表观黏度

摘要： 通过建立吹氩结晶器水模型,研究了吹氩流量、拉坯速度、液态保护渣初始黏度对结晶器内液态保护渣流动性的影响。结果表明,吹氩流量较小时,水口附近区域液态保护渣含气率高,液态保护渣表观黏度大,随着吹氩流量的增大,液态保护渣黏度峰值向远离水口方向偏移,同时沿结晶器宽度方向上液态保护渣表观黏度差值和液态保护渣的流动性差异性均有所增大;随着拉坯速度的增大,水口附近区域的保护渣表观黏度呈下降趋势,靠近结晶器窄面区域的保护渣表观黏度呈上升趋势;随着液态保护渣初始黏度的增大,水口附近区域保护渣表观黏度呈先上升后下降的趋势,靠近结晶器窄面区域保护渣表观黏度则变化不显著。

摘要： 采用铝酸脂偶联剂活化处理CaCO_(3),研究了活化时间和活化温度对CaCO_(3)性能的影响,并研究了不同活化工艺对CaCO_(3)填充PP性能与流变学性能的影响。结果表明,铝酸脂偶联剂活化处理CaCO_(3)最佳工艺为活化温度105°C,活化时间10 min,此活化工艺处理CaCO_(3)填充PP力学性能最优,且表观黏度最大。

摘要： 以催化裂解油浆(DCC)、山东渣油(SDR)、中低温煤焦油重馏分(TAR)和塔河渣油(THR)为研究对象,考察了不同条件下油煤浆表观黏度变化规律,研究了油煤浆的流体性质和黏温特性,探讨了制浆过程中不同性质重油对煤的适应性。结果表明:不同性质的重油组分差距较大,THR与TAR中饱和脂肪烃含量低,含有大量氢键缔合结构。分析结果表明THR中沥青质的分子母核结构更大,重油胶质体系稳定性差,极易缩聚,在升温过程中容易结焦。煤粉浓度为30%条件下,随剪切速率提高,DCC,SDR和TAR油煤浆体系黏度下降幅度均小于10%,这与三种重油均呈牛顿流体性质有关。添加煤粉增强了THR剪切稀化的能力,黏度下降高达26.80%。四种重油配制的不同浓度油煤浆体系lnμ与1/T线性关系良好,相关系数R^(2)>0.98。在相同温度和煤浆浓度条件下,THR油煤浆体系黏度>SDR油煤浆体系黏度>TAR油煤浆体系黏度>DCC油煤浆体系黏度。SDR与TAR配制的油煤浆黏度适中,且在输送过程中受温度波动影响较小,油煤浆稳定性较高,是比较适宜的制浆原料。

摘要： 以粉煤灰、矿粉、石英砂为主要原材料,无水硅酸钠为碱激发剂,硅酸镁铝为专用外加剂,制备了粉煤灰基3D打印地聚合物砂浆(以下简称地聚合物砂浆),研究了硅酸镁铝掺量及静置时间对其流变性能的影响,并在最佳硅酸镁铝掺量和最适合静置时间条件下进行了3D打印上机试验.结果表明:地聚合物砂浆的流变性能随着硅酸镁铝掺量的增加而增加,且随着静置时间的增加总体呈增长趋势;采用宾汉(Bingham)流体模型和赫切尔-巴尔克(Herschel-Bulkley)流体模型拟合地聚合物砂浆的流变曲线后发现,上述2种模型的拟合度R^(2)均较高,综合考虑后认为,宾汉流体模型比赫切尔巴尔克流体模型更具优越性;掺加1.0%硅酸镁铝和10 min左右静置时间的地聚合物砂浆能够较好地适用于3D打印工艺,且打印效果良好.

摘要： 针对当前钻井液测量中无法实现在线测量、工作量大及存在操作误差等问题,提出一种钻井液流变性在线测量装置。通过测量钻井液在不同管径下的压力损失,结合质量流量计所测得的数据,上传到上位机进行处理,从而得到钻井液的各项流变性能参数。试验研究结果表明:对钻井液流变性测量试验平台进行数据测量精度对比试验,与现阶段的API 2003的钻井液流变性测量结果相差无几,其误差在3%以内;在对钻井液密度及黏度变化情况下的试验平台实时测量中,所得结果与不间断采样的旋转黏度计测量数据几乎相同,其误差在4%以内。该钻井液流变性在线测量装置对钻井完井自动化进程有着较好的推动作用,具有显著的社会效益和经济效益。

摘要： 低密度重介质旋流器分选是实现煤镜质组和惰质组有效分离的可行方法之一。针对低密度时分选体系内固体体积浓度小、悬浮液易沉降并恶化分选效果等问题,论文探讨了细粒级磁铁矿粉、低灰煤泥以及蒙脱石粉末混合调制的重介质悬浮液在重力场中的稳定性及其流变特性,结果表明:在悬浮液密度一定的条件下,配入煤泥可以有效地提高其在重力场中的稳定;仅配入蒙脱石并不能提高延缓沉降趋势;而磁铁矿粉、蒙脱石与低灰煤泥混合配置的重介质悬浮液会因三者的协同作用,形成较显著的结构化,从而获得了最好的稳定性。此外,重介质悬浮液呈现符合幂律方程的假塑性特征,三种物料混合配置的重介质悬浮液在较高剪切率(70.22s^(-1))下的表观黏度可低至70mPa·s左右,且在更高剪切率(200s^(-1))下的表观黏度值可低至35mPa·s左右,更为符合重介质旋流器分选的悬浮液黏度低、稳定性好要求,且意味着适度提高重介质悬浮液中煤泥的灰分将有利于分选的稳定。

摘要： 针对神东公司煤泥浮选精煤粒度细、含水率高、灰分低等特点,利用其制备细粉,并与神华煤结合进行水煤浆提浓,在水煤浆中添加木质素改性系、萘系复配和氨基磺酸系添加剂,分析了添加剂种类及用量与浆体表观黏度的关系,确定了与神华煤匹配的添加剂,探讨了最佳匹配药剂对不同浓度浆体的影响。结果表明,神华煤与浮选精煤制浆的最佳级配质量比为85∶15,木质素改性系为最佳匹配药剂;在木质素改性剂质量分数1.0%、浆体表观黏度≤1 300 mPa·s的条件下,制得的煤浆的最高质量分数为65%,浆体的流动性及稳定性均较好。

摘要： 为探究油气混输管道中天然气水合物的生成及流动特性,得到实际混输管道天然气水合物浆液的安全运行规律。运用高压天然气水合物实验环路,进行了油水乳液体系天然气水合物浆液流动实验。通过控制变量法研究了不同初始压力、初始质量流量与加剂量对天然气水合物生成诱导时间、管内浆液表观黏度、密度以及水合物体积分数等的影响,结果表明:初始压力越高,水合物生成诱导时间越短,由初始压力5.3 MPa下的1.47 h缩短至6 MPa下的0.71 h,缩短了约51.7%,水合物在生成过程中反应越剧烈,不利于运输的安全;初始质量流量越大,水合物生成诱导时间越长,由初始流量895.3 kg/h下的0.76 h增加到1414.6 kg/h下的0.90 h,增加了约18.4%,表观黏度波动幅度越小,运输过程越平稳安全;增大阻聚剂的加剂量对水合物诱导时间影响较小,但水合物大量生成阶段现象越平稳,水合物生成后管内水合物体积分数越小,浆液输送性越好;在流动过程中若流速下降,压降反而增加,则说明水合物体积分数的聚并很明显且管内浆液表观黏度很大,管道堵塞风险较大。

摘要： 使用Fluent软件对注塑机螺杆均化段的流场进行三维数值模拟,分析了不同螺杆转速下流道内PP熔体温度、速度、表观黏度、塑化能力的变化。从分析结果发现,随着螺杆转速的增加,均化段出口速度增加,温度降低,表观黏度增大,温度和表观黏度均匀性下降。将模拟仿真的表观黏度代入理论塑化能力公式,并通过实验分析实际塑化能力和理论塑化能力的差异。

摘要： 采用赫切尔-巴尔克模型拟合流变曲线,研究了含水率、外加剂(聚羧酸减水剂和季铵盐型表面活性剂)对建筑渣土泥浆在不同静置时间下流变性能的影响,并阐明了外加剂的作用机理.结果表明:随着含水率的增大,建筑渣土泥浆的流变性能参数均减小;随着2种外加剂掺量的增大,建筑渣土泥浆的初始表观黏度和塑性黏度先增大后减小;建筑渣土泥浆的屈服应力随着季铵盐型表面活性剂掺量的增加而一直增大,随着聚羧酸减水剂掺量的增大先增大后减小,相同掺量下聚羧酸减水剂的作用效果更好;外加剂分子间的排斥力与黏土对外加剂的吸附力两者之间的主导作用决定建筑渣土泥浆的流变性能.

摘要： 研究了不同羧酸根密度、磺酸根密度的聚羧酸减水剂(PCE)对水泥净浆表观黏度随时间和温度变化规律的影响.结果表明,掺PCE的水泥净浆大都具有剪切变稀的流变特性,且会随着搅拌时间及温度的增加而升高.掺短侧链PCE净浆的表观黏度均随羧酸根密度的增加而升高,而掺长侧链PCE净浆的表观黏度则呈现先降低后升高的趋势.当酸醚比为3.5∶1时,表观黏度最低;随着甲基丙烯磺酸钠(MAS)加入量增加,净浆表观黏度呈现先升高后降低的趋势.

摘要： 目的：测定中药丹参提取液在不同温度、不同浓度下的表观黏度,建立提取液的表观黏度-温度、表观黏度-浓度、表观黏度-温度-浓度的数学模型.rn 方法：采用旋转法测定丹参提取液的表观黏度η.运用Excel、1stOpt、MATLAB等数据处理软件对实验数据进行分析.rn 结果：建立用白利度来方便、准确表征浓度的方法.初步确定中药提取液表观黏度与温度、浓度的关系分别为η=a2exp(bC)和η=A exp(B/T),考察温度、浓度对表观黏度的综合作用,模型η=c exp(Ea/RT+dC+fC2)拟合效果最佳.rn 结论：本文以中药丹参提取液为考察对象,表明中药提取液在不同温度、浓度条件下的表观黏度差异较大.中药丹参提取液表观黏度的考察及相关模型的建立为中药提取液物性参数方面研究提供了数据支持和理论支持,将对中成药生产设备及制药过程设备的选型和设计、生产过程控制等具有指导意义.

摘要： 饱和砂土在地震作用下会发生液化变形,从而引起建立在其上的建(构)筑物发生破坏.为了对饱和砂土液化后大变形的流体特性进行研究,采用英国GDS公司的空心圆柱扭剪仪进行了饱和砂土液化后循环加载的流动性特性试验研究,在试验中循环加载直至双幅剪应变达到100％.通过对试验结果的分析,主要研究了初始静剪应力及有效围压对饱和南京砂液化后发生大变形时的流体特性的影响规律.研究结果表明:根据超孔压比确定的"零有效应力"状态末端试样其实已经进入剪胀阶段,即超孔压的反应与液化时"零有效应力"状态相比具有明显的滞后效应;初始静剪应力主要对饱和南京砂初始液化后的"零有效应力"阶段的表观黏度与剪应变率关系曲线的影响较大,反而对反向卸载段的关系曲线影响较小.同时,试验结果表明砂土液化后循环加载条件下砂土的流动性明显比单调加载条件下的流动性大的多.

摘要： 采用Brookfield RST-SST软固体流变仪分析了磷建筑石膏比表面积对其石膏净浆流变行为的影响,并采用Herschel-Bulkey流变模型对石膏净浆的流变曲线进行了拟合和黏度预测.结果表明:浆体流变曲线中存在一个拐点,拐点两侧浆体的流变指数不同.磷建筑石膏净浆的表观黏度可通过其体积分数进行预测,当磷建筑石膏的比表面积在500m2/kg以内时,比表面积对表观黏度预测的影响很小.

摘要： 半固态压铸Cs7可以有效细化高硅铝合金中的硬质相，此外压铸工艺的充型时间短，可以将其充型过程可视为等温充型。采用自制的Searle型同轴双筒流变仪测量研究等温状态下半固态Al-25Si、Al-25Si-2Fe、Al-25Si-2Fe-2Mn铝合金浆料的表观黏度;结果表明:在等温状态下,随着当剪切速率(γ)增加时,3种高硅铝合金熔体的表观粘度(η)降低,符合剪切变稀规律;剪切速率一定时,Al-25Si-2Fe-2Mn合金半固态浆料的表观黏度最高,其次为Al-25Si-2Fe合金半固态浆料,Al25Si合金半固态浆料的表观黏度最低.利用Power定律,对等温状态下3种高硅铝合金半固态浆料的表观粘度进行拟合:当温度为720°C时,Al-25Si、Al-25SF2Fe和Al-25Si-2Fe-2Mn的表观粘度与剪切速率的关系可以近似表示为η=1.03γ-0.271、η=1.14γ-0257和η=1.65γ-0.318.

摘要： 以1,3,5-三甲基-1,3,5-三(3,3,3-三氟丙基)环三硅氧烷(D3F)为单体,采用阴离子本体开环聚合制备了一系列不同摩尔质量的聚甲基三氟丙基硅氧烷(PMTFPS).通过FTIR和GPC方法对合成的PMTFPS的结构和摩尔质量进行了表征,采用流变仪研究了PMTFPS线性黏弹区、粘性模量(G")、弹性模量(G')、复数黏度、表观黏度及流体行为.结果表明,摩尔质量较低的PMTFPS样品(Mw≤2.0×10-4g/mol)的弹性模量小于其粘性模量,聚合物表现以黏性为主,复数黏度随角频率的增大基本不发生变化;摩尔质量较高的PMTFPS样品((M)w≥5.0×10-4g/mol)当角频率增大到一定值时,G'和G"存在交点,氟硅橡胶以黏性为主行为会过渡到以弹性为主的行为,高频率下复数黏度呈现下降的现象;低摩尔质量的氟硅橡胶表观黏度随剪切速率的增大基本不发生变化,表现为牛顿流体性质,摩尔质量高的氟硅橡胶表观黏度随着剪切速率的增大会呈剪切变稀的现象,表现为假塑性流体性质.

摘要： 本文对描述黏弹性流体弹性应力应变关系的本构模型进行了研究,提出了一种基于多松弛时间思想的N并联FENE-P本构模型.以双并联FENE-P模型为例,对比了N并联FENE-P模型和只有单一松弛时间的传统FENE-P模型对高分子聚合物溶液表观黏度实验数据的拟合效果.结果表明:N并联FENE-P模型对高分子聚合物溶液表观黏度的拟合效果在整个剪切率范围内均比传统单松弛FENE-P模型更好,尤其当剪切率较大时优势更明显;N并联FENE-P模型更具有一般性和通用性,参数可调节性更好.

摘要： 采用传统酸法(TA)、纤维素酶法(CL)、超声辅助法(UA)和微波辅助法(MA)提取苹果肉渣果胶并对其进行鉴定,考察剪切速率、浓度、温度和放置时间对不同果胶流变学特性的影响,并测定黏均分子量来验证其流变学特点.结果表明:果胶溶液的表观黏度随剪切速率的增加而降低,为典型的非牛顿流体中的假塑性流体行为.果胶溶液浓度越大,剪切稀化现象越明显.温度升高会使果胶溶液表现黏度降低.放置时间越久,果胶溶液的表观黏度越小.不同方法提取苹果肉渣果胶溶液的表观黏度和黏均分子量大小顺序均为:TA＞CL＞ UA＞MA,黏均分子量的测定结果从理论上很好地验证了其流变学特点.

摘要： 室内考察了自制的活性大分子降黏剂(CVR)对国内外不同超稠油的降黏效果.研究结果表明:在降黏剂用量0.2％～0.4％、油水质量比10∶3～10∶4条件下,活性大分子降黏剂对新疆九7区、新疆风城、辽河曙采、委内瑞拉等超稠油具有良好的降黏效果,降黏体系初始表观黏度均小于300mPa·s.基于室内研究结果,从地面管道集输与地下辅助蒸汽吞吐两个方向对活性大分子降黏技术进行了应用探索:①在模拟管道集输条件下,新疆九7区超稠油降黏体系表观黏度小于300mPa·s,动态稳定6h以上,满足现场短距离管输要求;②新疆风城超稠油化学降黏辅助蒸汽吞吐先导试验井增油效果显著,单井周期产油比前一周期提高28.34％,低温条件下(低于60°C)产油量是上一周期的2.28倍,有效延长蒸汽吞吐开采周期.

摘要： 本文利用改进的Brown-Ladner(hB-L)法,结合委内瑞拉超稠油物性分析,推测出委内瑞拉超稠油化学结构模型.在此基础上,采用乳液共聚法,创新性地设计并合成了活性大分子降黏剂(CVR).降黏评价结果表明:CVR系列降黏剂对委内瑞拉超稠油降黏效果良好,当降黏剂用量为0.4％、油水比为10∶3时,所得超稠油降黏体系分散性良好,初始表观黏度小于300mPa·s,达到现场应用要求.

摘要： 本发明涉及非牛顿流体检测技术领域，尤其是涉及一种高剪切速率下非牛顿流体表观黏度测量装置及测量方法，包括测量本体、压差变送器和温度传感器，所述测量本体上开设有横截面呈矩形的微槽道，所述微槽道的高度与微槽道的宽度比值大于等于15，所述压差变送器包括两个均与信号调节电路板连接的压力传感器，两个所述压力传感器设置在微槽道内，两个所述压力传感器分别位于流体流过微槽道中层流的两端，所述温度传感器设置在微槽道内，本发明高剪切速率下非牛顿流体表观黏度测量装置在使用时，准确的测量高剪切速率下非牛顿流体的表观黏度能有助于更好地理解添加剂湍流减阻的机理，可忽略惯性和粘性加热等因素的影响，因此测量精度较高。

摘要： 本发明涉及的是基于表观黏度量化表征的原油乳状液配制方法，具体为：先得到析蜡温度以下各温度的原油累积析蜡量；确定原油乳状液配制温度的密度；从油桶中取出原油试样并分装到若干个密封磨口瓶中进行预处理；测定原油凝点、平衡表观粘度；配制用于获取表观粘度定量表征参数使用的原油乳状液；测定配制原油乳状液的表观粘度，计算每一种配制条件下的粘性流动熵产值；在已知空白原油密度、表观粘度、析蜡特性等物性前提下，准确选择配制乳状液时的搅拌条件。本发明建立模拟原油乳状液的配制方法，制备与实际生产条件下流变性质相同的模拟油水乳状液，为实验研究原油乳状液的流变特性提供基础。

摘要： 本发明涉及一种饱和砂土高孔压比状态的表观黏度测量装置和方法。所述装置包括模型箱和可调节水面高度的外接水箱，水箱底部引出软管，软管穿过模型箱底部开孔与模型箱内的出水管连接，模型箱内下部放置开孔硬板。两端由牵引绳牵引的刚性球置在模型箱内的水平轨道上，牵引绳通过定滑轮组引出模型箱外并连接到正反转的调速电机上。通过改变外接水箱的水位，使模型箱中的饱和砂土处于液化前的超孔压比状态。电机驱动刚性球在轨道上作水平运动，测量其速度和所受到的阻力，计算饱和砂土液化前的表观黏度。本发明解决了饱和砂土液化前高孔压比状态的表观黏度的测量问题，具有试验操作简单、效率高、边界效应小的优点。

摘要： 一种尾矿砂动力表观黏度测量装置及方法，装置包括模型箱、动力牵引组件、数据采集组件及供水组件；数据采集组件位于模型箱内部；动力牵引组件包括刚性框架、调速电机、丝杠、丝母、滑台、导向杆、牵引杆、牵引钢丝、拖杆及拖杆导轨，拖杆数量若干且在模型箱内部沿高度方向均布设置，每一根拖杆均配套有一组拖杆导轨且均通过一根牵引钢丝与牵引杆相连。方法为：将模型箱固装到振动台上；将动力牵引组件、数据采集组件及供水组件安装到位；采用砂雨法铺设尾矿砂，每铺设一层尾矿砂平整一次表面，平整后注水，使尾矿砂饱和；静置后启动振动台，使模型箱内饱和尾矿砂发生液化；启动调速电机输出拖拽力，使拖杆在液化尾矿砂中匀速移动；计算表观黏度。

摘要： 本发明涉及非牛顿流体检测技术领域，尤其是涉及一种高剪切速率下非牛顿流体表观黏度测量装置及测量方法，包括测量本体、压差变送器和温度传感器，所述测量本体上开设有横截面呈矩形的微槽道，所述微槽道的高度与微槽道的宽度比值大于等于15，所述压差变送器包括两个均与信号调节电路板连接的压力传感器，两个所述压力传感器设置在微槽道内，两个所述压力传感器分别位于流体流过微槽道中层流的两端，所述温度传感器设置在微槽道内，本发明高剪切速率下非牛顿流体表观黏度测量装置在使用时，准确的测量高剪切速率下非牛顿流体的表观黏度能有助于更好地理解添加剂湍流减阻的机理，可忽略惯性和粘性加热等因素的影响，因此测量精度较高。

摘要： 本发明提供一种液化后砂土表观黏度测量装置及测量方法，包括振动台、固定在振动台上的模型土箱、固定在振动台上的支撑架、刚性圆柱、扭矩传感器、调速电机和孔压传感器；所述调速电机固定安装在支撑架上，所述调速电机的输出轴与扭矩传感器的上端转轴通过联轴器Ⅱ连接；调速电机与扭矩传感器之间通过固定板固定连接；所述扭矩传感器下端转轴与圆杆的上端通过联轴器Ⅰ连接，所述圆杆的下端与安装在模型土箱内部的刚性圆柱连接；所述孔压传感器安装在模型土箱中与刚性圆柱同等高度的位置。本发明结构简单，操作简便、易于实现，能准确测量液化后砂土表观黏度。

摘要： 本发明涉及的是基于表观黏度量化表征的原油乳状液配制方法，具体为：先得到析蜡温度以下各温度的原油累积析蜡量；确定原油乳状液配制温度的密度；从油桶中取出原油试样并分装到若干个密封磨口瓶中进行预处理；测定原油凝点、平衡表观粘度；配制用于获取表观粘度定量表征参数使用的原油乳状液；测定配制原油乳状液的表观粘度，计算每一种配制条件下的粘性流动熵产值；在已知空白原油密度、表观粘度、析蜡特性等物性前提下，准确选择配制乳状液时的搅拌条件。本发明建立模拟原油乳状液的配制方法，制备与实际生产条件下流变性质相同的模拟油水乳状液，为实验研究原油乳状液的流变特性提供基础。

摘要： 一种尾矿砂动力表观黏度测量装置，包括模型箱、动力牵引组件、数据采集组件及供水组件；数据采集组件位于模型箱内部；动力牵引组件包括刚性框架、调速电机、丝杠、丝母、滑台、导向杆、牵引杆、牵引钢丝、拖杆及拖杆导轨，拖杆数量若干且在模型箱内部沿高度方向均布设置，每一根拖杆均配套有一组拖杆导轨且均通过一根牵引钢丝与牵引杆相连。测量方法为：将模型箱固装到振动台上；将动力牵引组件、数据采集组件及供水组件安装到位；采用砂雨法铺设尾矿砂，每铺设一层尾矿砂平整一次表面，平整后注水，使尾矿砂饱和；静置后启动振动台，使模型箱内饱和尾矿砂发生液化；启动调速电机输出拖拽力，使拖杆在液化尾矿砂中匀速移动；计算表观黏度。

摘要： 本实用新型提供一种液化后砂土表观黏度测量装置，包括振动台、固定在振动台上的模型土箱、固定在振动台上的支撑架、刚性圆柱、扭矩传感器、调速电机和孔压传感器；所述调速电机固定安装在支撑架上，所述调速电机的输出轴与扭矩传感器的上端转轴通过联轴器Ⅱ连接；调速电机与扭矩传感器之间通过固定板固定连接；所述扭矩传感器下端转轴与圆杆的上端通过联轴器Ⅰ连接，所述圆杆的下端与安装在模型土箱内部的刚性圆柱连接；所述孔压传感器安装在模型土箱中与刚性圆柱同等高度的位置。本实用新型结构简单，操作简便、易于实现，能准确测量液化后砂土表观黏度。

摘要： 本实用新型公开了一种测试液化后砂土表观黏度的试验装置，该装置包括振动台和模型箱，模型箱的两个侧面采用可塑性面板，其对称的位置，各有一条水平轨道，刚性圆管安放在轨道间。刚性圆管引出钢丝绳，连接动拉力传感器，引出模型箱，再与动位移传感器相连，最后连接到正反转的调速电机。通过振动台使得模型箱中的饱和砂土达到液化状态，然后由电机驱动钢丝绳，再引导刚性圆管，使其在轨道上作水平运动，测量其运动的速度和所受到的水平拉力，由此计算液化砂土的表观黏度。本装置具有效率高、边界效应小等优点。