流变模型

摘要： 为了深入剖析深厚覆盖层中各层岩土体的流变性对大坝安全稳定的影响机理。探索新的流变元件模型H-KS以适应层状覆盖层坝基,借助Comsol建立数值模型,计算青湾坝安全稳定指标,分析坝基流变对大坝整体的影响。研究结果表明:对于岩性、物理力学性质差异较大的层状覆盖层坝基,采用H-KS流变模型能较好反应大坝应力、变形和渗流实际情况,与监测值对比,误差在5%以内;相比不考虑流变的模型而言,应力、变形分别增大了10%和15.7%,部分增量会影响大坝结构的安全稳定,应予以重视;流变导致大坝整体渗透性降低,粗细粒层孔隙水压力分别减小了约50%和2.5%,加速了流固耦合过程,对于重新评估大坝的渗透性有重要参考意义;由于流变性不同,深厚覆盖层中粗粒土层在变形、应力和渗流方面影响最大,细粒土的贡献相对较小,除了与岩性相关之外,还与土层所处位置、厚度等相关。研究结果可为层状覆盖层上的大坝安全稳定体系的建立提供理论支持。

摘要： 采用动态力学分析的频域方法研究了聚合物改性水泥浆体的黏弹性,通过对柔量的复平面分析,采用二级标准固体流变模型来描述聚合物改性水泥浆体的黏弹性行为,并求得了模型参数.对3种配比的乙烯/醋酸乙烯共聚物(EVA)乳胶粉改性水泥浆体试样在0.01~100.00 Hz频率下的试验结果进行拟合,结果表明:二级标准固体流变模型简单实用,能较好地解释聚合物改性混凝土的黏弹性行为,进一步验证了频域方法的实用性,以及二级标准固体流变模型的适用性;所得结果对聚合物改性混凝土黏弹性的研究有一定的参考意义,在实际应用中可以为满足干缩和徐变要求的混凝土配合比设计提供参考.

摘要： 针对现有流变模型难以有效描述循环荷载作用下岩石变形及疲劳损伤演化特征等问题,开展了粉砂岩循环加卸载试验,分析了不同上限荷载下岩石的流变规律与疲劳特性。基于Kachanov蠕变损伤理论建立损伤变量,引入一个带应变触发和应力阈值的黏塑性元件,与Burgers模型串联构建循环荷载作用下岩石疲劳流变损伤模型;将正弦波应力函数替换流变微分本构方程中的恒定应力,推导岩石在循环荷载下的一维、三维微分型损伤本构方程,再根据叠加原理得到模型的黏弹塑性流变损伤方程。适用性验证表明,新建模型不仅可以精确地反映循环加卸载过程中粉砂岩的衰减、稳态流变阶段,还可以有效地描述上限荷载高于疲劳强度时的加速流变阶段。通过粉砂岩疲劳损伤流变全过程定量化分析,提出加速流变阶段的临界损伤阈值和破坏失稳判据,并给出加速流变阶段的启始时间、持续时间及疲劳寿命预测方法,模型对岩体工程长期稳定性评价具有一定的理论指导意义。

摘要： 深部泥页岩储层地应力状态的准确确定是页岩气等非常规能源高效开发的关键。综合基于原位地应力测试获得水平最小主应力,建立基于流变模型的地应力剖面,应用成像测井技术确定水平最大主应力方向等,是准确确定泥页岩储层地应力的有效方法。将该研究思路应用于陕西汉中SZ1井,利用水压致裂原地应力测试方法获得储层水平最小主应力值范围为32~41 MPa;利用偶极声波测井数据获得岩石力学参数,结合地壳应变率和储层埋藏史,建立了SZ1井地应力剖面,结果表明牛蹄塘组1950~2025 m深度范围内水平主应力差介于10~15 MPa,水平最小主应力值范围为28~41 MPa,水平最大主应力值范围为47~49 MPa,预测得到的水平最小主应力值与实测结果具有较好的一致性。原地应力实测及流变模型预测结果揭示SZ1井地应力为正断型(S_(v)>S_(H)>S_(h))或正断型与走滑型相结合的应力状态(S_(v)≈S_(H)>S_(h))。水平主应力差随伽玛值的升高而变小,表明地应力剖面与地层岩性具有较好的对应关系。基于成像测井揭示的钻孔诱导张裂隙分布特征,SZ1井水平最大主应力方向约为N74°W,与区域构造应力场方向基本一致。相关结论为准确认识SZ1井目标层地应力状态,以及后期水平井布设及压裂控制等提供了重要依据。

摘要： 为有效预测低黏度环氧树脂体系TQ-50的流变黏度变化规律并确定其在树脂传递模塑(RTM)工艺中的适宜工艺窗口,本文采用差示扫描量热仪(DSC)、黏度计、流变仪和凝胶时间测试仪对TQ-50树脂体系的固化反应特性、静态黏度、动态黏度和凝胶时间等性能进行了系统的研究.在实验结果的基础上,利用双阿累尼乌斯方程(Arrhenius)建立该树脂体系的静态流变模型,该流变模型与实验结果具有良好的拟合一致性,能够准确地描述TQ-50环氧树脂在较低黏度范围内的化学流变行为.利用该流变模型建立温度、时间和黏度三维预测图谱和温度、时间等黏度曲线,并对工艺窗口进行预测,为工艺参数的优化提供科学依据.研究结果表明:TQ-50低黏度环氧树脂体系的黏度低于500 mPa·s时,工艺窗口的温度可选范围为50～70°C,保持时间约为150～180 min,黏度低于200 mPa·s时,工艺窗口温度的可选范围为55～70°C,保持时间约为56～96 min,该树脂体系具有较宽的适宜注射温度范围和较长的注射时间,满足RTM工艺成型的基本要求.

摘要： 泥浆是泥石流动力学的重要研究对象.细小的黏性颗粒是黏性泥石流泥浆的基本组成部分,传统流变模型可以描述粘性泥石流中颗粒物质相互作用,然而各灾害点物质组成的差异性使得泥浆流变模型的应用各有不同,且当前研究缺少对不同模型应用的详细讨论.本研究利用MCR301流变仪,开展不同含水量成都粘土泥浆流变实验,分析成都粘土泥浆剪切应力随剪切速率变化过程、含水量对剪切应力的影响;对比分析幂律模型、宾汉模型和Herschel&Bulkley模型(H-B模型),拟合各含水量成都粘土泥浆的流变实验结果.得出如下结论:(1)随着含水量由50％增大到400％,成都粘土泥浆切应力迅速降低,由超过8000 Pa降低到5 Pa左右;当剪切速率约为0.2 s-1时,剪切应力随剪切速率增加而迅速增大,但当剪切速率大于0.2 s-1时,剪切应力随剪切速率增加而增长缓慢,成都粘土泥浆表现出典型的剪切稀化非牛顿体流体;(2)H-B模型能很好地反映各含水量成都粘土泥浆剪切应力与剪切速率的变化全过程(剪切稀化),是拟合成都粘土泥浆流变过程的最佳数学模型;(3)泥浆屈服应力(τHB)和流动指数(ηHB)随含水量的增加迅速减小.本文流变模型实验的开展和研究对深入认知和探索泥石流致灾全过程具有重要意义.

摘要： 为研究新拌水泥基材料在不同流变模型下流变参数的表征适用性,采用Anton Paar MCR 102型流变仪测试得到不同组成参数的水泥基材料稳态流变曲线,并分别采用Bingham模型、Modified Bingham(M-B)模型和Herschel-Bulkley(H-B)模型对流变曲线进行拟合,得到新拌水泥基材料在不同流变模型下的流变参数.研究结果表明:采用Bingham模型能够较好地表征塑性黏度,采用H-B模型能够较准确地表征动态屈服应力.当采用H-B模型拟合得到的流变指数n的范围在00时,浆体表现为剪切增稠,当c<0时,浆体表现为剪切稀化,且|c/μ|越大,浆体增稠或稀化的程度越大.当浆体临界剪切速率较大(≥30 s-1)或流变曲线在测试段内呈现非单调递增时,宜对流变曲线进行分段拟合.

摘要： 聚合物对钻井液的高温流变特性具有重要影响。对比了聚合物种类、加量、剪切时间、盐、造浆黏土等对聚合物溶液高温流变性的影响,并对不同温度下的剪切速率-剪切应力关系进行了流变模型拟合。结果表明,温度升高、剪切时间及盐量增加均导致黏度降低,超过190°C后黏度下降速率加剧;含5%甲酸盐与5%卤盐的样品黏度在降温阶段的黏度恢复率分别为86.8%和2.7%;以宾汉模式对造浆黏土与聚合物混合液进行拟合,220°C时的动切力最高达到5.47 Pa。温度升高使得聚合物溶液由假塑性向牛顿性演变的趋势增强。高于130°C时,长时间剪切导致黏度下降的趋势明显,此时含甲酸盐的聚合物溶液黏度较含卤盐的高,且降温阶段的黏度恢复率也较高。黏土的存在增强了混合液的网间结构,有利于高温下携带岩屑。

摘要： 在对固体推进剂的螺旋压伸过程进行研究的基础上,探究了一种新型的固体推进剂流变模型的建立方法,即采用最小二乘法拟合基于毛细管流变仪测试所得数据,得到初步固体推进剂流变本构模型,利用Polyflow有限元仿真软件模拟毛细管流变仪测试过程,对流变本构模型参数进行修正,确定最终的推进剂流变本构模型.通过实验数据拟合与有限元模拟相结合的方法建立推进剂的流变本构模型,为用有限元法仿真模拟固体推进剂的螺旋挤出过程奠定基础.结果表明,采用数据拟合和数值模拟相结合得到的推进剂流变模型进行模拟实验得到的数据与真实数据误差均在10％左右,符合数值模拟预期结果.

摘要： 在聚合物熔体微尺度动态黏弹特性实验的基础上,基于分子理论建立了跨尺度挤出过程中的熔体黏弹特性微尺度效应流变模型.流变模型反映了流道特征对黏弹性流动过程应力状态的影响.微尺度效应弱化了熔体的黏弹性流变响应,促进了分子链松弛.模型的微尺度效应通过储能模量和耗能模量的微尺度效应系数及二者的比值表征.微尺度效应系数越小,特征尺度对黏弹特性的影响越显著;黏弹性微尺度效应系数比值越小,特征尺度对松弛过程的影响越明显.

摘要： 本文沿用连续介质力学的思路,设流体由极薄的流体层组成,流体层上分布着一系列用球-杆比拟的流体分子.经由分析两流体层上球-杆接触、通过和恢复的过程,基于球-杆变形后恢复到原状态的时间,建立了一个新的半解析流变模型.该模型形式简单,流变参数个数适当,且能体现润滑油的剪稀、极限剪应力等流变特性.另外,在点接触热流变润滑的数学模型中使用新公式计算摩擦系数,通过与实验测得的摩擦系数的比较确定了某种润滑油在流变公式中的待定参数值,并得到了点接触热流变润滑的完全数值解.结果表明新流变模型能够给出正确结果且易于应用.

摘要： 设计了砂浆搅拌机,阐述了对水泥砂浆搅拌机的使用方法.利用设计的水泥砂浆搅拌机测定了不同转速条件下水泥砂浆的扭矩,建立了扭矩与转速之间的关系.根据流变学知识推导出了相关的公式,建立了剪应力与剪切速率的关系.同时得到了不同配比混凝土的屈服应力和塑性粘度,进而分析了用流变模型去研究水泥砂浆性质的可行性.

摘要： 将分数阶微积分的粘弹性模型和粘塑性模型的一维本构关系推广为三维本构关系,推导了流变应变增量计算公式.与经典整数阶流变模型不同,分数阶微积分流变模型的流变应变计算式是级数表达式,由于不具有指数函数的特点,其不能方便地给出流变应变增量和时间增量的递推公式,需要记录应力历史.然后将分数阶微积分流变模型应用于不同结构的加速流变破坏分析,结果表明,改变分数阶次时,结构加速流变性态将发生较大变化,分数阶微积分流变模型可以较好地描述结构不同的加速流变破坏过程,且模型简单实用。

摘要： 2014年云南鲁甸6.5级地震触发了红石岩滑坡,形成了高103m、体积方量1700万方的大型堰塞体.滑坡是一典型的动力大变形过程,物质点法(MPM)结合了拉格朗日方法和欧拉算法的优势,避免了网格畸变而适合模拟材料大变形问题,因此可用于模拟滑坡体变形后的滑动和最终堆积形态.而颗粒流μ(Ⅰ)流变模型是近十年来最为有效的一种刻画颗粒介质摩擦特性的连续介质流变模型,在滑坡大变形运动中具有广阔应用前景.本文基于真实三维地形做边界条件,将滑坡体离散为物质点,对红石岩滑坡-碎屑流的全过程进行了动态模拟分析.MPM模拟的堰塞体堆积形态与实际情况较为吻合,说明流动过程能够重现滑坡的历史崩塌、流动、堆积过程,发展的数值方法可用于滑坡一碎屑流等散体灾害研究.

摘要： 本文主要以自行设计配方合成的两种不同组分的环氧树脂胶黏剂为研究材料,运用德国GA-BO公司生产的EPLEXOR 500N动静态热力学谱仪分别对两种不同配方的环氧树脂胶的固化体系进行了蠕变性能研究,在不同的温度(20°C,30°C,40°C)下,对两种不同配比的胶黏剂固化体系进行短期蠕变实验,建立合适的流变模型进一步的描述材料的蠕变规律,并将两种环氧树脂胶的实验结果进行对比分析.

摘要： 引入分散度δ表征原油内部蜡晶结构分散程度随应力加载的变化,结合分数微积分理论建立含分散度的分数微积分流变模型,并结合胶凝含蜡原油的蠕变试验,将含分散度的分数微积分流变模型用于胶凝含蜡原油黏弹性蠕变的描述,得到相关模型参数,拟合精度高.结果表明胶凝含蜡原油性质呈现出随温度的单调性变化.实现了用一个含分散度的分数微积分流变模型描述某一温度下胶凝含蜡原油受到不同水平的恒定应力加我时的多条蠕变曲线.

摘要： 等轴组织和柱状组织是铸态合金中最典型的两类组织.本文通过热模拟压缩实验研究了U720Li合金铸锭中柱状及等轴组织的变形行为,分别建立了适用于两种典型组织的流变本构模型,并进行了对比分析.实验条件:变形温度为1050,1080,1110,1140,1170°C,应变速率为0.1,1.0,10s-1,变形量为50％.结果表明:由于组织形貌及动态软化过程的差异,柱状组织变形激活能高于等轴组织(～12％);当应变速率(ε)=0.1或1s-1时,不同变形温度下两种组织的流变应力值差异较小且变化无规律,当应变速率(ε)=10s-1时,各变形温度下,等轴组织的流变应力值均明显高于柱状组织.

摘要： 等轴组织和柱状组织是铸态合金中最典型的两类组织.本文通过热模拟压缩实验研究了U720Li合金铸锭中柱状及等轴组织的变形行为,分别建立了适用于两种典型组织的流变本构模型,并进行了对比分析.实验条件:变形温度为1050,1080,1110,1140,1170°C,应变速率为0.1,1.0,10s-1,变形量为50％.结果表明:由于组织形貌及动态软化过程的差异,柱状组织变形激活能高于等轴组织(～12％);当应变速率(ε)=0.1或1s-1时,不同变形温度下两种组织的流变应力值差异较小且变化无规律,当应变速率(ε)=10s-1时,各变形温度下,等轴组织的流变应力值均明显高于柱状组织.

摘要： 等轴组织和柱状组织是铸态合金中最典型的两类组织.本文通过热模拟压缩实验研究了U720Li合金铸锭中柱状及等轴组织的变形行为,分别建立了适用于两种典型组织的流变本构模型,并进行了对比分析.实验条件:变形温度为1050,1080,1110,1140,1170°C,应变速率为0.1,1.0,10s-1,变形量为50％.结果表明:由于组织形貌及动态软化过程的差异,柱状组织变形激活能高于等轴组织(～12％);当应变速率(ε)=0.1或1s-1时,不同变形温度下两种组织的流变应力值差异较小且变化无规律,当应变速率(ε)=10s-1时,各变形温度下,等轴组织的流变应力值均明显高于柱状组织.

摘要： 等轴组织和柱状组织是铸态合金中最典型的两类组织.本文通过热模拟压缩实验研究了U720Li合金铸锭中柱状及等轴组织的变形行为,分别建立了适用于两种典型组织的流变本构模型,并进行了对比分析.实验条件:变形温度为1050,1080,1110,1140,1170°C,应变速率为0.1,1.0,10s-1,变形量为50％.结果表明:由于组织形貌及动态软化过程的差异,柱状组织变形激活能高于等轴组织(～12％);当应变速率(ε)=0.1或1s-1时,不同变形温度下两种组织的流变应力值差异较小且变化无规律,当应变速率(ε)=10s-1时,各变形温度下,等轴组织的流变应力值均明显高于柱状组织.

摘要： 本发明涉及一种磁流变减振器复合多项式模型及模型建立方法，在多项式模型建模过程中，考虑磁流变减振器对于控制电流的饱和特性，拟合多项式系数与电流的关系时，沿电流的增加的方向，划分成未饱和区与饱和区，每个区内多项式系数与电流均为线性关系，分别进行线性拟合。将振幅和频率引入多项式模型，使模型系数与振幅和频率的乘积构成函数关系。本发明模型能准确模拟磁流变减振器的非线性动态特性，其反模型容易求得，易于实现开环控制，用少量的速度特性试验数据就可辨识模型参数，当频率、振幅或电流发生变化时，模型的参数不用改变而能准确地预测减振器的阻尼力。

摘要： 本发明涉及智能材料领域，尤其是涉及一种建立描述磁流变阻尼器中磁流变液磁滞行为的新参数模型的方法。所提出的参数模型根据磁流变液的滞后响应得到，首先根据LAOS实验，得到磁流变液的滞回曲线，通过改变振幅、频率、电流得到多组数据。使用遗传算法确定模型参数，采用均方根误差作为评价标准，并将建模结果与Bouc‑Wen模型和Dahl模型进行比较。结果表明，所提参数模型可以高精度地预测磁流变液的磁滞现象，对于捕捉滞回曲线中应变软化/硬化特性具有良好的效果。最后，通过拟合不同电流下的参数值实现参数识别。完成了模型构建中从提出到验证的整个流程，形成了整套方法论。本发明所提参数模型也将为实际应用中磁流变阻尼器的半主动控制提供理论指导。

摘要： 本发明提供了一种基于磁流变阻尼器的转子系统模型的振动预测方法，涉及转子系统模型的振动预测方法技术领域，包括以下步骤：建立磁流变阻尼器油膜力模型，得到磁流变阻尼器油膜力；建立基于磁流变阻尼器的碰摩故障动力学模型，得到碰摩力；建立轴承支撑模型，得到轴承力；建立圆盘转子偏心模型，得到偏心力；根据磁流变阻尼器油膜力、碰摩力，轴承力以及偏心力建立基于磁流变阻尼器的转子系统动力学模型；利用Newmark‑β法对基于磁流变阻尼器的转子系统动力学模型进行求解，获得系统动力学响应。考虑因素更加全面、建立的基于磁流变阻尼器的转子系统动力学模型更加符合工况，得到的系统动力学响应更准确、更合理以及更科学。

摘要： 本发明为一种混合交通流变道模型及变道仿真方法,该混合交通流变道模型包括人机混驾交通流下的手动驾驶车辆变道模型和自动驾驶车辆变道模型；手动驾驶车辆变道模型包括变道意图、车道条件、安全条件和变道概率，自动驾驶车辆变道模型包括变道意图、车道条件、安全条件、速度条件和变道概率。在建模时考虑两种类型车辆相互作用对变道条件、变道选择的影响，针对不同变道情形得到不同的安全条件和车辆动态变道概率计算方法；当目标车道后方车辆为自动驾驶车辆时，引入参数“熟悉度”，量化描述人类驾驶员对自动驾驶车辆认知和对人机混驾交通流环境感知产生的心理反应，并将该参数运用到手动驾驶车辆变道安全条件、变道概率计算中。

摘要： 本发明提出了一种换流变压器振动缩比模型的设计方法，包括：基于电磁场参数缩比准则获得缩比模型的频率、电流、电压、电阻及磁密；基于振动参数缩比准则获得缩比模型的磁致伸缩力、洛伦兹力、铁芯加速度及绕组加速度；基于有限元仿真平台构建换流变压器多物理场耦合三维模型，对换流变压器多物理场耦合三维模型的相应参数根据电磁场参数缩比准则、振动参数缩比准则进行相似处理，获得缩比模型。通过磁通密度分布、应力分布、形变量及振动时域和频域信号的对比分析，证明换流变压器的模型相似前后在电磁场、结构力学方面均与相似准则相对应，从而较为全面地验证了换流变压器缩比模型的正确性。

摘要： 本发明公开一种基于电流密度不变的换流变压器振动缩比模型设计方法，包括：根据几何参数缩比准则确定缩比模型的长度、面积、体积和线圈匝数；根据绕组电流密度不变的电磁场参数缩比准则确定缩比模型的绕组电流、磁通密度、绕组电阻和电压；根据频率与周期缩比准则确定缩比模型的工作频率和工作周期；根据结构参数与振动特征缩比准则确定缩比模型的绕组质量、刚度系数、固有频率、洛伦兹力、磁致伸缩力、绕组振动加速度和铁芯振动加速度；根据铁芯叠片方式、绕组绕制方式构建换流变压器多场耦合模型，对换流变压器多场耦合模型根据四类缩比准则进行相似处理，得到缩比模型。有效减少换流变压器制备前不必要的资源浪费。

摘要： 本发明涉及一种材料流变模型分析仪，包括置于环境温度控制箱的样品室，样品室内设有试验材料、薄片和热敏电阻；薄片与钢带连接，钢带穿过导轮与磁流变液中的上金属块连接，磁流变液中的下金属块通过钢带与拉力传感器、微型电机、数模转换器、计算机依次连接；在薄片与导轮之间的钢带上设有平衡砝码，在导轮与上金属块之间的钢带上设有光衰减器；在导轮的下方设有He‑Ne激光器，He‑Ne激光器发出的激光信号经光衰减器后被CCD电荷耦合器接收，CCD电荷耦合器与信号放大器、数模转换器、计算机依次连接。本发明还公开了一种建立材料流变模型的方法。本发明能通过材料流变模型的建立，以预测材料在不同条件下的流变特性。

摘要： 本发明涉及一种材料流变模型分析仪，包括置于环境温度控制箱的样品室，样品室内设有试验材料、薄片和热敏电阻；薄片与钢带连接，钢带穿过导轮与磁流变液中的上金属块连接，磁流变液中的下金属块通过钢带与拉力传感器、微型电机、数模转换器、计算机依次连接；在薄片与导轮之间的钢带上设有平衡砝码，在导轮与上金属块之间的钢带上设有光衰减器；在导轮的下方设有He‑Ne激光器，He‑Ne激光器发出的激光信号经光衰减器后被CCD电荷耦合器接收，CCD电荷耦合器与信号放大器、数模转换器、计算机依次连接。本发明还公开了一种建立材料流变模型的方法。本发明能通过材料流变模型的建立，以预测材料在不同条件下的流变特性。

摘要： 超高填充木塑复合材料的流变模型建立方法及流变测试分析方法，属于材料分析技术领域。本发明为了解决目前无法获得高木质纤维含量填充的木塑复合材料的流变特性数据。的问题。本发明针对超高填充木塑复合材料的熔体，将熔体在单轴压缩过程中的连续变形过程类比为应力连续变化的蠕变过程；将压缩过程进行微分，分解为多个持续时间非常短暂的过程，将微分过后的每个过程的应力近似为不变的；然后根据玻尔兹曼叠加原理将每个过程产生的应变利用蠕变表达式进行叠加，得到应力连续变化的压缩过程的应变表达式，即压缩流变模型。然后利用压缩流变模型实现高填充木塑复合材料的流变测试分析。主要用于超高填充木塑复合材料的流变模型建立和流变测试分析。

摘要： 本发明公开了基于流变模型应用的非线性岩石疲劳本构模型的构建方法，其包括如下步骤：构建岩体疲劳本构模型；获取分数阶描述的粘性元件参数；获取基于分数阶导数的岩体疲劳本构模型εeve的应变表达式；获得引入Mittag‑Leffler函数后的基于分数阶导数的岩体疲劳本构模型εeve(N)；构建反映加速疲劳阶段力学特性的非线性疲劳本构模型εvp；获取岩体宏观初始损伤Dma和岩体微观损伤Dmi耦合之后的损伤变量D；获得考虑初始损伤的加速疲劳阶段力学特性的非线性疲劳本构模型εvp(N)；获得考虑初始损伤的描述岩体疲劳全过程的非线性疲劳本构模型。本发明通过将描述不同疲劳阶段的非线性疲劳本构模型组合，建立描述岩体疲劳全过程的疲劳本构模型，该本构模型参数简单，物理力学意义明确。