内共振

摘要： 为研究内共振对斜拉索的瞬时相频特性的影响,利用多尺度法对拉索面内分布激励下的运动方程进行摄动求解,分别得到不计内共振和计内共振2种状态下面内主共振响应的近似解析式以及其稳态方程,最后采用Hilbert变换分别得到两者面内响应与激励的瞬时相位差及其幅值。同时在小垂度条件下,研究了不同索力下内共振对拉索面内响应与激励的瞬时相位差的影响。结果表明:拉索索力的变化会引起响应与激励间瞬时相位差急剧变化,且考虑内共振时更显著。其主要原因是:内共振使面内近似解中存在面外响应引起的2倍频成分和漂移项,其后者对瞬时相位差影响显著,且面外响应引起的漂移项在整体漂移项中的占比是衡量内共振对瞬时相位差影响程度的关键参数。

摘要： 利用Mathematica软件模拟弹簧摆的内共振现象,得出了弹簧摆的运动轨迹、振动曲线和能量曲线,计算机模拟的结果与实验结果相吻合.

摘要： 滚动轴承变柔度(varying compliance,VC)振动是转子系统不可避免的激励形式,属于轴承-转子动力学领域的基本科学问题。由于Hertzian接触非线性、间隙(轴承游隙)非线性和时变柔度参激非线性的耦合作用,系统具有显著的VC滞后共振特性,影响轴承自身乃至其支承转子系统运动的稳定性和安全性,相关问题得到持续关注。根据非线性振动基本理论,参激系统往往具有丰富的主共振、内共振、超谐、亚谐和组合共振行为。然而,相对于国内外大量有关滚动轴承VC参激主共振的研究,其他共振类型的研究甚少。基于此,该研究将针对球轴承-刚性Jeffcott转子系统VC振动亚谐共振问题展开研究。采用谐波平衡-频时转换(harmonic balance and alternating frequency/time domain,HB-AFT)方法追踪系统的VC周期运动分枝,并结合Floquet理论分析了系统亚谐共振行为的演化机制,发现系统1/2阶亚谐共振同样具有滞后跳跃行为。在此基础上,指出系统1/2阶亚谐运动包含复杂的1∶2和1∶4内共振现象,会引起球轴承不同自由度方向强烈的耦合振动。另外,研究发现在亚谐共振区间之间存在由二次Hopf分岔触发的滞后组合共振行为。最后,该研究探讨了轴承径向游隙和阻尼系数对系统VC亚谐共振的影响。相关结果对球轴承VC共振的动力学控制有一定的参考意义。

摘要： 悬索桥因受力明确、跨越能力大、结构美观等特点而被广泛应用。加劲肋重量是影响悬索桥静态构型及其动力学特性的主要因素。为研究不同加劲梁重量下悬索桥的固有特性及其非线性动力学行为,建立了悬索结构的非线性动力学模型。将运动方程退化至保留线性项,探究加劲梁重量对悬索固有特性的影响;进一步揭示加劲梁重量对1∶1内共振、响应时程和瞬时相频特性三种非线性振动特性的影响。研究表明:面内正对称频率的变化与加劲梁重量变化呈反比关系,且交叉点位置会随加劲梁增大而移向Irvine参数变大的方向,阶次越高越显著。此外,加劲梁重量逐渐增大将使悬索由硬弹簧变为软弹簧,并使面内1阶振幅与加劲梁重量由正相关变为负相关。加劲梁重量变化还将导致面内响应复平面投影曲线轨迹变化,进而表现出不同的相频特性。

摘要： 针对(铰接式)门式框架结构平面外动力失稳问题进行了试验研究,采用新型的非接触式激振方法,进行了门式框架自参数内共振和非内共振的试验研究,观测和分析了门式框架结构平面外失稳的现象和机理,测量并探究了自参数共振的不稳定区域。结果表明:在门式框架的横梁上施加相当于柱自振频率两倍的周期性激励时,横梁的振动会作为参数激励引发柱在平面外发生主参数共振(动力失稳);若横梁自振频率约为柱自振频率二倍时,结构将发生平面外的自参数内共振;对比自参数内共振和非内共振不稳定区域,发现前者不稳定区域覆盖面积更大,说明自参数内共振更易触发,更具危害性。因此,在门式框架结构的工程设计中应关注自参数共振,尤其是自参数内共振的风险,避免其诱发结构平面外动力失稳。

摘要： 悬索是一类典型的同时包含平方和立方非线性的柔性结构,其模态间极易发生各种形式的内共振.以悬索同时发生主共振和2∶1内共振为例,探究温度变化对悬索非线性内共振响应特性的影响.通过引入张力改变系数,建立了均匀温度场中悬索面内非线性运动微分方程;利用Galerkin法和多尺度法分别得到激励作用在高阶和低阶模态时,系统极坐标和直角坐标形式的平均方程;通过绘制共振响应时的激励响应幅值曲线、幅频响应曲线、动态解、时程曲线、相位图、频率谱以及庞加莱截面,定性和定量地描述了温度变化影响下的内共振响应特性.数值算例表明:频率会明显改变悬索模态频率,影响系统内共振响应,温度上升时,内共振更容易发生在Irvine参数较小的悬索;无论激励直接作用在高阶还是低阶模态,共振响应幅值随温度上升而增加,反之则减小;直接激发的模态响应幅值与因内共振激发的响应幅值受温度变化影响的敏感程度存在明显区别;温度变化对动态分岔(霍普和倍周期分岔)影响要比对静态分岔(鞍结点和叉形分岔)明显得多;动态分岔随着温度上升,向更小激励幅值和频率方向移动;系统的动态解和周期运动与温度变化密切相关,受温度影响,系统可能呈现出截然不同的周期运动.此外对比理论分析解和直接数值积分解,结果表明两者吻合较好.

摘要： 针对以往忽略气动效应影响的索桥耦合参数振动模型,考虑了气动效应对拉索振动特性的影响.建立了索桥耦合参数振动模型,推导了该模型的振动微分方程,采用伽辽金法将该振动方程转化为常微分方程,采用多尺度法分析了索桥耦合模型的共振模式,通过具体的数值算例,分析了索桥耦合模型的1:1内共振.算例分析表明:索桥耦合显著,800 s之前索桥耦合体系处于不稳定状态,此时能量在拉索与桥面之间往复传递,表现为"拍"的特点,800 s之后索桥耦合体系趋于稳定,且表现为1个半波的舞动模式.

摘要： 针对以往忽略气动效应影响的索桥耦合参数振动模型,考虑了气动效应对拉索振动特性的影响。建立了索桥耦合参数振动模型,推导了该模型的振动微分方程,采用伽辽金法将该振动方程转化为常微分方程,采用多尺度法分析了索桥耦合模型的共振模式,通过具体的数值算例,分析了索桥耦合模型的1∶1内共振。算例分析表明:索桥耦合显著,800s之前索桥耦合体系处于不稳定状态,此时能量在拉索与桥面之间往复传递,表现为“拍”的特点,800s之后索桥耦合体系趋于稳定,且表现为1个半波的舞动模式。

摘要： 针对构件间磁耦合刚度非线性,建立了磁场调制型相交轴磁齿轮传动系统非线性动力学模型和含平方项的非线性动力学微分方程组,考虑输入、输出转子扭转模态频率间1:2的倍数关系,采用多尺度法得到了系统存在内共振时的振幅响应曲线及各构件的时域响应规律,结果表明:由于内共振的存在使得能量在输入、输出转子扭转振动模态间相互转化,且初始幅值越大各模态能量交换频率越高,进而使得磁齿轮系统各构件由于外部激励造成的瞬态振动衰减更加缓慢,某种程度上恶化了系统动力学特性.

摘要： 为了解决电磁阻尼耦合悬架因非线性振动机理复杂而存在机电耦合系数匹配困难,制约其在汽车领域中推广应用的问题,建立电磁悬架机电耦合动力学模型,推导悬架与电磁电路动力学微分方程,应用多尺度法,得到耦合系统中悬架与电路系统固有频率之比为1:3时的内共振幅频方程和内共振一次近似解.结果表明:在调节电阻值接近线圈固有电阻的前提下,保持其他参数不变,分别改变线圈固有电感、电路电压以及外界激励幅值、频率的数值,会对悬架及电量的幅频响应曲线峰值产生不同影响;悬架的幅频响应曲线峰值随着线圈固有电感和电路电压的增大而减小,随着外界激励幅值与频率的减小而减小;电量的幅频响应曲线峰值随着外界激励幅值与频率的增大而增大,随着电路电压的减小而增大.

摘要： 本文研究超临界条件下简支边界输液管道的非线性振动。当管内流速超过临界值时，零平衡位形变得不稳定，分岔成两个曲的平衡位形。对于围绕着曲的平衡位形的振动，扰动方程可以通过对控制方程进行坐标变换，得到非线性积分偏微分方程。其方程为带有小扰动的标准的陀螺连续系统。可以用迦辽金方法截断陀螺连续系统。在超临界条件下，合适的质量比可能使系统存在内共振。多尺度方法被用于获得系统的前两阶共振模态的幅值关系。解析方法和数值方法获得的稳态响应验证了弱非线性情况的解析解。

摘要： 利用规范型理论解析地研究了一类铰-铰结构输流管道在组合参数共振和内共振下的稳定性和分岔行为。考虑了分岔响应方程的四种类型临界点。利用规范型理论，给出了临界分岔曲线的表达式及其静态分岔、Hopf分岔、2维胎面等分岔解与稳定性，得到了该模型复杂的动力学行为。

摘要： 研究斜拉桥桥塔-斜拉索-桥面的三自由度耦合振动模型及其1:2内共振问题。计及拉索的拉伸刚度，倾角及空气阻尼等因素，将拉索简化为两端有拉杆支撑的质量块，同时将桥面和桥塔分别视作只有竖向振动和只有横向振动的弹簧质量块系统，建立了桥塔-拉索-桥面三自由度耦合非线性振动模型。利用多尺度方法得到了系统的稳态运动。对拉索的内共振进行了数值模拟，结果表明拉索与桥面在初始扰动下会发生1:2内共振，而桥塔在一次近似意义上对系统的参激振动没有贡献。

摘要： 采用已推导的俯仰运动矩形贮箱受控刚-液-弹耦合系统在外力矩作用下的耦合动力学模型,在刚体上加入控制项,详细分析了系统固有频率的精确解与近似解,随后应用多尺度法对耦合系统1:1:1内共振进行解析分析,与数值解比较验证解析解的正确性.通过近似解析分析得到刚-液-弹之间的耦合作用机理:1)液深影响整个系统的软硬特性,当液体发生软硬特性转化时,处于液体原多值频率区域的刚体和弹性体幅频曲线分支峰值会减弱,且具有相同的特性转化趋势;处于液体新多值频率区域的刚体和弹性体幅频曲线分支峰值会增强,且具有相反的特性转化趋势.2)刚体和弹性体幅频曲线的峰值均在以受控刚体和弹性体为主的耦合系统固有频率处,以液体为主固有频率激励,刚体和弹性体振幅较小.

摘要： 本文基于Reddy高阶剪切变形板理论、Galerkin法与Hamilton原理，在同时考虑几何非线性、材料物性参数随温度变化且材料组分沿厚度方向按幂律分布的情况下，通过理论推导建立起四边简支功能梯度材料矩形板受面内与横向简谐载荷共同作用下的非线性运动控制微分方程；在此基础上建立了受热载荷作用下的具有二阶模态的非线性运动控制微分方程。分析了面内静态载荷对于给定参数下系统不同内共振的影响，发现随着面内静态载荷的不同系统会出现1:1、1:2 与1:3 的内共振关系。计算结果发现由于不同内共振关系对应的面内静态载荷不同，不同内共振关系下所求得的一阶频率大小各不相同，所对应的瞬态响应也会不同。

摘要： 本文建立了考虑导线摆动效应的驰振气动力模型,基于此模型通过伽辽金法离散覆冰导线连续体系驰振方程,建立了覆冰导线三维驰振离散模型,结合高频天平测力风洞试验得到的准椭圆形覆冰导线气动力,采用四阶龙格库塔法分析了非内共振和1∶2内共振条件下覆冰导线驰振响应,讨论覆冰导线驰振形态,摆动效应、紊流度、初始横向拉力对驰振响应的影响.结果表明,非内共振和内共振条件下覆冰导线的驰振形态不同,受导线摆动的影响也不同,紊流度和初始横向拉力对覆冰导线驰振响应影响较大.

摘要： 用多元L-P法分析陀螺系统的非线性振动问题。研究了陀螺系统在参数激励和外激励联合作用下的内部共振问题，得到了基本参数共振-主共振1:2内共振情况下的频率-振幅响应曲线，同时分析了参数激励和外激励对频率-振幅响应曲线的影响。

摘要： 本文基于Reddy的薄板高阶剪切变形理论、Hamilton原理以及Galerkin方法，得到气动力和热载荷共同作用下四边简支金属-陶瓷梯度材料矩形板横向位移的无量纲化二维非线性常微分运动方程组。利用多尺度法求出了系统在1：2内共振条件下的平均方程，分析了铝-氧化锆功能梯度材料在气动热载荷作用下材料体积指数和板宽对平凡解、单模态解、双模态解、驻波解、行波解、调幅行波解出现条件及稳定性的影响，在本文给出的参数条件下，无气动力只有热载荷时上述几种解都可能存在，气动力不为零则上述定常解均不存在，只有热载荷时陶瓷组分越多几种解相互作用处的临界板宽越大，两种材料的组分越接近双模态解或行波解可能发生Hopf分岔产生驻波解或调幅行波解的板宽的范围越大。利用所得结果可指导功能梯度材料板的物理、结构参数设计使其满足相关条件。

摘要： 考虑架空输电导线的垂向和扭转振动，其二自由度模型的运动微分方程存在两个方面的耦合：由于质量偏心产生的惯性耦合以及由于攻角变化产生的空气动力耦合。利用平均法分别建立了非内共振和1：2内共振时稳态响应满足的控制方程。根据Routh-Hurwith判据，对以上两种情况平均方程的零不动点进行了稳定性分析。分别在不同的参数平面内给出了零解的稳定边界，以讨论风速、初始张力、覆冰厚度、导线单位长度质量对零解稳定性的影响。数值仿真结果验证了理论分析的正确性。

摘要： 本文应用增量谐波平法(IHB 法)研究轴向运动梁的横向自由振动的频幅响应.根据哈密顿原理建立梁的横向运动微分方程,并利用Galerkin 方法离散运动方程,进而采用IHB 法进行非线性振动的分析.再应用Floquet 理论判断解的稳定性,其中采用Hsu 的方法计算一个周期端点的转换矩阵.

摘要： 本发明涉及用于在检查对象（O）内部预定的区域（Q）内采集MR数据的方法和磁共振设备（5）。方法包括如下步骤：●使用HF激励脉冲（31）选择地激励第一三维体积部分（V1），所述第一体积部分（V1）包括预定的区域（Q）并且具有沿第一厚度方向（z）的第一厚度（d1）。●接通选择的再聚焦脉冲（32），以选择地再聚焦第二体积部分（V2）。在此，所述第二体积部分（V2）也包括预定的区域（Q）并且具有沿与第一厚度方向（z）垂直的第二厚度方向（y）的第二厚度（d2）。●时间上多次相继执行如下子步骤：○接通非选择的再聚焦脉冲（33），○接通两个相位编码梯度（Gy2、Gz2）和另外的用于位置编码的磁场梯度（Gx），○在接通该另外的磁场梯度（Gx）期间读取MR数据。

摘要： 本发明涉及一种为患者的第一身体区域和第二身体区域的磁共振检查在层协议内匹配层定位的方法，其中所述两个身体区域在患者内部互相镜像对称地构成和/或布置，包括以下步骤：‑为磁共振测量采集层协议；‑借助至少一个第一匹配值手动匹配层协议，用于为第一身体区域定位至少一个磁共振检查的层；‑自动确定第二匹配值，用于为第二身体区域定位至少一个磁共振检查的层，其中根据第一匹配值确定第二匹配值；以及‑借助第二匹配值为第二身体区域(102)自动匹配磁共振检查的层协议。

摘要： 一种与MR系统一起使用的腔内探针使人们能获得患者腔体内感兴趣区域的图像或频谱。探针包括轴、在其一端的球、以及该球内的线圈回路。该线圈回路较佳地包括都串联的两个驱动电容器和一个调谐电容器。驱动电容器之间的结点用作用于电平衡该线圈回路的接地。与结点正好相对的调谐电容器使得线圈回路能在MR系统的工作频率上共振。跨接在每个驱动电容器两端的是电气长度为SL+n(λ/4)的输出电缆。该输出电缆以一插头端接，该插头用来连接线圈回路与腔内探针的接口设备。

摘要： 一种与MR系统一起使用的腔内探针使人们能获得患者腔体内感兴趣区域的图像或频谱。探针包括轴、在其一端的球、以及该球内的线圈回路。该线圈回路较佳地包括都串联的两个驱动电容器和一个调谐电容器。驱动电容器之间的结点用作用于电平衡该线圈回路的接地。与结点正好相对的调谐电容器使得线圈回路能在MR系统的工作频率上共振。跨接在每个驱动电容器两端的是电气长度为SL+n(λ/4)的输出电缆。该输出电缆以一插头端接，该插头用来连接线圈回路与腔内探针的接口设备。

摘要： 本发明首先公开了一种模内注塑电磁共振无线充电装置，它包括壳体及磁共振线圈盘，所述磁共振线圈盘通过模内注塑方式嵌入在壳体内，磁共振线圈盘具有输出连接端头和输出连接端头，所述输入连接端头和输出连接端头分别连接有用于向电器充电的充电连接端子。同时，本发明也公开了一种电磁共振无线充电用电器，它包括用电器的外壳，所述用电器的外壳包括上述任一技术方案所述的模内注塑电磁共振无线充电接收装置。本发明由于采取磁共振的充电模式，并将磁共振线圈盘通过模内注塑方式设置在充电座内，它避免了传统充电线圈外置的不足之处，产品结构简单，磁共振的充电模式大大提高了充电效率，工作性态稳定、有效延长充电距离。

摘要： 本发明涉及一种为患者的第一身体区域和第二身体区域的磁共振检查在层协议内匹配层定位的方法，其中所述两个身体区域在患者内部互相镜像对称地构成和/或布置，包括以下步骤：-为磁共振测量采集层协议；-借助至少一个第一匹配值手动匹配层协议，用于为第一身体区域定位至少一个磁共振检查的层；-自动确定第二匹配值，用于为第二身体区域定位至少一个磁共振检查的层，其中根据第一匹配值确定第二匹配值；以及-借助第二匹配值为第二身体区域(102)自动匹配磁共振检查的层协议。

摘要： 本发明涉及用于在检查对象（O）内部预定的区域（Q）内采集MR数据的方法和磁共振设备（5）。方法包括如下步骤：1）使用HF激励脉冲（31）选择地激励第一三维体积部分（V1），所述第一体积部分（V1）包括预定的区域（Q）并且具有沿第一厚度方向（z）的第一厚度（d1）。2）接通选择的再聚焦脉冲（32），以选择地再聚焦第二体积部分（V2）。在此，所述第二体积部分（V2）也包括预定的区域（Q）并且具有沿与第一厚度方向（z）垂直的第二厚度方向（y）的第二厚度（d2）。3）时间上多次相继执行如下子步骤：1）接通非选择的再聚焦脉冲（33），2）接通两个相位编码梯度（Gy2、Gz2）和另外的用于位置编码的磁场梯度（Gx），3）在接通该另外的磁场梯度（Gx）期间读取MR数据。

摘要： 本发明属于电源供电系统设计技术领域，具体提供一种胶囊内镜电磁共振电源供电系统、胶囊内镜，所述系统包括磁共振发射装置和设置在胶囊内镜内的磁共振谐振接收装置；磁共振发射装置，用于产生并发射高频振荡电磁波；磁共振谐振接收装置包括磁共振接收单元、信号处理单元、储能单元；磁共振接收单元通过信号处理单元与储能单元连接；磁共振接收单元，用于接收磁共振发射装置发射的高频振荡电磁波；信号处理单元，用于对接收到的高频振荡电磁波进行处理变为脉动整流存储到储能单元；无接触感应充电的方式无论胶囊内镜在体内或在体外可以灵活进行充电，使用者可以在固定场所的固定设备使用，亦可随身携带使用。以此实现胶囊内镜无线充电。

摘要： 一种与MR系统一起使用的腔内探针使人们能获得患者腔体内感兴趣区域的图像或频谱。探针包括轴、在其一端的球、以及该球内的线圈回路。该线圈回路较佳地包括都串联的两个驱动电容器和一个调谐电容器。驱动电容器之间的结点用作用于电平衡该线圈回路的接地。与结点正好相对的调谐电容器使得线圈回路能在MR系统的工作频率上共振。跨接在每个驱动电容器两端的是电气长度为SL+n(λ/4)的输出电缆。该输出电缆以一插头端接，该插头用来连接线圈回路与腔内探针的接口设备。

摘要： 本实用新型涉及一种磁共振设备、磁共振设备内用的检查对象载台和线圈装置。该磁共振设备，包括至少一个用于支承检查对象(20)的检查对象载台(1)和至少一个独立于检查对象载台(1)构造的线圈装置(2)，线圈装置(2)包括至少一个局部线圈(3)和至少一个连接段(4)，连接段(4)可以插入检查对象载台(1)至少一个凹槽(5)内并能固定在那里，以固定线圈装置(2)，其中，连接段(4)可以在凹槽(5)内导引并沿凹槽(5)纵向在不同位置(29‑36)之间移动，它可以固定在这些不同的位置，其中，在连接段(4)上设置至少一个在线圈装置一侧的连接器(7)，当连接段(4)固定在凹槽(5)内时，它与安置在凹槽(5)中、在检查对象载台一侧的连接器(6)，构成用于给线圈装置(2)供电和/或用于在线圈装置(2)与检查对象载台(1)之间信号传输的电连接，和/或构成至少一个用于在线圈装置(2)与检查对象载台(1)之间信号传输的光学连接。