活性指数

摘要： 以硫酸钙污泥为主要掺合料制备硫酸钙污泥基胶凝材料并对其性能进行测试,通过单因素试验研究了不同掺合料对胶凝材料细度、流动度比和活性指数的影响。结果表明:在标准养护条件下,采用20%污泥灰+80%矿粉制备的复合掺合料性能较好,当此复合掺合料掺量为30%,胶砂比为1∶3,水胶比为0.5时,硫酸钙污泥基胶凝材料的28 d活性指数为95.11%,细度为7.34%,流动比为111.6%,符合JG/T 486—2015中普通型Ⅰ级要求,是一种性能良好的胶凝材料。

摘要： 为研究机械活化对氧气转炉钢渣胶凝特性的影响,采用机械活化的方法,制备普通钢渣和超细粉磨钢渣,分析普通钢渣和超细粉磨钢渣在粒径分布、水化热、化学收缩、电阻率上的区别,探究其在水泥中的力学性能。结果表明:超细钢渣与普通钢渣相比,在粒径分布上亚微米级颗粒增多;普通钢渣无水化放热峰出现,而超细钢渣存在水化放热峰;普通钢渣化学收缩趋势为先膨胀,后稳定,之后收缩,而超细钢渣先收缩,之后一直膨胀;普通钢渣电阻率变化幅度在(6±0.5)Ω·m之间,而超细钢渣电阻率变化幅度大;普通钢渣60 d活性指数为75.9%,而两种超细钢渣可达到90.6%和104.7%,说明超细钢渣活性更高、填充效果明显。

摘要： 早期水化活性过低是限制冶炼渣在胶凝材料体系中大掺量应用的重要因素之一。利用固硫灰(CFBA)中的硫酸盐激发硅锰渣(SM)水化活性,并研究硅锰渣-固硫灰复合辅助性胶凝材料的水化过程及活性发展。结果表明:随着固硫灰掺量增加,胶砂流动度大幅下降,但其早期和后期活性得到有效提升;当固硫灰掺量为10%(质量分数)时,复合辅助性胶凝材料3 d、7 d和28 d活性指数分别达到61%、71%和95%,均高于单独使用硅锰渣体系(3 d、7 d和28 d活性指数分别为50%、53%和81%)。固硫灰的掺入激发了水泥和辅助性胶凝材料的早期水化,延缓了水化过程中钙矾石转变为单硫型水化硫铝酸钙(AFm),使得胶凝材料早期水化形成更多钙矾石。

摘要： 采用机械力-热-化学激发和机械力-微波-化学激发的多维激发方式活化铁尾矿,并测试其28 d活性指数。通过XRD对不同激发方式下铁尾矿与铁尾矿-水泥体系28 d硬化体进行了对比分析,并通过SEM观测28 d硬化体微观结构中的铁尾矿形貌。结果表明,热活化与微波活化有效加剧了颗粒细化、表面糙化后铁尾矿内部稳定态结构的破坏,而Na_(2)SiO_(3)促进了铁尾矿中活性物质向液相中迁移。机械力-微波-化学多维激发在温度低于热活化的条件下,对铁尾矿中活性物质稳态结构转化率更高,铁尾矿-水泥体系水化产物晶化倾向更弱,结构更致密。铁尾矿颗粒粉磨至比表面积450 m^(2)/kg,经过30 min微波活化,Na_(2)SiO_(3)掺量为0.5%时,其28 d活性指数可达90.87%。

摘要： 目前机制砂已经占到了建设用砂的70%以上,在机制砂生产过程中产生大量的石粉。为推进石粉应用,采用三个地区六种花岗岩石粉试验研究了技术指标情况,结果显示:四川地区的花岗岩石粉MB值较小,两种细度的石粉MB值均为0.25,甘肃地区的花岗岩石粉MB值最大,细度为26.8%的粗石粉MB值为3.25,细度为7.6%的细石粉MB值为3.00;不同地区的花岗岩石粉的流动度比均小于100%,说明花岗岩石粉的掺入对于浆体流动性具有一定的负面影响,当花岗岩石粉作为掺合料掺入到混凝土中时会降低混凝土工作性能;不同地区的花岗岩石粉活性指数大体在60%上下,说明花岗岩石粉活性较低,基本上属于惰性的辅助胶凝材料。

摘要： 以S95矿渣微粉为主要原料,掺加粉煤灰、石灰石粉、钢渣微粉以及废弃混凝土中回收粗细骨料后的硬化水泥砂浆粉等不同活性的材料进行复合,采用《用于水泥、砂浆和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》(GB/T 18046—2017)标准检测,掺加10%复合的矿渣微粉可以达到S95技术要求,流动度比优于纯矿渣微粉,配制的混凝土性能良好。

摘要： 研究了在碱激发方式下再生黏土砖粉的活性激发效果和机理,探究了活性激发后的再生黏土砖粉用于制备泡沫混凝土的可行性。结果表明:复合碱激发剂可以提高再生黏土砖粉-水泥胶凝材料的28 d抗压强度和活性指数,当复合碱激发剂掺量为3%时,试件的28 d抗压强度和活性指数分别为22.42 MPa和73.3%,激发效果最好;当采用复合碱激发剂时,胶凝材料体系的水化放热速率和水化放热总量低,水化反应时间长,试件的后期强度高;当复合碱激发剂掺量为3%、再生黏土砖粉掺量为40%、水胶比为0.50时,再生黏土砖粉泡沫混凝土的性能满足JG/T 266—2011《泡沫混凝土》的要求。

摘要： 为了解决优质混凝土掺合料资源短缺、单组分掺合料功能性单一的问题,采用机械活化激发铁尾矿潜在火山灰活性,并将活化铁尾矿粉与粉煤灰、矿渣粉耦合制备复合掺合料.通过XRD、XPS、SEM、BET手段探索铁尾矿胶凝活性来源,并测试活性指数.试验结果表明,机械活化可以增大铁尾矿的比表面积,改善粒度分布,降低表面结合能与结晶度,但不能改变颗粒形貌,其通过填充效应及二次水化提高活性指数.将活化铁尾矿粉与粉煤灰、矿渣粉耦合制备复合掺合料时,活性指数可达普通型Ⅰ级掺合料使用标准.

摘要： 采用球磨机对原状粉煤灰进行粉磨,研究了粉磨时间和粉磨条件对磨细粉煤灰的细度、粒径分布、比表面积和活性的影响规律。研究表明当粉磨时间从0 min增加到120 min时,磨细粉煤灰的中位径、平均粒径、45μm筛余、80μm筛余均随粉磨时间的增大而降低,而磨细粉煤灰的活性指数随着粉磨时间的增长而增大;粉磨时间对磨细粉煤灰的比表面积有显著影响,粉磨90 min前,粉煤灰的比表面积随粉磨时间的增大而增大,当超过90 min时,比表面积随粉磨时间一致变化规律减弱;助磨剂对提高磨细粉煤灰的细度和活性指数有明显作用。

摘要： 为解决钢渣粉作为单一掺合料的活性指数低的问题,将钢渣与粉煤灰、锂渣、磷渣复掺制备钢渣基多固废水泥砂浆。通过力学性能测试,讨论掺合料配合比对二元、三元钢渣基多固废掺合料活性的影响。利用XRD、SEM手段对典型掺合料水化产物及微观形貌进行分析。结果表明:钢渣早期和后期均表现出较低的活性,锂渣具有良好的早期活性,而磷渣早期强度较差;二元掺合料中钢渣-锂渣活性最高且大于两者单掺,钢渣、锂渣在碱性环境下发生水化并提供不同的活性组分,有利于砂浆强度的提升;三元掺合料中钢渣-磷渣粉-锂渣复掺比例为5∶1∶4时,砂浆抗压强度最高,28 d砂浆抗压强度37.21 MPa。钢渣、锂渣发生水化反应的同时,磷渣中硅酸盐玻璃体在碱性环境激发下解离出活性SiO2,生成了更多的C—S—H等水化产物,三者具有一定耦合作用。

摘要： 钢渣和矿渣是钢铁生产过程排放最多的两种冶金渣,矿渣粉与钢渣粉具有协同互补效应,可以从根本上解决钢渣粉在应用过程中造成的安定性不良、活性偏低等问题.研究结果表明:随着矿渣粉掺量的增加,钢铁渣粉的活性指数逐渐上升,综合考虑,钢铁渣粉中钢渣粉的掺量以20-30％为宜.掺入超细矿渣粉V800和改性剂V8-G-25后,钢铁渣粉的活性指数明显提升.钢铁渣粉中钢渣粉掺量为20-25％,超细矿渣粉掺量为8％时,7天活性指数达到85％左右.掺入0.20％的V8-G-25后,钢铁渣粉的7天和28天活性指数可以提升5-10％左右.

摘要： 脱硫灰是脱硫工艺的副产品,目前没有成熟的处理方式而多以露天堆积为主.国内部分矿粉生产企业通过在矿粉生产中添加少量脱硫灰,以实现其应用.为评价脱硫灰加入后对矿粉质量的影响,现对立磨矿粉、球磨矿粉及掺脱硫灰矿粉各方面性能进行了对比试验.研究表明:掺脱硫灰矿粉的凝结时间较长;脱硫灰掺量为1％时,球磨机制备的掺脱硫灰矿粉的性能能够满足国标要求,但若采用工业立磨来制备掺灰矿粉,其7天活性指数难以达到国标要求,不建议直接在立磨中掺入脱硫灰来制备掺脱硫灰矿粉.

摘要： 目前全球由于房屋拆迁改造以及日常生活会带来大量的建造垃圾废弃物,比如废旧混凝土、废弃玻璃等.由于再生混凝土微粉本身活性不高,而再生玻璃微粉的活性较高,两者按一定比例复合后可以像粉煤灰一样用作掺合料,两者复合简称为再生掺合料.此研究将再生混凝土微粉和玻璃微粉按不同比例复合,按照活性指数大小探索最优复合比例.结果表明再生掺合料的最优配合比是各自掺量占掺合料总量的50％,按照本文的复合方法得到的复合掺合料性能(活性指数和需水量)满足Ⅱ级粉煤灰标准要求.快速碱集料反应数据表明玻璃微粉和再生混凝土微粉的掺入可以降低碱集料反应膨胀率,不会有潜在碱-硅酸反应危害.复合掺合料中CH的最优掺量为胶凝材料的1.5％.

摘要： 以工业石灰石、粉煤灰和纯化学试剂为原料,采用均匀设计方法、模拟实际高炉造渣工艺合成风冷高炉渣,研究化学组成对风冷高炉渣玻璃体含量和28d活性指数的影响,并用回归分析得出高炉渣的玻璃体含量及活性指数与各因素之间的关系.结果表明:四元碱度是影响高炉渣玻璃体含量和28d活性指数的关键因素,各组成因素对高炉渣玻璃体含量和28d活性指数影响的顺序均为四元碱度＞SiO2/Al2O3比值＞CaO/MgO比值.并优选出玻璃体含量和活性指数均较优的高炉渣组成配比.

摘要： 本文主要对鞍钢产生的钢渣(鲅鱼圈和鞍山本部)进行活性指数研究,从钢渣的陈化时间、钢渣处理工艺和细度等方面进行钢渣粉的活性研究,从钢渣粉的细度和掺量研究了钢铁渣粉的活性.结果表明采用闷渣处理工艺,陈化7天后的钢渣用于生产钢渣粉最为合适.钢渣粉的活性随着比表面积的增加而增加,钢渣粉的活性指数与钢渣粉的掺加量而减少,但钢铁渣粉的活性指数差距较小.

摘要： 矿渣经过磨细达到一定的比表面积成为矿渣微粉,矿渣微粉无论应用于水泥还是混凝土,都需要具有较高的活性.目前市场应用的矿渣微粉等级达到S105级标准的极少,市场份额大约不到5％.低于矿渣微粉S95级标准的约占40％以上,达不到S95级标准的主要原因是矿渣微粉活性指数低.因此,找出矿渣微粉活性低的原因,寻求提高矿渣微粉活性的办法,是大家十分关注并要解决的问题.，矿渣微粉活性低的主要原因是矿渣水淬处理结果以及化学组成、颗粒形貌、颗粒级配及工艺操作，如何合理采用适合的工艺措施来提高矿渣微粉活性呢?从理论上讲，矿渣粉磨只有达到比表面积480耐／kg以上，其活性才能充分发挥出来。如果矿渣酸碱值达到85％左右，使用球磨机开路粉磨系统，即使把矿渣粉磨到比表面积500斫／kg以上，其活性也很少能够提高，因为矿渣微粉活性指数高低不仅仅取决于比表面积高低，粉磨工艺及粉磨设备粉磨方式所导致矿渣微粉的颗粒形貌、颗粒级配合理陛也是重要的因素，所以说提高矿渣微粉活性应采取综合技术手段。提高矿渣微粉活性需要在物理及化学的双重激发作用下，调整矿渣微粉的表面化学成分，进而提高矿渣微粉活性。若把酸性矿渣微粉，调整成弱碱性、甚至碱性，再经过合理的粉磨工艺磨细，扩大理想颗粒分布范围，才有可能达到提高矿渣微粉活性目的。针对酸性矿渣或因粉磨工艺不当造成活性指数低的问题，四平水泥所研究利用外加液体活化剂、粉体激发剂及物理、化学复合激发相结合的办法，促进矿渣微粉活性提高技术，取得初步成效。

摘要： 矿渣矿渣是炼铁过程中排出的工业废料,矿渣微粉是较好的胶凝材料,尤其是潜在活性高.本文针对目前矿渣微粉的生产应用情况,论述提高矿渣微粉活性的重要性,以及介绍生产高活性矿渣微粉的方法.经过研究，矿渣品质低是矿渣微粉活性指数低的主要因素，因为酸性矿渣是不能生产出来高活性矿渣微粉的。矿渣微粉粉磨电耗高、比表面积低是矿渣微粉活性指数低的重要原因，建议矿渣微粉比表面积达到500m2/kg以上，采用新技术降低粉磨电耗。生产工艺技术方面存在一定的问题，尤其磨内结构不合理，进行技术改造。粉磨矿渣掺入粉煤灰等，也是矿渣微粉活性指数低的原因。因此可以通过机械物理方法提高矿渣微粉比表面积以及利用HQ矿渣助磨活化剂化学办法激发矿渣的活性，掺入钢渣、激发剂等材料通过水化反应提高矿渣微粉活性指数。

摘要： 目前,我国粉煤灰的产量庞大,但至今未得到更广泛的应用.而粉煤灰能否大规模应用于工业化,多数情况取决于其潜在活性的发挥.本文通过采用微波处理、激发剂激发以及上述两种方式复合使用的研究发现:一定辐射功率、辐射时间的微波以及激发剂均可以提高粉煤灰活性.并且微波与激发剂复合激发效果优于单独激发效果.在本实验条件下,功率为396W、辐射时间为10min的粉煤灰,与添加15％的Na2SO4+Ca(OH)2复掺激发剂的复合激发效果最佳.

摘要： 目前,我国粉煤灰的产量庞大,但至今未得到更广泛的应用.而粉煤灰能否大规模应用于工业化,多数情况取决于其潜在活性的发挥.本文通过采用微波处理、激发剂激发以及上述两种方式复合使用的研究发现:一定辐射功率、辐射时间的微波以及激发剂均可以提高粉煤灰活性.并且微波与激发剂复合激发效果优于单独激发效果.在本实验条件下,功率为396W、辐射时间为10min的粉煤灰,与添加15％的Na2SO4+Ca(OH)2复掺激发剂的复合激发效果最佳.

摘要： 目前,我国粉煤灰的产量庞大,但至今未得到更广泛的应用.而粉煤灰能否大规模应用于工业化,多数情况取决于其潜在活性的发挥.本文通过采用微波处理、激发剂激发以及上述两种方式复合使用的研究发现:一定辐射功率、辐射时间的微波以及激发剂均可以提高粉煤灰活性.并且微波与激发剂复合激发效果优于单独激发效果.在本实验条件下,功率为396W、辐射时间为10min的粉煤灰,与添加15％的Na2SO4+Ca(OH)2复掺激发剂的复合激发效果最佳.

摘要： 本发明的目的是提供一种基于矿物质催化指数配煤制备脱硫脱硝活性炭的方法，属于高性能脱硫脱硝活性炭制备及应用技术领域，步骤为：S1，对原料煤破碎、分组取样，分别检测各煤样的灰成分含量；S2，分别检测各煤样的干基灰分和干基挥发分；S3，计算得到各煤样的矿物催化指数；S4，配煤：筛选MCI＞10的煤与无烟煤进行配煤；S5，在配煤中加入粘结剂后通过热压成型、炭化、水蒸气和/或CO2活化制备得到脱硫脱硝活性炭。本发明在配煤制备活性炭方法中增加矿物质催化指数指标，可进一步提高选煤的合理性和精准性，从而进一步促进煤炭资源的综合利用和高脱硫脱硝性能且成本低廉的活性炭的制备。

摘要： 一种活性污泥形态学和污泥体积指数SVI软测量方法，涉及一种污水智能检测方法，本发明方法包括活性污泥显微图像特征提取、集成特征选择、SVI软测量模型建模、SVI预报四个步骤：其中活性污泥显微图像特征提取，用于提取生化池活性污泥显微图像絮体和丝状菌形态学特征；集成特征选择，采用皮尔逊相关系数法、最大互信息系数、Lasso回归模型、平均不纯度减少法、稳定性选择方法、递归特征消除法六种特征选择方法；SVI软测量模型，采用快速随机配置神经网络FastSCN方法，构建SVI模型；SVI预报，提取和选择新样本形态学特征。本发明能够有效提取活性污泥微生物形态学特征，可靠稳定预报污泥沉降性能SVI指标，为污水处理操作和优化提供出水水质和操作参数动态变化信息。

摘要： 本发明提供一种高胶溶指数的大孔活性氧化铝干胶的制备方法，包括如下步骤：步骤一，采用硫酸铝溶液和偏铝酸钠溶液以并流的方式进行中和成胶；步骤二，将步骤一中成胶的成品进行老化、水洗、干燥和粉碎，得到活性氧化铝。本发明的有益效果是：通过对成胶过程、原料指标等控制可以达到胶溶指数高，孔体积、比表面积大的活性氧化铝产品。

摘要： 本发明属于铀矿勘探技术领域，具体涉及基于氡‑活性铀综合指数圈定铀成矿有利区的方法。本发明包括如下步骤：步骤1、在铀矿勘查区内开展同比例尺、同点位的土壤氡气测量和土壤金属活动态测量工作；步骤2、获取测点处土壤氡浓度值和活性铀含量值；步骤3、根据土壤氡浓度值和活性铀含量值计算出氡‑活性铀综合勘查铀成矿有利指数值；步骤4、对铀成矿有利指数进行插值和低通滤波；步骤5、根据插值和滤波后的结果及铀成矿有利区分级原则来圈定不同级别的铀成矿有利区。本发明为我国勘查隐伏型铀矿提供了一种高效、可靠的物化探勘查技术手段。

摘要： 本公开属于放射源制备技术领域，公开了一种含有指数分布131I的活性炭滤盒源制备方法。该方法是按照所要校准的含有指数分布131I的活性炭滤盒源的总活度及指数分布参数，将所需活度的131I标准平面源置入活性炭滤盒内的不同位置处，各标准平面源之间的间隙处均充满活性碳。解决了常规的活性炭滤盒校准时存在的不确定度较大的问题，实现了其活度定值合成标准不确定度约1％，指数分布参数合成标准不确定度约5％的有益效果。

摘要： 一种提高镍渣早期活性指数的外加剂及其制备方法，属于外加剂技术领域。在反应釜中依次加入顺丁烯二酸酐和三乙醇胺，设置反应温度加热至50°C，反应过程中放出大量的热，待其反应放热后反应温度降至60°C时，将三乙醇胺马来酸酯与溴的四氯化碳溶液反应，加入水，其中加入水的质量百分含量为60％，然后把四氯化碳从水中分离除去，搅拌均匀后得到所述外加剂。顺丁烯二酸酐、三乙醇胺、溴的摩尔比为(0.2‑1)：1：(0.2‑1)，其中顺丁烯二酸酐：溴的摩尔比＝1:1。在掺加量为镍渣质量的0.02％时，可提高镍渣7d活性指数22％‑29％。

摘要： 本发明涉及矿渣粉活性指数检测的对比水泥基样的制作装置及流程，其包括基样包括各组分重量份比：硅酸盐水泥熟料：柠檬酸渣：石灰石：火山岩：粉煤灰：水泥改性剂为24：1.5：1.8：1.5：1.2：0.009；各组附着水分小于0.2%；硅酸盐水泥熟料：C3S+C2S含量75.5%±0.5%，f‑CaO：≤1.0%，烧失量≤1.0%，碱含量≤0.6%，3天抗压强度≥30兆帕，28天抗压强度≥55兆帕；柠檬酸渣：SO3含量45%±1%；本发明设计合理、结构紧凑且使用方便。

摘要： 本发明公开了一种粉煤灰活性指数快速检测方法，具体包括如下步骤：将待检粉煤灰配制粉煤灰‑Ca(OH)2‑H2O水化样品在恒温水浴养护条件下养护，将达到固定龄期的水化样品烘干研磨成粉体并过筛，在高温下灼烧，利用灼烧前后水化粉体的质量差计算出水化样品的结合水率，最后根据不同龄期的结合水率与活性指数之间的函数关系得到活性指数。本发明利用粉煤灰‑Ca(OH)2‑H2O反应体系产生的化学结合水含量来表征粉煤灰的活性指数，将活性指数检出时间由原来的28d缩短为3d以下，检出效率提升约90％，大大提高粉煤灰活性指数检测效率；其检测时效优于传统基于强度指数的检测方法，且准确度较高，适合推广应用。

摘要： 本发明涉及检测矿渣粉活性指数的对比水泥基样的组件、装置及工艺，其包括基样包括各组分重量份比：硅酸盐水泥熟料：柠檬酸渣：石灰石：火山岩：粉煤灰：水泥改性剂为24：1.5：1.8：1.5：1.2：0.009；各组附着水分小于0.2％；硅酸盐水泥熟料：C3S+C2S含量75.5％±0.5％，f‑CaO：≤1.0％，烧失量≤1.0％，碱含量≤0.6％，3天抗压强度≥30兆帕，28天抗压强度≥55兆帕；柠檬酸渣：SO3含量45％±1％；本发明设计合理、结构紧凑且使用方便。

摘要： 本实用新型公开了一种复合矿物掺合料活性指数检测装置，包括底座、样品架和透射偏光显微镜，所述底座的顶部一端通过螺栓安装有样品架，所述样品架的一侧等距离设置有存储仓，所述样品架的另一侧通过螺钉安装有电源盒，所述电源盒内通过螺钉安装有蓄电盒且蓄电盒的一端通过卡槽设置有PLC控制器，所述底座的顶部另一端设置有透射偏光显微镜。该新型活性指数检测装置能将样品料粉碎来便于检测，具有存储样品的功能，适合广泛推广使用。