压力梯度

摘要： 为应对新型冠状病毒等呼吸道传染性疾病的筛查防治工作,对新建、改扩建的发热门诊及留观病房的通风、空调系统提出设计原则及控制要点,总结出有效控制三区域二走道的压力梯度、定向气流流向是避免新冠病毒传染的设计手段,并强调室内外通风系统取风、排风口位置的布置原则,使建筑物对周围环境影响降到最低。

摘要： 利用MDT测压资料确定气水界面是一种有效的方法。流体性质相同的同一压力系统中,不同深度测得的地层压力连线理论上呈线性关系。气层中流体密度小于水密度,压力梯度存在明显差异,因此通过MDT测压资料回归气、水压力方程,两个方程的交点即为气水界面。研究认为,测压资料的质量、储层物性、厚度、有效测压点的分布位置、测压数量和过渡带都影响测压界面精度,需要对测压资料进行校正,识别并剔除异常值,对低渗透油气藏过渡带的影响还需综合考虑毛管压力等资料。

摘要： 结合建设经验及对相关规范的理解,介绍了新冠灭活疫苗生产车间中生物安全防护区暖通空调系统设计要点,从送排风系统、气流组织、压差梯度控制、空调自控等方面进行了详细阐述,建议新冠灭活疫苗生产车间空调通风系统送排风机均设置备用风机,防护区排风系统采用双级原位检漏过滤装置,并考虑定向气流、风口位置等因素满足生物安全的要求,制定合适的定、变风量阀控制策略,满足防护区压力恒定及工况转换的要求。

摘要： 以某医院PCR实验室为例,剖析调试过程中出现的问题。通过现场调研,对影响压力及压力梯度的关键参数进行了检测,包括围护结构的严密性、风机性能与系统风量、送(排)风口风量、通风系统的严密性。检测结果发现,建筑围护结构的气密性是形成压力梯度的前提条件,运行调试应在围护结构完成密封的条件下进行。在此基础上,还需要将通风空调系统调试至设计工况,才能保证各区域之间压力梯度的实现。基于调试数据,总结了设计通风空调系统应注意的事项。

摘要： 利用毛细管法测量流体黏度能够反映聚合物在井下各层段的分布情况。室内模拟试验和现场测井中影响毛细管黏度测量的因素主要是黏度计结构、流体介质和测量环境等。介绍了毛细管法黏度测量原理,通过室内试验和现场应用,分析了毛细管结构、节流速度、刻度溶液、温度以及试验操作对黏度测量精度的影响。结果表明黏度测量受仪器结构、刻度溶液、温度、人工操作等影响较大。因此在黏度测量中,毛细管节流速度应适中,配置聚合物溶液要减少人工剪切和自然降解,应建立不同温度下的黏度刻度曲线,以减少操作误差。研究可为下一步仪器改进和完善提供技术支持。

摘要： 基于润湿指数(WI)为-0.7~0.7的2种具有可对比性的特低渗透和中高渗透人造仿真岩心,探讨润湿性对其水驱特性影响的主要差异。研究结果表明,特低渗透与中高渗透均质岩心相比,润湿性对水驱特性影响趋势相似;岩心的亲油性和亲水性越强(越偏离中等润湿),水驱前缘突破速度越快,平均含水上升速率越大,水驱平衡压力梯度越高,无水驱油效率和极限驱油效率越低。特低渗透与中高渗透岩心润湿性对水驱特性影响的差异体现在特征参数量值的影响幅度上:润湿指数对特低渗透岩心平均含水上升速率、水驱平衡压力梯度、极限驱油效率等的影响幅度远高于中高渗透岩心。与中高渗透油藏相比,特低渗透油藏的水驱特性对润湿性更敏感;特低渗透油藏的润湿性从油湿向中等润湿转变对于提高水驱油效率的技术潜力远大于中高渗透油藏。

摘要： 为解决地形受限而无法在隧道入口处设置缓冲结构的隧道气动效应问题,提出了一种新型的联通式内缓冲结构,基于三维、可压缩、非定常Navier-Stokes方程,采用k-ε两方程湍流模型,通过滑移网格技术,对列车高速驶入隧道所引起的压力波动进行了计算。通过将不同缓冲结构形式对隧道气动效应的减缓效果进行对比,选定出了此缓冲结构的最优形式。研究结果表明:在隧道内部设置联通式内缓冲结构对于初始压缩波压力最大值p_(max)的降低效果并不显著,但可以大幅降低压力梯度最大值(dp/dt)_(max)。联通式内缓冲结构开口数量n、距隧道入口距离l_(1)、开口通道长度l_(2)、横向通道与轴向通道的水力直径之比d_(1)/d_(2)以及横向通道长度l_(3)等参数都会对隧道气动效应的减缓效果有一定程度的影响。当联通式内缓冲结构开口数量n=3,距隧道入口距离l_(1)=20 m,开口通道长度l_(2)=10 m,横向通道与轴向通道的水力直径之比d_(1)/d_(2)=1∶1,横向通道长度l_(3)=2 m时,对隧道气动效应的缓冲效果最佳,可达37.68%。故设置联通式缓冲结构在一定程度上可以有效减缓隧道气动效应。

摘要： 日本是世界上较早研究高速铁路隧道洞口微气压波问题以及减缓措施的国家,在新干线建设和运营过程中积累了比较丰富的工程技术经验。本文全面调研了日本新干线隧道缓冲结构设置的原则、类型,主要技术指标或参数,特别是新干线提速过程中遇到的隧道空气动力学问题和处理对策,以期对于我国400 km/h及以上高速铁路的建设提供借鉴。

摘要： 本文介绍了综合性医院为了在未来能够有效地应对传染病疫情,需要具备能够在平时与疫时两种状态下相互切换的工作环境;总结了为应对新冠疫情而设立的可平疫切换的发热门诊的特点;阐述并探讨了负压隔离病房中通风空调的设计思路以及发热门诊的平疫切换;分析了各房间的压力梯度,以及为了实现这个压力梯度而进行的通风计算。

摘要： 为了研究特低渗储层油水渗流关系及其影响因素,以冀东油田特低渗透油藏为研究对象,通过非稳态法获得了不同渗透率岩心在不同驱替压力梯度下的相对渗透率曲线及驱油效率。研究表明:随岩心渗透率升高,束缚水饱和度和残余油饱和度降低,等渗点处和残余油状态下的水相相对渗透率降低,油相相对渗透率曲线随含水饱和度增加而下降的趋势放缓,油水之间干扰作用降低,两相同流区拓宽,驱油效率大幅度升高;随压力梯度升高,束缚水饱和度和残余油饱和度降低,等渗点处和残余油状态下的水相相对渗透率升高,油相相对渗透率曲线上升且随含水饱和度增加而下降的趋势变缓,等渗点含水饱和度右移,油水两相渗流能力增强,两相同流区拓宽,驱油效率升高。

摘要： 为了克服页岩地层破裂压力伊顿(Eation)模型、斯蒂芬(Stephen)模型、安德森(Anderson)模型计算误差偏大问题,通过对建南气田、涪陵页岩气田页岩气水平井气层地层破裂压力梯度研究,建立了引入气层饱和度参数的页岩储层地层破裂压力梯度计算新模型.中扬子地区建南气田、涪陵页岩气田、湘鄂西地区应用页岩气井60多口井应用表明,页岩气储层地层破裂压力梯度平均计算误差小于10％,能满足现场储层评价和压裂改造需要.

摘要： 水锁损害是影响致密砂岩气藏有效勘探开发的主要因素之一.目前已有的方法无法定量评价水锁损害对致密砂岩气藏单井产能的影响.为此,基于有效渗透率模型和对流扩散模型,建立了致密砂岩气藏水锁损害范围和程度定量评价模型,提出了水平井水锁损害表皮系数计算公式.建立了综合考虑启动压力梯度、应力敏感、非达西效应和水锁损害的致密砂岩气藏水平井产能模型.分析了这些因素对致密砂岩气藏水平井稳态产能的影响.结果表明:水锁损害造成的水平井产量降低远大于其他三种因素的影响;高速非达西效应对无水锁损害气井产量的影响较大,但对考虑水锁损害的水平井产量影响不明显;无水锁损害时,水平井水平段长度增加有利于提高单井产量,而水锁损害极大地削弱了水平井水平段长度对气井产量的贡献.

摘要： 石油储层微孔道内的流动机理与流动特性研究对探索致密油藏运移机理和提高低渗油田原油采收率具有十分重要的意义.但目前关于石油在微纳米尺度孔道内及缝隙内的流动状态、流动机理及流动规律尚十分不清楚,关于低渗透储层内流动呈现达西非线性特性并存在启动压力的原因及机理还存在不同的观点.本研究首先分析了致密油充注过程中的阻力效应,认为从地质的时间尺度上来看,致密油充注过程是十分缓慢的,像达西方程这类动力学模型是不能用来描述该过程的.研究基于上述分析提出了一种静阻力模型.在该模型中毛细管力在描述两相流的时候是非常重要的.而耗散阻力是导致压力梯度衰减的根本原因.

摘要： 为研究页岩储层应力敏感性及其对产能的影响,选取四川气田下志留统龙马溪组钻井取心样品,开展了应力敏感实验研究,并结合全岩X射线衍射、高压压汞和扫描电镜实验方法,并结合渗流力学理论对页岩储层应力敏感的影响因素进行了分析.页岩储层中的小孔隙分布较多,孔径多为10nm以下,在外力作用下容易失去渗透能力,气体流动存在启动压力梯度,渗流通道数量的减少是导致页岩强应力敏感性的重要因素.粘土矿物具有片状的产状特征,在外力作用下更容易发生应力敏感且不容易恢复,石英矿物与粘土矿物相比抗压能力较强.

摘要： 油井出水层一般为高压层,出油层为低压层;针对笼统化学堵水时堵水剂会优先进入低压层造成堵塞污染的问题,提出了先暂堵油层,再封堵水层的选择性化学堵水做法.优选了一种微泡沫暂堵剂,双管并联岩心流动实验表明,暂堵剂优先进入低压低渗透岩心,封堵后突破压力梯度15MPa/m,动态水驱降解120h后岩心的渗透率恢复率98％,满足暂堵的需要.暂堵后再注入凝胶堵水剂,实现结合油水层地层压力测试,形成了一种通过地面控压实现暂堵剂和高强度堵水剂进入油水层的选择性工艺方法,产液剖面测试表明,实现了暂堵保护油层、选择性封堵水层的目的.

摘要： 随着我国大多数油田都已进入高含水期，为改善注水剖面，提高原油采收率，深部调驱技术得到迅速的发展.在弱凝胶主剂HPAM相对分子质量为1600万及助剂条件下,CQ油田原弱凝胶体系胶体视黏度(强度)约20000mPa·s(HPAM溶液未剪切).但现场施工中,机械剪切及炮眼剪切会大幅降低聚合物溶液视黏度(约50％),使得原弱凝胶体系在油层成胶后封堵效果急剧变差,与室内封堵实验结果相差较大.室内实验表明,弱凝胶主剂HPAM溶液被剪切黏度下降一半后,原弱凝胶体系成胶强度约9000mPa·s,降幅达55％.本文在原配方基础上,考虑存在的机械剪切及炮眼剪切对弱凝胶体系强度的影响,通过体系配方优化进而增强了经过机械剪切及炮眼剪切后的弱凝胶体系的强度.研究结果表明,当配方组成为聚丙烯酰胺HPAM含量0.3％(经剪切黏度下降一半)、间苯二酚含量0.060％、甲醛含量0.60％及氯化铵含量0.045％时,60°C成胶6h的弱凝胶体系强度最大,达到45000mPa·s.封堵裂缝试验结果表明,剪切视黏度下降一半的聚合物溶液,利用改善新配方成胶后对裂缝的封堵能力明显强于原体系配方对裂缝的封堵能力.在裂缝宽度为0.43mm条件下,新弱凝胶体系在填砂管模型第Ⅳ段和第Ⅴ段(近出口端)具有比原弱凝胶体系更高的封堵压力梯度.新弱凝胶体系相比原弱凝胶体系也具有更长的有效封堵距离.由此表明,改善新弱凝胶体系能有效抵制聚合物溶液视黏度大幅下降对弱凝胶体系强度的不良影响,使得经剪切后成胶的弱凝胶体系仍能有效封堵裂缝.

摘要： 通过对吉木萨尔凹陷芦草沟组致密油富集区的解剖,分析烃源岩、致密储层、充注动力等与致密油富集的关系,认为成熟优质烃源岩分布区控制了致密油的平面分布范围,物性好的"甜点段"控制了致密油的垂向分布范围,压力梯度和渗透率及流体性质控制了致密油的富集程度.

摘要： 文中利用L气田的生产测试数据，根据陈元千预测无阻流量的新方法，回归了本区块的气井产能预测模型和压力梯度、孔渗关系两个基础模型，研制了L区块致密气产能速查表，解决了投产新井产能预测和配产方案制定的难题。利用产能预测模型绘制气井的IPR曲线，可定量获得气井的合理生产压差。利用预测模型确定直井的绝对无阻流量，便可根据气井稳产的要求，取绝对无阻流量的1/4~1/5作为直井的合理配产。

摘要： 自本世纪初以来,一些研究人员就观察到在他们预期的流态中出现了紊乱.描述为"不稳定流"、"不稳定性"或者"意外机制".Talmon(2015)一文中提出了这样的理论,可以通过管道流中的瞬态过程来解释这些不稳定流的出现.其中建议使用长度很长的实验管道,并通过测量纵向压力分布来验证测量的平衡,以及表明测量系统捕获瞬态过程.中交疏浚技术装备国家工程研究中心有限公司提供了这样的管道实验设备.在与代尔夫特理工大学的联合研究项目中,分别分析了管道内水和泥浆的沿程压降.对水平管道和倾斜管道均进行了实验测试.重点是将实验结果与现有理论进行对比,并找出不稳定流出现即偏离预期结果的解释.如果观察到不稳定流,将用采集到的数据来进一步研究管道内密度波的范围.本文对测量数据和初步结果进行了归一化处理和讨论,并得出初步结论.对于水平管道实验,结果显示采集到的数据与Wilson理论能很好地吻合.同时本文也对进一步的研究给出相关建议.

摘要： 自本世纪初以来,一些研究人员就观察到在他们预期的流态中出现了紊乱.描述为"不稳定流"、"不稳定性"或者"意外机制".Talmon(2015)一文中提出了这样的理论,可以通过管道流中的瞬态过程来解释这些不稳定流的出现.其中建议使用长度很长的实验管道,并通过测量纵向压力分布来验证测量的平衡,以及表明测量系统捕获瞬态过程.中交疏浚技术装备国家工程研究中心有限公司提供了这样的管道实验设备.在与代尔夫特理工大学的联合研究项目中,分别分析了管道内水和泥浆的沿程压降.对水平管道和倾斜管道均进行了实验测试.重点是将实验结果与现有理论进行对比,并找出不稳定流出现即偏离预期结果的解释.如果观察到不稳定流,将用采集到的数据来进一步研究管道内密度波的范围.本文对测量数据和初步结果进行了归一化处理和讨论,并得出初步结论.对于水平管道实验,结果显示采集到的数据与Wilson理论能很好地吻合.同时本文也对进一步的研究给出相关建议.

摘要： 本发明涉及的是考虑注水启动压力梯度的堵塞器嘴后压力计算方法，它包括：选择一个典型注采井组为研究对象，典型注采井组内含有1口注水井和n口采油井，n口采油井分散于1口注水井周围；计算典型注采井组第j个注采层段碾平厚度：计算典型注采井组内注水井与采油井之间的等效井距：计算典型注采井组第j个注采层段各方向平均绝对渗透率：计算典型注采井组内注采层段各方向油水两相相对渗透率：计算注水井第j个注采层段配注量；计算注水井在各注采层段的配产压差；计算各注采层段附加启动压差；计算典型注采井组各注采层段堵塞器嘴后压力。本发明能够有效缓解多油层注水开发油藏层间非均质矛盾及调整吸水剖面，实现精细分层配注。

摘要： 本发明涉及一种用于测试温度补偿的、压力梯度控制的压力开关(1)的方法，所述压力开关与主压力室(2)气动关联，并具有用于温度补偿的辅压力室(3)，其中，通过使用至少一个温度控制装置(4、5)，在主压力室(2)和辅压力室(3)之间设定温度梯度，该温度梯度足够大以在主压力室(2)和辅压力室(3)之间产生至少相当于压力开关(1)的触发压力梯度的压力梯度。

摘要： 本发明公开了一种压力测量导管及血管内压力梯度感测系统。压力测量导管包括测压组件和呈管状的本体。本体沿轴向在近端和远端之间延伸。测压组件包括第一测压单元和至少一个第二测压单元，第一测压单元和至少一个第二测压单元设于本体的外周壁上且沿本体的轴向间隔布置。至少一个第二测压单元较第一测压单元靠近本体的远端。压力测量导管可以同时测量近端血管压力和远端血管压力，从而确定冠状动脉血流储备分数FFR。压力测量导管在操作中减少了导丝进出来回操作所带来的操作时长和斑块风险，减少了导丝撤出后，血管恢复曲度带来额外的阻力所带来的FFR数值偏差，提高了测量精度。同时，便于施术者操作，降低了病人风险和检测成本。

摘要： 本发明公开了一种压力测量导管及血管内压力梯度感测系统。压力测量导管，包括：呈管状的本体，本体沿轴向在近端和远端之间延伸；测压组件，测压组件包括测压单元和导线，测压单元包括感测部和引线部，导线在本体的外周壁上沿轴向延伸，且导线的近端与引线部电连接；和安装座，安装座设于本体的外周壁上，安装座包括壳体、容置于壳体围成的安装腔内的第一安装台以及填充体，引线部设于第一安装台上，感测部与壳体的底部形成间隙，填充体填充导线与壳体之间的间隙。通过填充体填充导线与壳体之间的间隙，可以避免导线悬空，同时限制导线在推送过程中发生扭动和弯折，从而防止导线剐蹭，确保导线传输的可靠性和安全性，使得测量数据稳定可靠。

摘要： 本发明涉及的是考虑注水启动压力梯度的堵塞器嘴后压力计算方法，它包括：选择一个典型注采井组为研究对象，典型注采井组内含有1口注水井和n口采油井，n口采油井分散于1口注水井周围；计算典型注采井组第j个注采层段碾平厚度：计算典型注采井组内注水井与采油井之间的等效井距：计算典型注采井组第j个注采层段各方向平均绝对渗透率：计算典型注采井组内注采层段各方向油水两相相对渗透率：计算注水井第j个注采层段配注量；计算注水井在各注采层段的配产压差；计算各注采层段附加启动压差；计算典型注采井组各注采层段堵塞器嘴后压力。本发明能够有效缓解多油层注水开发油藏层间非均质矛盾及调整吸水剖面，实现精细分层配注。

摘要： 本发明涉及一种用于测试温度补偿的、压力梯度控制的压力开关(1)的方法，所述压力开关与主压力室(2)气动关联，并具有用于温度补偿的辅压力室(3)，其中，通过使用至少一个温度控制装置(4、5)，在主压力室(2)和辅压力室(3)之间设定温度梯度，该温度梯度足够大以在主压力室(2)和辅压力室(3)之间产生至少相当于压力开关(1)的触发压力梯度的压力梯度。

摘要： 本发明提供一种压力梯度影响因素权重系数确定方法，该压力梯度影响因素权重系数确定方法包括：步骤1，选取影响压力梯度的主要因素；步骤2，确定排列组合方案，并利用数值模拟计算不同方案的注采井间最小压力梯度；步骤3，对各方案参数进行无量纲化；步骤4，利用灰色关联度方法计算各影响因素的关联度；步骤5，将各影响因素的关联度转化为各因素对压力梯度影响的权重系数。该压力梯度影响因素权重系数确定方法针对不同影响因素参数变化水平，评判区域压力梯度分布状况，为后期井位筛选提供参考。

摘要： 本公开提供了一种非常规气藏启动压力梯度确定方法及装置，其中，所述方法包括：获取气藏的多个岩心中每个岩心的渗透率；对于多个岩心中的任一岩心，获取岩心对应的一组可动水饱和度和一组气体启动压力梯度；根据多个岩心的渗透率，以及每个岩心对应的一组可动水饱和度和一组气体启动压力梯度，获取气藏的气体启动压力梯度、可动水饱和度以及渗透率之间的拟合函数；获取气藏的可动水饱和度以及渗透率，根据拟合函数、气藏的可动水饱和度以及渗透率，得到气藏的气体启动压力梯度。本公开能够实现对气藏中的气体启动压力梯度的预测。

摘要： 本实用新型公开了一种压力测量导管及血管内压力梯度感测系统。压力测量导管，包括：呈管状的本体，本体沿轴向在近端和远端之间延伸；测压组件，测压组件包括测压单元和导线，测压单元包括感测部和引线部，导线在本体的外周壁上沿轴向延伸，且导线的近端与引线部电连接；和安装座，安装座设于本体的外周壁上，安装座包括壳体、容置于壳体围成的安装腔内的第一安装台以及填充体，引线部设于第一安装台上，感测部与壳体的底部形成间隙，填充体填充导线与壳体之间的间隙。通过填充体填充导线与壳体之间的间隙，可以避免导线悬空，同时限制导线在推送过程中发生扭动和弯折，从而防止导线剐蹭，确保导线传输的可靠性和安全性，使得测量数据稳定可靠。

摘要： 本实用新型公开了一种压力测量导管及血管内压力梯度感测系统。压力测量导管包括测压组件和呈管状的本体。本体沿轴向在近端和远端之间延伸。测压组件包括第一测压单元和至少一个第二测压单元，第一测压单元和至少一个第二测压单元设于本体的外周壁上且沿本体的轴向间隔布置。至少一个第二测压单元较第一测压单元靠近本体的远端。压力测量导管可以同时测量近端血管压力和远端血管压力，从而确定冠状动脉血流储备分数FFR。压力测量导管在操作中减少了导丝进出来回操作所带来的操作时长和斑块风险，减少了导丝撤出后，血管恢复曲度带来额外的阻力所带来的FFR数值偏差，提高了测量精度。同时，便于施术者操作，降低了病人风险和检测成本。