加热速率

摘要： 针对供冷轧QP980高强钢用热轧原料生产中存在中间坯断裂的问题,通过观察裂纹缺陷的宏观、微观形貌,以及分析其热轧工艺和化学成分,找出了裂纹产生的原因,并提出了改进措施。板坯导热系数小且冷装以及加热速率快导致板坯内应力过大,使板坯在加热炉内产生微裂纹,并在粗轧过程中不断扩展,是造成热轧中间开裂的主要原因。板坯热装,降低加热升温速率后,实现了QP980高强钢的稳定生产。

摘要： 针对现有加热板控制系统存在的不能连续改变加热速率、温度上冲量大和人机交互感差等问题,研发一套基于PID调节的可连续改变加热速率的加热板控制系统。该系统基于PID调节控制加热板以恒定的速率或连续改变的速率加热,实时监控保温温度和保温时间,调整温度上冲量,以及保存数据。控制系统中上位机软件以Visual Basic 6.0语言作为开发工具,主要功能模块包括菜单栏、串口通信、温度显示、参数设置、参数显示和提醒。程序设计包括传感器校准、加热速率、保温温度、数据保存和预处理等子程序。试验分别选取牛奶、土豆泥和核桃外壳粉为代表的液体、半固体和固体材料,以常用的0.1°C/min、0.5°C/min、1°C/min、5°C/min、10°C/min加热速率,对新加热板控制系统进行测试。试验结果表明,加热板的可控加热速率范围为0.1~13.35°C/min,加热速率控制精度为±0.1°C/min,保温温度的控制精度为±0.3°C/min;在连续改变速率的加热模式下,加热板仍能精确控制温度上升的速率和最终的保温温度;智能模式下,控制系统能将最难控制的固体样品的最大温度上冲量控制在0.5°C以下,满足微生物热致死动力学研究中对温度控制精度的要求。

摘要： 为解决射频杀虫时加热不均匀而导致杀虫不彻底的问题,从孔方向、空实心、孔数量、孔径和分布方式方面研究孔分散结构在提升射频加热速率和加热均匀性方面的作用以及在杀虫方面的应用。以大米为材料,试验发现在促进加热效果上竖向分散结构优于横向,空心优于实心。当孔径相同时,孔数量越多效果越好。当孔数量相同时,孔径越大效果越好。等距分布具有最高的加热速率,而冷区集中分布具有最好的加热均匀性。将12孔22 mm的分散结构用于射频杀虫,在加热7min后,孔分散结构使样品中米象死亡率从对照组的16.8%提至100%。对于赤拟谷盗,射频加热10 min后,孔分散结构使样品中赤拟谷盗的死亡率从对照组的8.7%提至98.1%。

摘要： 油煤浆高压升温过程中的黏度变化规律已成为煤油共炼工艺实现稳定运行的关键要素。为深入研究煤油共炼油煤浆在高压升温过程中输送易堵塞的问题,选择两类炼厂重质油,分别与循环溶剂(RS)掺混形成二元溶剂,二元溶剂再与煤配制油煤浆,采用自行研制的高温高压黏度仪研究油煤浆在高压升温过程中黏度的变化规律,并与单一循环溶剂配制的油煤浆在高压升温过程中的黏度变化进行对比分析。研究结果表明:在370°C~410°C温度范围内,二元溶剂与煤配制的油煤浆体系的突变黏度比单一RS与煤配制的油煤浆体系中的更高,前者在1 min内出现双黏度峰且第一黏度峰高于第二黏度峰,而油煤浆在单一RS与煤配制的油煤浆体系中只出现1个黏度峰。分析二元体系油煤浆独特的突变现象以及研究升温速度对二元体系和RS体系黏度突变峰的影响表明,较低的升温速度能够促使黏度突变峰前移,同时降低峰的强度,但不改变峰形。梯级升温、降低加热速率、提高扰动氢的流速均有利于降低预热器堵塞的风险,从而为实现煤油共炼长久稳定运行提供理论依据。

摘要： 为了深入认识核-壳结构的纳米铝的点火过程,运用ReaxFF力场的分子动力学方法,计算纳米铝颗粒在纯氧环境下受热点火过程中的势能变化和均方位移.结果表明:纳米铝颗粒受热后的势能上升到峰值点后迅速下降并趋于同一水平,加热速率越大,其峰值点越高,到达峰值点的时间越短.当加热速率为30 K/ps时,随着温度的升高,核内铝原子先于氧化壳层发生相变,核壳界面渐渐消失,氧气分子向核内扩散,核内铝原子向壳外涌出.当加热速率提高至300 K/ps和3 000 K/ps时,核内铝原子运动剧烈,向氧化层迁移,但核壳界面仍然存在,由于铝核的相变膨胀,导致壳内压力不断增加,引起爆裂,从而影响整个点火过程.

摘要： 本文基于Fluent软件,采用标准k-ε湍流模型对某实际应用的热风炉出气嘴改变后对多孔介质陶瓷的加热速率进行模拟,并提出6种可行性优化方案。通过仿真和对比,优化后的结构改善了热风炉出气嘴,使出气嘴满足使用有效提升加热速率的要求。

摘要： 对废轮胎胎面颗粒进行了不同加热速率下的催化热解实验,研究了热解反应特性,建立了动力学方程并求解得到各参数.废轮胎样品的热解过程主要包含3个有质量损失的吸热反应和2个仅发生分子链断裂不会产生质量损失的放热反应.随着加热速率的升高,热解系统会较早地达到高温,可为轮胎快速分解成较短的分子产物(挥发物和焦炭)提供足够的能量.DTA曲线中,热解反应的放热峰出现在200～400°C,位于两个吸热峰之间.有机添加剂被热解和汽化会产生第一吸热峰,其大小与加热速率无关.热解的后半程形成1个综合吸热峰,其高度随加热速率升高而增加.优化的综合模型与实验数据的拟合关系良好.

摘要： 本文基于Fluent软件,采用标准k-ε湍流模型对某实际应用的热风炉出气嘴改变后对多孔介质陶瓷的加热速率进行模拟,并提出6种可行性优化方案.通过仿真和对比,优化后的结构改善了热风炉出气嘴,使出气嘴满足使用有效提升加热速率的要求.

摘要： 水煤浆热解产物的分布、组成和产率对水煤浆的高效燃烧具有重要影响,同时水煤浆热解产生的H2 、CH4、CO等气体有助于改善脱硝温度窗口,提高脱硝效率.采用高频加热炉对神木煤制成的水煤浆进行热解,测定并分析了热解气的产率和组成成分,探究了热解温度和加热速率对水煤浆热解特性的影响.结果 表明,随着温度的升高,水煤浆的除水失重率持续增加,从700～1200°C增加了约10％,挥发分和热解气体的产率继续增加,从0.50 L/g增加到0.73 L/g,说明水煤浆的热解程度逐渐增加.热解气体的组成主要是H2、CO、CH4和CO2.随着温度的升高,总热解气体中H2、CH4、CO2和CO总体积分数在700～900°C降低,在900～1100°C保持稳定,1100°C以上继续下降,从最初700°C时的90％下降到1200°C时的78％,其中H2、CO2和CH4体积分数呈阶梯式下降,而CO体积分数几乎不变,H2体积分数下降最明显,约6.1％,而CH4则下降了约4％,CO2下降了2.6％左右.随着温度的升高,H2、CO2和CH4产率先增加后减小,峰值出现在1100°C左右,而CO产率则持续增加.升温速率也影响挥发物的产率,升温速率667°C/min的除水失重率比400°C/min高6％,但总体影响不大.研究结果为掌握水煤浆初级热解产物的形成特征提供了参考.

摘要： 第三代高强度Q&P(淬火配分)钢作为一种新型的热处理钢,其显微组织以马氏体和残余奥氏体为主,因而具有高强度和高延伸率.本工作利用Gleeble热模拟试验机改变加热速率(5°C/s、50°C/s、300°C/s)和配分时间(10 s、60 s)对Q&P钢的组织和性能进行研究.通过扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)和X射线衍射(XRD)分别研究了Fe-0.23C-1.55Si-1.92Mn-0.04Al钢的晶粒形貌、尺寸和物相;然后通过Gleeble热模拟试验机对其进行拉伸测试.研究结果表明,提高加热速率可以细化原奥氏体晶粒,进而在二次淬火时获得的二次马氏体尺寸也随之减少;当配分时间为10 s和60 s时,加热速率的提高有利于提高残余奥氏体的含量;当加热速率为300°C/s、配分时间为60 s时,试样的强塑积可达37.9 GPa·％.

摘要： 本文对原始组织为回火马氏体的X65级管线钢在连续加热过程中的奥氏体形成动力学及显微结构进行了研究.研究发现,该钢的奥氏体化过程分为了两个阶段:(a)碳化物颗粒的溶解;(b)铁素体向奥氏体的转变.并且在连续加热过程中,奥氏体转变对应的各临界温度随加热速率的增加而呈现不同的变化趋势.当加热速率增加时,奥氏体转变起始温度和碳化物颗粒溶解终止温度均被推迟到较高温度.然而奥氏体转变终止温度却随加热速率的增加先增加后减小.加热速率的增加会促进铁素体向奥氏体的转变,而对碳化物颗粒的溶解只有当加热速率低于200°C／min时才会有促进作用.

摘要： 本文利用Gleeble3500试验机模拟了回火态超低碳贝氏体钢以2°C/s、100°C/s和500°C/s等不同速率加热到1000°C后,随即以100°C/s冷却的快速热循环工艺过程,测试了相应的奥氏体化临界转变温度,针对各模拟样品,观察了显微组织,测试了显微硬度和-60°C冲击功.结果表明:随加热速率增加,奥氏体化的临界转变过热度增大,原奥氏体晶粒和马氏体板条细化.其中,在加热速率为100°C/s时,原奥氏体晶粒均匀且细化.经极快速热循环处理获得的超细原奥氏体晶粒钢具有超高强度与高韧性兼具的力学特性.

摘要： 使用容积125毫升的高压釜,在733K,32MPa和反应时间1min条件下考察了加热速率和粒径对聚乙烯在超临界水中降解产物收率与组成的影响.结果表明,随加热速率的提高,液相产物收率增大,气体产率减少,液相产物中重质烃所占比例增加,烯烃/烷烃比值增大.在相同加热速率(5K/min)条件下,小颗粒聚乙烯的油产率略低,气体产率高,液相产品中烯烃含量相对较多.

摘要： 本文基于由化学渗透热解模型(CPD)建立的煤热解数据库,采用双方程模型的构型描述热解过程,通过数值方法拟合其动力学参数,并将其与煤种结构参数和加热速率相关联,发展了具有较广煤种和加热条件通用性的煤粉燃烧热解模型(UDP).通过利用UDP模型来预测具有广泛煤阶的多种煤种,在多种不同加热条件下的热解过程,并与CPD模型的预测结果进行比较来验证模型的准确性.验证结果显示UDP模型可以以较小的计算量,获得与CPD模型相近的热解预测精度,进而提升煤燃烧数值模拟的计算效率和精度.

摘要： 介绍了一种测量耐火材料高温抗扭强度的装置及测量方法,该装置利用电热丝或感应炉对耐火材料进行加热,加热速率范围可从10°C·min-1到200°C·min-1.高铝砖、镁砖和氮化硅结合碳化硅砖分别以10°C·min-1、100°C·min-1和200°C·min-1升温至目标温度后测量其高温抗扭强度.试验结果显示:高铝砖在10°C·min-1和100°C·min-1加热速率下的测量结果比较接近,但大于200°C·min-1加热速率下的测量结果;镁砖在不同加热速率下的测量结果相差特别大;氮化硅结合碳化硅砖在不同加热速率下的测量结果几乎一样.这就说明热震稳定性较差的耐火材料在快速升温条件下容易遭受结构性破坏,但大多数耐火材料还是能承受100°C·min-1加热速率.运用快速升温的方法,耐火材料的高温抗扭强度测试的全过程仅需1h,这将大大节省测试时间和能源.

摘要： 为了利用数值模拟技术计算感应加热过程丝杠沟道区域的奥氏体化情况,利用Gleeble 1500D热模拟试验机,测试了55CrMo钢试样在升温速率为0.05-50K/s时的膨胀曲线,得到了55CrMo钢的奥氏体化温度与加热速率的关系.基于非等温相变的Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程,对55CrMo钢的奥氏体化过程进行了线性回归分析,并得到了相应的相变动力学模型.利用数值模拟技术,计算了感应淬火过程中丝杠沟道区域的奥氏体化程度,并将数值模拟的结果与实验结果进行对比.结果表明:计算结果与实验结果吻合得较好,通过回归分析得到的JMA方程能较好地描述55CrMo钢的奥氏体化过程.

摘要： 进行了TNT和B炸药烤燃实验.建立烤燃炸药热反应模型,考虑了炸药熔化相变、热对流和炸药多步化学反应,对炸药反应过程进行数值模拟.根据实际测量的温度-时间曲线,标定反应动力学参数,计算炸药在不同加热速率下热爆炸过程.分析在不同加热速率下,TNT炸药和B炸药相变和温度的变化情况.计算表明两种炸药在烤燃过程中都发生相变,熔化从外向内逐步进行.炸药熔化时吸收热量，形成温度平台，未熔化的固态炸药在重力作用下出现沉降;熔化后的液态炸药存在热对流和热传导的共同作用，加速了炸药内部的热量传递，使炸药内部温度更加均匀。随着加热速率减小，炸药点火时间延长，炸药点火时低熔点炸药均由固态转变为液态，炸药点火区域面积增大。

摘要： 为了减少发射药的烟、焰在配方中加入AN,用DSC方法检测含硝酸铵发射药试样及单基药在不同加热速率下的分解峰温,结果表明含硝酸铵30％的发射药Tp0值较高,安定性好于单基药,同时发射药含硝酸铵量的多少与其安定性有关.

摘要： 本文利用浸泡式通电加热装置，对不同浓度（0.01 mol/L、0.02 mol/L、0.03 mol/L 和0.05 mol/L）的NaCl 溶液及自来水中的单根猪肋排骨试样在电场强度为1500 V/m 下进行了通电加热试验，研究了猪肋排骨长轴方向对加热速率的影响，并与传统加热方式进行了对比。试验结果表明：通电加热时试样的加热速率显著高于传统加热时试样的加热速率；在通电加热条件下，当NaCl 溶液的浓度为0.05 mol/L 时，试样表面肉的温度略高于溶液的温度，而试样其它各部分的温度低于溶液的温度，并且试样中部骨髓中心的温度最低。但是，在其它浓度下，试样各处的温度均高于溶液的温度，并且试样两不同截面上相同半径处的加热速率基本相同。试验还发现，试样长轴平行于电场方向时的加热速率高于试样长轴垂直于电场方向时的加热速率，并且加热槽内试样与溶液的混合物的电导率与温度仍然呈线性关系，但试样长轴平行于电场方向时的电导率高于试样长轴垂直于电场方向时的电导率。

摘要： 本课题利用微波热裂解的方法将木屑转化为生物能源,是一种非常有前景的处理和利用废弃生物质转化为能源的工艺,考察了多模谐振腔和单模谐振腔对热裂解的影响,并研究了水含量在微波加热下对木屑热裂解的影响,讨论了微波加热与传统加热下生物质热解机理.研究发现单模谐振腔比多模谐振腔更有助于生物质的快速热解.孔隙中的水分是微波热解生物质的主要因素,可以提高加热速率.生物质热解在微波加热与传统加热下的最大差别在于前者是由里及外的加热,有利于可以减少二次反应的发生,提高生物油的收率和质量,固体产物-炭的性质也得到了改善.热解油主要是由脂肪族含氧化合物和芳香烃类物质的复杂混合物,热解的气体产物主要为CO、CO2、甲烷与乙烷.

摘要： 一种电阻加热器，它能在其长度上的不同位置以不同的速率产生热量，此加热器包括：一根连续的整体导电体，其粗细沿其长度的不同位置有所不同。

摘要： 一种电阻加热器，它能在其长度上的不同位置以不同的速率产生热量。此加热器包括：一根连续的整体导电体，其粗细沿其长度的不同位置有所不同。

摘要： 本发明涉及一种加热卷烟中施加料液扩散速率的检测修正方法，通过选取用于生产烟支的再造烟叶烟丝及用该再造烟叶烟丝生产的烟支，采用浸提法并利用GC‑MS进行定量分析施加料液中溶剂的含量及施加料液中溶质的含量，并根据烟支不同位置的含量计算施加料液中溶剂的扩散速率E和施加料液中溶质的扩散速率P，再计算E‑P的差值后进行判断，根据差值的结果在实际生产中，利用测定加料液中溶剂的扩散速率进行修改，以保证精确检测施加料液中溶质的扩散速率，在保证烟支质量稳定的情况下，减少仓库占用时间。

摘要： 本发明公开了一种控制具有可变加热速率的燃料加热水加热设备，包括底座与加热筒，所述底座的上端设置有加热筒，所述底座与加热筒通过焊接连接，所述加热筒的下端外侧右端设置有引火器，所述加热筒的上端设置有固定端，本发明一种控制具有可变加热速率的燃料加热水加热设备中该结构改变了现有防电墙组件的结构，使内外套管分体安装在热水器的冷水进出水管上，使得装配简单，尤其是更换内套管非常方便，对因干烧等情况造成的内套管损坏的防电墙组件，可单独更换内套管，对进出水管安装方向有要求的电热水器可实现防电墙的安装使用，增强热水器的安全性，与外壳中桶的弧面配合更紧密，起到更好的防溢料作用。

摘要： 本发明涉及一种加热速率可调节的自加热装置及其自加热方法，其中该装置包括：容器体，热源舱，阻隔件，热源体，导热介质，其中所述热源舱与所述容器体连接，所述阻隔件设置在其连接处，所述阻隔件上设有第一通道，所述容器体内的加热腔与热源舱内的热源腔经第一通道连通，所述热源体容纳在所述热源腔内，经阻隔件限制其进入加热腔，被加热物容纳在加热腔内，所述导热介质填充至热源腔内与热源体接触，并随第一通道进入加热腔内，其中所述容器体或热源舱其中之一上设有至少一个调节支撑单元，以稳定容器体及热源舱处于预设的调节位置，使得导热介质在所述加热腔及热源腔内的分配比例产生对应变化，以调节对被加热物的加热程度。

摘要： 本发明公开了一种控制具有可变加热速率的燃料加热水加热设备，包括底座与加热筒，所述底座的上端设置有加热筒，所述底座与加热筒通过焊接连接，所述加热筒的下端外侧右端设置有引火器，所述加热筒的上端设置有固定端，本发明一种控制具有可变加热速率的燃料加热水加热设备中该结构改变了现有防电墙组件的结构，使内外套管分体安装在热水器的冷水进出水管上，使得装配简单，尤其是更换内套管非常方便，对因干烧等情况造成的内套管损坏的防电墙组件，可单独更换内套管，对进出水管安装方向有要求的电热水器可实现防电墙的安装使用，增强热水器的安全性，与外壳中桶的弧面配合更紧密，起到更好的防溢料作用。

摘要： 一种加热速率及保温可控的家用欧姆加热豆腐机，包括机身外壳、控制面板、加热装置、电源开关、凹槽电源插口、热电偶探头；控制面板由LCD液晶显示屏、LED指示灯、功能按键组成，各个功能元件的控制端通过导线与控制电路板相应接口连接；加热装置由加热槽、电极板组成，通过导线与控制电路板的交流电压输出端连接；凹槽电源插口的内端通过电源开关的串联与控制电路板的电源输入端连接；热电偶探头从机盖中部伸出，其控制端通过导线与控制电路板的相应端口连接；本发明实现了豆腐加热过程加热速率和保温凝固过程保温温度、时间的精确控制，具有加热更均匀、电能转换率更高和环境友好，不易产生结垢、杀菌更彻底等优点，提高了豆腐品质。

摘要： 配制能微波加热的热塑性组合物的方法，该组合物设计成具有选定的加热速率。该方法可包括：选择微波接收添加剂、微波接收添加剂的粒度、微波接收添加剂的浓度中的至少一种；选择选自热塑性聚合物组分、微波功率、电场强度、该热塑性聚合物组分的最大容许温度、该热塑性聚合物组分的加工温度、和该热塑性聚合物组分的热扩散率中的至少两种输入；和基于所述选择至少一种和所述选择至少两种，将微波接收添加剂与热塑性聚合物混合以形成具有选定加热速率的能微波加热的热塑性组合物。

摘要： 本实用新型涉及一种加热速率可调节的自加热装置，其中该装置包括：容器体，热源舱，阻隔件，热源体，导热介质，其中所述热源舱与所述容器体连接，所述阻隔件设置在其连接处，所述阻隔件上设有第一通道，所述容器体内的加热腔与热源舱内的热源腔经第一通道连通，所述热源体容纳在所述热源腔内，经阻隔件限制其进入加热腔，被加热物容纳在加热腔内，所述导热介质填充至热源腔内与热源体接触，并随第一通道进入加热腔内，其中所述容器体或热源舱其中之一上设有至少一个调节支撑单元，以稳定容器体及热源舱处于预设的调节位置，使得导热介质在所述加热腔及热源腔内的分配比例产生对应变化，以调节对被加热物的加热程度。

摘要： 一种加热速率及保温可控的家用欧姆加热豆腐机，包括机身外壳、控制面板、加热装置、电源开关、凹槽电源插口、热电偶探头；控制面板由LCD液晶显示屏、LED指示灯、功能按键组成，各个功能元件的控制端通过导线与控制电路板相应接口连接；加热装置由加热槽、电极板组成，通过导线与控制电路板的交流电压输出端连接；凹槽电源插口的内端通过电源开关的串联与控制电路板的电源输入端连接；热电偶探头从机盖中部伸出，其控制端通过导线与控制电路板的相应端口连接；本实用新型实现了豆腐加热过程加热速率和保温凝固过程保温温度、时间的精确控制，具有加热更均匀、电能转换率更高和环境友好，不易产生结垢、杀菌更彻底等优点，提高了豆腐品质。