EBSD

摘要： 采用80 MN反向挤压2024铝合金T型材,在型材尾端出现椭圆环黑色条纹。利用金相、EBSD手段分析条纹缺陷的组织显示.椭圆环黑色条纹边部区域为再结晶组织、过渡区域为破碎组织、内部为变形组织。从边部到心部三个区域两边晶向差大于15。的晶界含量分别为45%J 9%和48%,过渡区的大角度晶界含量明显要低于另外两个区域的。黑色条纹是因大角度晶界破碎而形成的,主要是由于挤圧温度及挤压速度控制不协调导致型材截面不同区域变形不协调。通过调整挤压模具和挤压温度,避免挤压过程中不同区域变形不均匀,从而减少出现椭圆环黑色条纹现象。

摘要： 为了进一步揭示晶粒尺寸和应变量对金属材料表面橘皮化的影响规律,本文采用MTS810万能试验机、光学显微镜、扫描电镜以及电子背散射衍射技术,并结合宏观形貌和微观组织表征的方法,研究了不同晶粒尺寸和应变量对高纯铝板拉伸变形过程中的表面形貌、显微组织和表面粗糙度演化的影响。结果表明:晶粒尺寸对橘皮缺陷的演化规律有很大影响,且依赖于应变量。当应变量为5%时,尽管从晶粒尺寸为60μm的试样未观察到明显的橘皮缺陷,但随着应变量的增加,表面粗糙度略有增加;而晶粒尺寸为500μm的试样橘皮缺陷比较显著,且随着应变量的增加,橘皮缺陷越来越严重,表面粗糙度增加更为显著。在低应变量下,晶粒尺寸为60μm的试样,表面滑移带较晶粒尺寸为500μm的试样不明显;随应变量的增加,3种试样均有明显的滑移带,并且晶粒尺寸为500μm的试样出现了大量微裂纹。表面粗糙度与晶粒尺寸呈近似线性的关系,与应变量之间则满足非线性关系。粗晶和高应变共同导致了表面橘皮效应,且二者耦合的影响是单个因素影响的3倍以上。

摘要： 本文采用光学显微镜对Q195b钢拉丝断裂试样进行微观和宏观检测,结合场发射扫描电子显微镜EBSD和能谱分析仪EDS检测分析断口试样的夹杂物分布特征,结果表明硅酸钙、氧化铝和硫化物等非金属夹杂物是导致Q195b钢拉丝断裂的主要原因。从脱氧工艺、中间包结构优化、保护浇注三个方面开展了工艺优化,提高了钢水洁净度,降低了Q195b拉丝断裂率。

摘要： 借助EBSD场发射扫描电子显微镜,研究了轧制变形及热处理后的铁素体/马氏体双相钢0.05C-2.8Mn4.2Ni-2Al-1.2Mo-1.9Cu显微组织演变及力学性能。结果表明,经900°C30%+780°C75%变形,500°C退火的F-M钢晶粒尺寸0.97μm,屈服抗拉强度和延伸率分别为876MPa,976MPa和15.2%,经900°C30%+780°C50%变形,500°C退火的F-M钢晶粒尺寸1.54μm,屈服、抗拉强度和延伸率分别为801 MPa,895 MPa和19.4%。由轧制变形导致的晶粒细化、小角度晶界增多,是提高实验钢强度的主要原因。然而,较大的轧制变形量也使过多的小角度晶界阻碍位错运动,从而导致实验钢在塑性变形过程中,延展性略差。

摘要： Accessory minerals with so-called granular texture have risen in importance as geochronological tools for U-Pb dating of meteorite impact events. Grain-scale recrystallization, typically triggered by a combination of high-strain deformation and post-impact heating, can create a polycrystalline microstructure consisting of neoblasts that expel radiogenic Pb, which are thus ideal for isotopic dating. While granular domains in zircon and monazite from shocked rocks have been demonstrated to preserve impact ages,few U-Pb dating studies have been conducted on granular microstructures in titanite(CaTiSiO;). Here we report the occurrence of granular-textured titanite from ~2020 Ma granite basement rock exposed in the rim of the 4–5 Ma Roter Kamm impact structure in Namibia. Orientation mapping reveals two microstructurally distinct titanite populations: one consisting of strained/deformed grains, and the other consisting of grains that comprise aggregates of strain-free neoblasts. In situ U-Pb geochronology on 37 grains shows that most grains from both titanite populations yield indistinguishable U-Pb dates of ca.1025 Ma, consistent with the observed microstructures forming during the Mesoproterozoic Namaqua Orogeny. Only four grains preserved older age domains, recording ca. 1875 Ma Paleoproterozoic metamorphism. Two significant observations emerge:(1) none of the analyzed titanite grains yield the 2020 Ma igneous crystallization age previously established from zircon in the same sample, and(2) no age-resetting was detected that could be attributed to the 4 to 5 Ma Roter Kamm impact event.Despite the similarity of the neoblastic microstructure to minerals from other sites with an established impact provenance, the granular texture and near-complete Pb-loss in titanite from Roter Kamm granite instead records a Paleo-to Mesoproterozoic polymetamorphic history, rather than Miocene age shockrelated processes. These results highlight the critical importance of grain-scale context for interpretation of U-Pb data in granular titanite, and the potential for misinterpreting inherited(pre-impact) microstructures as impact-related phenomenon in target rocks with a complex geological history.

摘要： 目的研究12Cr1MoV焊接接头在NaOH溶液中的应力腐蚀裂纹扩展行为及机理。方法采用三点弯加载的方法,对不同初始应力强度因子(40、50、60 MPa·mm^(1/2))条件下的12Cr1MoV焊接接头在NaOH溶液(80°C、质量分数为20%)中的应力腐蚀裂纹扩展行为进行研究,使用SEM和电子背散射衍射(EBSD)等方法,分析应力腐蚀裂纹扩展路径和断口形貌。结果接头应力腐蚀裂纹扩展速率随着初始应力强度因子的增大而增大,最高达到11.189×10^(–7) mm/s,但增大的趋势逐渐减缓。应力腐蚀裂纹呈树枝状扩展,且应力强度因子越大,主裂纹出现分支越早,裂纹扩展越宽。主裂纹在扩展过程中也产生了部分不连续的裂纹和与其在局部扩展方向一致的“跳跃”微裂纹。应力强度因子较高时,裂纹的断口呈冰糖状形貌,为沿晶裂纹,在较低应力强度因子(KI=40 MPa·mm^(1/2))条件下,裂纹断口表现出以沿晶为主、穿晶为辅的混合断裂模式。结论随着初始应力强度因子的增大,应力腐蚀裂纹扩展速率提高,主裂纹出现分支越早,裂纹扩展越宽。焊缝应力腐蚀裂纹沿着原始奥氏体晶界,在阳极溶解和氢致裂纹的共同作用下进行扩展,其中以阳极溶解为主。

摘要： 时效前形变的引入,可以改变析出强化型Al-Cu-Mg(-Si)合金的时效析出过程,并且这种变化与形变量直接相关.为研究多元合金的形变强化机制,有必要利用电子背散射衍射(EBSD)、X射线衍射(XRD)、透射电子显微镜(TEM)等多种表征手段,对不同形变时效态Al-3.0Cu-1.8Mg-0.5Si(wt.%)合金的强化方式进行定量或半定量计算,阐述不同强化方式对强度的贡献,为铝合金中形变时效工艺的应用提供理论支撑.研究发现,形变量的提高可以提高合金峰值硬度和强度,原因在于三个方面,一是晶界面积的增加,二是位错密度的增大,三是析出相尺寸更细小、分布更均匀.并且,当形变量大于6%时,形变量越大,析出相对强度的贡献越高.

摘要： 对3104铝合金热轧板进行不同压下率(53.6%、76.4%、88.2%)的冷轧,再对冷轧板进行退火处理,并采用XRD与EBSD分析该过程中的织构演变。试验结果表明,随着冷轧压下率的增加,样品的织构由较强的Cube立方织构逐步转变为以Brass、S和Copper织构为主导。经退火处理后,3件退火板的织构分布均匀,其Brass、S和Copper织构均减弱,同时Cube织构有所回复,且压下率越大,Cube织构的回复量也越大。

摘要： 研究了不同回火温度对700 MPa级钢板组织与力学性能的影响,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等设备对试验钢的微观组织进行观察。结果表明:回火温度对试验钢性能有显著影响。随着回火温度的升高,试验钢的屈服强度和抗拉强度均表现为先升高、后降低,低温冲击韧性改善。600°C回火时,试验钢出现回火脆性。使用电子背散射衍射(EBSD)技术,分析了回火前、后的晶界特征及取向差异。分析认为:回火前、后力学性能的变化与析出强化、位错强化等强化机制有关。

摘要： 辽西医巫闾山变质核杂岩记录了中国东部中生代克拉通减薄或燕山运动体制下的重要变质变形过程。为了进一步探究其变形样式和地球动力学背景,笔者对医巫闾山变质核杂岩西北缘发育的韧性剪切带进行了详细的野外地质调查、微观构造解析和石英EBSD组构分析。清晰地识别出两期韧性剪切变形事件,早期表现为右行韧性剪切变形,兼具水平走滑分量,石英和长石分别以GBM、BLG为主要显微变形机制,石英EBSD组构指示柱面滑移为主导滑移系,变形温度约为550~650°C;晚期为左行伸展剪切变形,石英颗粒以SGR为主要变形机制,EBSD组构以菱面滑移为主导滑移系,变形温度约为400~500°C,同时可识别出两期变形叠加的特点。强变形长英质糜棱岩的锆石U-Pb年代学测试显示其结晶年龄为(157.4±1.6)Ma,代表区域晚侏罗世构造热事件。综合前人研究成果,将两期韧性剪切变形时代限定于中晚侏罗世和早白垩世,分别与燕山运动多板块汇聚体制下伊泽那崎板块向欧亚板块俯冲和后撤有关。

摘要： 研究了不同冷轧量对Fe-20Mn-3Si-3Al-0.145C孪晶诱发塑性(TWIP)钢的组织和力学性能的影响.对不同冷轧量的试验钢进行拉伸试验,通过光学显微镜和透射电子显微镜(TEM)对其微观组织和孪晶形貌进行观察和分析,并利用XRD测试技术和电子背散射衍射技术(EBSD)对所研究钢的冷轧变形后组织的晶界特征、晶粒取向差、织构的变化进行了研究.结果表明:冷轧量为10%时的试验钢具有较好的综合力学性能,其抗拉强度大于1300MPa,屈服强度也达到了770MPa,断后伸长率>35%金相观察表明其室温下的微观组织主要为奥氏体基体,并包含大量的形变孪晶.通过透射电子显微镜也观察到了大量的形变孪晶、层错和位错存在.随着冷轧量的增大,孪晶的体积分数也随之增大.形变孪晶增强了材料的加工硬化能力而使其具有良好的力学性能.在所研究钢的冷轧组织中有大量退火孪晶存在#随着变形量的增加,形变孪晶的数量逐渐增加:孪晶与位错之间的交互作用使材料的加工硬化率提高,从而延迟了颈缩的产生,导致试验钢具有很高的均匀变形能力.孪晶总是在高密度位错与层错区产生,位错、层错的塞积,位错、层错以及孪晶间的交互作用导致材料强度显著提高.EBSD测试结果表明织构的变化规律为,黄铜织构｛110｝〕〈112〉和高斯织构｛110｝〈001〉在不同的冷轧量下都处于主导地位,它们的强度都随着冷轧量的增加而增大,而S结构｛123｝〈634〉随着冷轧量的不同没有明显的变化,其他织构组分的强度一直处于较低水平.

摘要： 研究了不同冷轧量对Fe-20Mn-3Si-3Al-0.145C孪晶诱发塑性(TWIP)钢的组织和力学性能的影响.对不同冷轧量的试验钢进行拉伸试验,通过光学显微镜和透射电子显微镜(TEM)对其微观组织和孪晶形貌进行观察和分析,并利用XRD测试技术和电子背散射衍射技术(EBSD)对所研究钢的冷轧变形后组织的晶界特征、晶粒取向差、织构的变化进行了研究.结果表明:冷轧量为10%时的试验钢具有较好的综合力学性能,其抗拉强度大于1300MPa,屈服强度也达到了770MPa,断后伸长率>35%金相观察表明其室温下的微观组织主要为奥氏体基体,并包含大量的形变孪晶.通过透射电子显微镜也观察到了大量的形变孪晶、层错和位错存在.随着冷轧量的增大,孪晶的体积分数也随之增大.形变孪晶增强了材料的加工硬化能力而使其具有良好的力学性能.在所研究钢的冷轧组织中有大量退火孪晶存在#随着变形量的增加,形变孪晶的数量逐渐增加:孪晶与位错之间的交互作用使材料的加工硬化率提高,从而延迟了颈缩的产生,导致试验钢具有很高的均匀变形能力.孪晶总是在高密度位错与层错区产生,位错、层错的塞积,位错、层错以及孪晶间的交互作用导致材料强度显著提高.EBSD测试结果表明织构的变化规律为,黄铜织构｛110｝〕〈112〉和高斯织构｛110｝〈001〉在不同的冷轧量下都处于主导地位,它们的强度都随着冷轧量的增加而增大,而S结构｛123｝〈634〉随着冷轧量的不同没有明显的变化,其他织构组分的强度一直处于较低水平.

摘要： 研究了不同冷轧量对Fe-20Mn-3Si-3Al-0.145C孪晶诱发塑性(TWIP)钢的组织和力学性能的影响.对不同冷轧量的试验钢进行拉伸试验,通过光学显微镜和透射电子显微镜(TEM)对其微观组织和孪晶形貌进行观察和分析,并利用XRD测试技术和电子背散射衍射技术(EBSD)对所研究钢的冷轧变形后组织的晶界特征、晶粒取向差、织构的变化进行了研究.结果表明:冷轧量为10%时的试验钢具有较好的综合力学性能,其抗拉强度大于1300MPa,屈服强度也达到了770MPa,断后伸长率>35%金相观察表明其室温下的微观组织主要为奥氏体基体,并包含大量的形变孪晶.通过透射电子显微镜也观察到了大量的形变孪晶、层错和位错存在.随着冷轧量的增大,孪晶的体积分数也随之增大.形变孪晶增强了材料的加工硬化能力而使其具有良好的力学性能.在所研究钢的冷轧组织中有大量退火孪晶存在#随着变形量的增加,形变孪晶的数量逐渐增加:孪晶与位错之间的交互作用使材料的加工硬化率提高,从而延迟了颈缩的产生,导致试验钢具有很高的均匀变形能力.孪晶总是在高密度位错与层错区产生,位错、层错的塞积,位错、层错以及孪晶间的交互作用导致材料强度显著提高.EBSD测试结果表明织构的变化规律为,黄铜织构｛110｝〕〈112〉和高斯织构｛110｝〈001〉在不同的冷轧量下都处于主导地位,它们的强度都随着冷轧量的增加而增大,而S结构｛123｝〈634〉随着冷轧量的不同没有明显的变化,其他织构组分的强度一直处于较低水平.

摘要： 研究了不同冷轧量对Fe-20Mn-3Si-3Al-0.145C孪晶诱发塑性(TWIP)钢的组织和力学性能的影响.对不同冷轧量的试验钢进行拉伸试验,通过光学显微镜和透射电子显微镜(TEM)对其微观组织和孪晶形貌进行观察和分析,并利用XRD测试技术和电子背散射衍射技术(EBSD)对所研究钢的冷轧变形后组织的晶界特征、晶粒取向差、织构的变化进行了研究.结果表明:冷轧量为10%时的试验钢具有较好的综合力学性能,其抗拉强度大于1300MPa,屈服强度也达到了770MPa,断后伸长率>35%金相观察表明其室温下的微观组织主要为奥氏体基体,并包含大量的形变孪晶.通过透射电子显微镜也观察到了大量的形变孪晶、层错和位错存在.随着冷轧量的增大,孪晶的体积分数也随之增大.形变孪晶增强了材料的加工硬化能力而使其具有良好的力学性能.在所研究钢的冷轧组织中有大量退火孪晶存在#随着变形量的增加,形变孪晶的数量逐渐增加:孪晶与位错之间的交互作用使材料的加工硬化率提高,从而延迟了颈缩的产生,导致试验钢具有很高的均匀变形能力.孪晶总是在高密度位错与层错区产生,位错、层错的塞积,位错、层错以及孪晶间的交互作用导致材料强度显著提高.EBSD测试结果表明织构的变化规律为,黄铜织构｛110｝〕〈112〉和高斯织构｛110｝〈001〉在不同的冷轧量下都处于主导地位,它们的强度都随着冷轧量的增加而增大,而S结构｛123｝〈634〉随着冷轧量的不同没有明显的变化,其他织构组分的强度一直处于较低水平.

摘要： 研究了不同冷轧量对Fe-20Mn-3Si-3Al-0.145C孪晶诱发塑性(TWIP)钢的组织和力学性能的影响.对不同冷轧量的试验钢进行拉伸试验,通过光学显微镜和透射电子显微镜(TEM)对其微观组织和孪晶形貌进行观察和分析,并利用XRD测试技术和电子背散射衍射技术(EBSD)对所研究钢的冷轧变形后组织的晶界特征、晶粒取向差、织构的变化进行了研究.结果表明:冷轧量为10%时的试验钢具有较好的综合力学性能,其抗拉强度大于1300MPa,屈服强度也达到了770MPa,断后伸长率>35%金相观察表明其室温下的微观组织主要为奥氏体基体,并包含大量的形变孪晶.通过透射电子显微镜也观察到了大量的形变孪晶、层错和位错存在.随着冷轧量的增大,孪晶的体积分数也随之增大.形变孪晶增强了材料的加工硬化能力而使其具有良好的力学性能.在所研究钢的冷轧组织中有大量退火孪晶存在#随着变形量的增加,形变孪晶的数量逐渐增加:孪晶与位错之间的交互作用使材料的加工硬化率提高,从而延迟了颈缩的产生,导致试验钢具有很高的均匀变形能力.孪晶总是在高密度位错与层错区产生,位错、层错的塞积,位错、层错以及孪晶间的交互作用导致材料强度显著提高.EBSD测试结果表明织构的变化规律为,黄铜织构｛110｝〕〈112〉和高斯织构｛110｝〈001〉在不同的冷轧量下都处于主导地位,它们的强度都随着冷轧量的增加而增大,而S结构｛123｝〈634〉随着冷轧量的不同没有明显的变化,其他织构组分的强度一直处于较低水平.

摘要： 亚稳奥氏体不锈钢经历一定的冷变形后会发生马氏体相变,形变马氏体量随着变形量的增加而增加.用铁素体仪、扫描电镜、XRD和EBSD等手段对变形诱导的马氏体进行了定量分析,并对几种分析方法的结果进行了对比.结果表明:用金相和XRD等方法并未观察到ε马氏体,表明奥氏体直接转变为α＇马氏体,因而用铁素体仪测量的形马氏体含量还是比较可靠的.

摘要： 亚稳奥氏体不锈钢经历一定的冷变形后会发生马氏体相变,形变马氏体量随着变形量的增加而增加.用铁素体仪、扫描电镜、XRD和EBSD等手段对变形诱导的马氏体进行了定量分析,并对几种分析方法的结果进行了对比.结果表明:用金相和XRD等方法并未观察到ε马氏体,表明奥氏体直接转变为α＇马氏体,因而用铁素体仪测量的形马氏体含量还是比较可靠的.

摘要： 亚稳奥氏体不锈钢经历一定的冷变形后会发生马氏体相变,形变马氏体量随着变形量的增加而增加.用铁素体仪、扫描电镜、XRD和EBSD等手段对变形诱导的马氏体进行了定量分析,并对几种分析方法的结果进行了对比.结果表明:用金相和XRD等方法并未观察到ε马氏体,表明奥氏体直接转变为α＇马氏体,因而用铁素体仪测量的形马氏体含量还是比较可靠的.

摘要： 亚稳奥氏体不锈钢经历一定的冷变形后会发生马氏体相变,形变马氏体量随着变形量的增加而增加.用铁素体仪、扫描电镜、XRD和EBSD等手段对变形诱导的马氏体进行了定量分析,并对几种分析方法的结果进行了对比.结果表明:用金相和XRD等方法并未观察到ε马氏体,表明奥氏体直接转变为α＇马氏体,因而用铁素体仪测量的形马氏体含量还是比较可靠的.

摘要： 本文利用金相（OM）、场发射扫描电镜（FEG-SEM）以及基于FEG-SEM 上的X 射线能谱仪（EDS） 和电子背散射衍射系统（EBSD）分析研究了国产斯太尔摩冷却线和进口盐浴淬火两种不同冷却工艺生产的 桥梁缆索用过共析钢热轧盘条的微观组织与结构.组织分析表明,斯太尔摩盘条组织表层的晶粒平均尺寸 小于心部,盘条截面不规则珠光体片层结构较多,但片间距比盐浴淬火盘条片间距细,而盐浴淬火盘条表 层和心部组织差异不大,珠光体片层结构较均匀.

摘要： 本发明公开一种EBSD样品拆装台及样品的EBSD检测方法。其中EBSD样品拆装台包括：样品拆装本体，所述样品拆装本体设有固定粘接面、导电填充面和作用凹陷部；所述导电填充面连接于固定粘接面且沿远离所述样品的方向凹陷于所述固定粘接面；所述作用凹陷部和所述固定粘接面连通设置，通过所述作用凹陷部作用于所述样品。通过设置有样品拆装本体，其中通过固定粘接面、导电填充面在确保合适的固定粘接面、导电填充面，以提供足够且合适的粘接性能、导电性能，来避免出现机械漂移、热漂移的情况出现，以及通过作用凹陷部，可使用作用工具通过作用凹陷部敲打作用于样品即可分离样品和样品拆装本体，无需通过较长时间的浸泡来来分离样品和样品拆装本体。

摘要： 本发明涉及一种Al‑Zn‑Mg‑Cu合金的EBSD试样制备方法及EBSD试样，制备方法包括以下步骤：步骤一，机械研磨；步骤二，机械抛光；步骤三，振动抛光；步骤四，电解抛光；步骤五，清洗吹干。本发明引入振动抛光，能有效去除Al‑Zn‑Mg‑Cu系合金表面应力层，电解抛光能让合金表面光洁、匀称、平整，表面不会产生麻点和气痕，制样质量和稳定性明显提升，解决了现有技术Al‑Zn‑Mg‑Cu系合金抛光效果不理想，制样稳定性差，工艺难以控制，合金组织分辨率偏低等问题。

摘要： 本发明涉及钡基压电陶瓷的电子背散射研究技术制样领域，公开了一种用于EBSD分析的钡基压电陶瓷材料的扫描电镜样品快速制样方法，包括以下步骤：(1)对压电陶瓷试样采用3μm金刚石砂纸进行机械抛光且获得较高质量的平滑表面；(2)采用软绒抛光布进行抛光；(3)采用双面抛光棉进行抛光；(4)对试样进行振动抛光处理。本方法采用纯物理抛光技术，有效控制了陶瓷试样孔洞的扩展，避免了电解、离子抛光对压电陶瓷的畴结构、微结构产生非本征影响，相对于离子抛光，样品制备时间大大缩短，降低制备了成本，提高了制样效率。

摘要： 本发明公开了一种纳米陶瓷涂层EBSD表征试样及其制备方法、检测方法。通过采用导电薄膜对纳米陶瓷涂层试样的表面整体包覆，并在纳米陶瓷涂层试样外部设置导电抽头，再对包覆了导电薄膜的纳米陶瓷涂层试样进行镶嵌、研磨和抛光得到纳米陶瓷涂层EBSD表征试样。该纳米陶瓷涂层EBSD表征试样通过导电薄膜将采集时的电荷积累导走，在EBSD扫描时直接采集纳米陶瓷涂层信号，完成纳米陶瓷涂层的EBSD微观晶体结构表征。有效规避传统制样方法在EBSD检测表面层喷碳，因碳膜厚度无法精确控制导致EBSD无法采集的问题。

摘要： 本发明提供一种用于EBSD测试的铋合金试样的制备方法，其特征在于，所述制样方法包括合金试样切割、打磨、机械抛光、电解抛光、清洗、干燥工序；所述试样切割工序，将铋合金切割成预设尺寸的试样；所述打磨工序包括粗磨、细磨和精磨，将试样表面在碳化硅砂纸上打磨至划痕一致；所述机械抛光工序，采用抛光膏和乙二胺油酸酯EDO86进行抛光；所述电解抛光，采用体积比为1：5：4的高氯酸、冰醋酸和乙醇的混合液作为电解液进行抛光。经过本方法制备的铋合金试样用于EBSD测试时，标定率高，成像清晰。

摘要： 本发明涉及辐照后电子背散射衍射试样制备技术领域，公开了一种辐照后锆合金的EBSD试样制备方法，步骤1、采用熔融的低熔点合金对辐照后的锆合金进行镶嵌固定以得到锆合金试样；步骤2、将镶嵌固定后的所述锆合金试样进行机械性的研磨和抛光；步骤3、向电解抛光装置中倒入按比例配置的电解抛光液，并将所述锆合金试样安装在电解抛光装置中；步骤4、调节电解抛光参数，对所述锆合金试样中的锆合金进行电解抛光；步骤5、利用带EBSD探测器的扫描电镜对电解抛光后的锆合金试样进行观察，通过判断是否获得清晰的电子衍射菊池线，来判断是否成功制备出辐照后发锆合金的EBSD试样。本发明成功解决了辐照后锆合金EBSD试样不导电或导电性差、电解抛光困难等技术难题。

摘要： 本发明涉及一种新型的钛合金EBSD样品的制备设备，属于钛合金组织取向表征领域，解决了现有技术中钛合金EBSD样品制备困难且效率较低的问题。该钛合金EBSD样品的制备装置包括操作台主体，在操作台主体上依次设有直流电源单元、超声清洗单元及电解抛光单元；直流电源单元用于提供稳定电解电压；超声清洗单元用于清洗电解钛合金样品；电解抛光单元包括电解槽、可调速磁力搅拌器、磁力转子、阴极、阳极及电解液；电解槽底部设于可调速磁力搅拌器的上方中心处，磁力转子和电解液置于电解槽内。阴极和阳极均设于电解槽内；可调速磁力搅拌器及磁力转子用于搅动电解液使其产生流动。本发明实现了钛合金EBSD样品的高效、快速、高质量制备。

摘要： 本发明公开了一种通用的制备SEM和EBSD样品的电解抛光方法，该方法包括以下步骤：根据需求加工出待制备样品的测试平面；配置电解抛光溶液并向其中加入乙二胺四乙酸；采用特制容器盛装配制配置完成的电解抛光液并进行降温处理；将特制容器与外部直流电源连接；将特制容器及待制备样品放入电解抛光液中并打开直流电源；通过观察测试平面的反光程度以断定是否制备完成。有益效果：本发明可以通用的制备包括镁合金、铝合金、锌合金、铁钴镍合金、铜合金、钛合金、高熵合金、不锈钢以及复杂稀土合金等大部分金属材料，具有较好的普适性和通用性，在电解过程中只需调整适应的电压值即可实现对不同金属进行制备。

摘要： 本发明公开了一种快速制备大块陶瓷EBSD样品的方法，具体包括以下步骤：将陶瓷薄片切割后进行机械抛光，再置于混合酸溶液中热腐蚀，快速清除表面混合酸溶液即可。本发明提供的制备方法可以避免传统制样耗时长、工序繁琐，采用简单的设备和简便地操作即可得到大面积和效果优异的EBSD测试样品，制备过程成本低、效率高，极大地提高了陶瓷EBSD样品的实用性。

摘要： 本发明公开了一种冷轧取向硅钢EBSD用样品电解抛光制样方法，包括：S1.机械抛光，切取10mm*10mm规格试样用超声仪清洗，在不同粒度的砂纸上预磨后在金相试样抛光机上抛光至镜面；S2.电解抛光，利用struerslectropol‑5型电解抛光机对机械抛光好的试样进行电解抛光；S3.EBSD检测。本发明主要解决现有设备技术条件下如何得到高质量的EBSD检测技术样品的问题，适用于大批量冷轧取向硅钢的EBSD样品制备，发明本方法后实验过程简单快捷，节约了实验时间和成本。