破裂角

摘要： 破裂角在一定程度上可作为独立的指标描述无特殊地质构造的浅埋隧道破裂模式。针对现有破裂角公式中未综合考虑隧道几何特性和地形特性的不足,选取影响隧道稳定性的覆跨比、扁平率及偏压角3个因素,以太沙基破裂角公式和《铁路隧道设计规范》中破裂角公式为理论基础,推导新的破裂角公式。基于推导的破裂角公式,分析上述3个因素对破裂角的影响规律,并建立隧道破坏模式与围岩压力以及破裂角之间的关系。结果表明:本文推导的破裂角公式具有一定的适用性,对于浅埋隧道而言,其破裂角随着覆跨比和扁平率的减小而增加;对于偏压隧道而言,深埋侧的破裂角小于浅埋侧,且深埋侧的破裂角随着偏压角增大而减小,浅埋侧则相反;随着破裂角的增大,对应的隧道破坏模式分别为冒落松动模式、滑移破裂模式和错台塌陷模式,围岩压力的计算模型分别符合普氏塌落拱模型、一般浅埋隧道模型和太沙基散粒体模型。

摘要： 分层土主动土压力以水平向研究较多,竖向分层土土压力计算还少见。基于极限平衡分析方法,推导回填土作用下的竖向分层土主动土压力计算公式,并分析墙土摩擦角δ、墙背倾角β、回填土深度h、回填土范围a、回填土抗剪强度指标C和Φ对主动土压力及破裂角的影响。研究结果表明:本文土压力计算方法适用更广,规范法给出公式是本文方法的特殊情况;主动土压力随着δ、β、C、Φ的增大逐渐降低,随着h和a的增大逐渐增加,其中a、C、Φ对土压力影响较大;破裂角随着δ、β、h、C的增大逐渐降低,随着回填土范围a的增大先上升后逐渐趋缓,随着Φ的增大先降低后增加。

摘要： 库伦土压力理论是假设墙后填土为半无限土体,实际工程为有限范围填土时,用库伦土压力理论计算将与实际情况存在一定偏差,假设土体破坏时滑动面为平面,且处于极限平衡状态,建立有限范围填土模型。在考虑有限范围填土宽度、高度、地面填土坡度、填土内摩擦角以及墙背与填土摩擦角的基础上,推导出有限范围无粘性填土在极限平衡状态时破裂角数学表达式并进而求得此时的主动土压力,对比了有限范围填土主动土压力与库伦土压力的大小,同时分析了填土高度、填土宽度、填土内摩擦角、地面填土坡度、土与墙背摩擦角对破裂角的影响。结果表明,有限范围填土土压力均小于库伦土压力,且土压力以及破裂角与土的参数以及填土宽度、高度等有密切关系。

摘要： 针对计算挡土墙土压力时,因挡土墙转角处与长直墙的土压力不同,其转角处需用圆弧形挡土墙的土压力进行单独计算的问题.本研究提出将圆弧形挡土墙作为整体进行土压力计算的方法,基于库仑土压力理论和极限平衡理论,计算了挡土墙墙后滑动土体的破裂角,并用微积分计算沿墙身对称线上土压力的合力.同时考虑了墙背与墙后填土之间的摩擦力.研究结果表明:圆弧形挡土墙主动土压力及破裂角会随着墙土摩擦角的增大而减小.该计算方法可为挡土墙实际工程压力计算提供借鉴.

摘要： 为给浅埋偏压小净距隧道结构抗震设计提供科学依据,以极限平衡法原理为基础,通过引入水平地震力系数推导出一种能够考虑后行洞施工对先行洞围岩压力影响的浅埋偏压小净距隧道围岩压力计算方法.通过算例分析水平地震作用力对围岩破裂角的影响规律,得出以下结论:先行洞与后行洞深浅埋侧围岩破裂角均随所处围岩级别增大而减小;随着水平地震力系数的增大,先行洞与后行洞浅埋侧破裂角逐渐增大,深埋侧则逐渐减小;水平地震作用力对先行洞深埋侧破裂角的影响大于浅埋侧,且破裂角随围岩级别增大而显著增大;水平地震作用力对后行洞深埋侧破裂角的影响规律与先行洞浅埋侧相似,对于后行洞浅埋侧围岩,水平地震作用力对围岩破裂角的影响程度随围岩级别增大而逐渐减小.

摘要： 文章通过梳理偏压隧道方面的相关文献资料,发现地形原因、地质原因、施工原因是造成隧道偏压的主要原因,提出了浅埋偏压隧道的判定标准,推导了浅埋偏压隧道围岩荷载计算的理论公式,并就所依托的草籽岗隧道围岩荷载进行了实例分析,求解了浅埋偏压隧道在不同地面坡角、覆土层厚度下围岩垂直压力、侧向压力、侧压力系数、破裂角变化时荷载的理论解,以供参考。

摘要： 根据库伦土压力理论的原始假定,库伦土压力公式最初只适用于无黏性土;基于平面滑动法的分析结果,现行国家规范中列入了黏性土的库伦土压力公式。该公式计算的土压力为负值是一个常见的现象,但现行规范和相关文献并未对此进行说明,这给使用者带来了一定的困惑。无支挡时,若黏性土边坡处于稳定状态,则无剩余下滑力,这是土压力为负值的根本原因。基于平面滑动法,笔者首次推导出了边坡破裂角的广义表达式,并建立了黏性土边坡稳定系数计算的通用公式。验证表明,黏性土边坡的稳定系数大于1时,计算的库伦土压力恒为负值;稳定系数小于1时,土压力恒为正值;稳定系数为1时,土压力为0。由此,计算黏性土的库伦土压力时,可首先根据边坡的稳定系数判定土压力的正负关系,这对支挡设计具有一定的理论意义和工程意义,可为岩土设计人员参考,并为现行规范、手册、教材修编提供依据。

摘要： 挡土墙库伦土压力计算受墙后填土形状、填土之上荷载分布及大小的影响,其计算公式不唯一.文章针对墙后填土不同破裂面的类型,分类讨论并总结梳理各类情况下挡土墙破裂角及土压力计算公式,并在实例解析中通过了北京理正岩土软件验证,为初学者提供学习的方向和思路.

摘要： 为研究深部煤矿顶底板围岩在高应力下的冲击危险性,以跃进煤矿为工程背景,取自23092工作面的底板硬岩作为试验对象,应用真三轴试验机进行了一系列多轴(常规三轴和真三轴)条件下的压缩力学特性试验,部分试验还同步了破坏过程声发射信号测量.借助光学显微镜和场发射扫描电镜辅助分析试样微观特性表征.多轴压缩力学试验表明23092工作面底板硬岩具有明显弹脆性变形破坏行为,底板硬岩在单轴压缩情况下的脆性程度最高,中间主应力与脆性破坏指数负相关.最小主应力恒定时,中间主应力增加情况下的岩样的全应力-应变曲线、宏观破坏模式、岩样破裂角、脆性指数以及破坏岩样的SEM图像的变化特征均表明底板硬岩的脆性破坏特征与应力状态有关,即中间主应力增加促进其脆性破坏行为.底板硬岩在多轴应力状态下表现出峰值强度较大离散性,这与成岩过程中软弱矿物夹杂汇聚造成的岩石均质性差异有关.底板硬岩的冲击倾向性受真三向应力状态影响,最小主应力接近零的巷道底板表层附近硬岩表现为无或弱冲击危险性,但在中间主应力较高的深层硬岩则表现强冲击危险性,且随中间主应力增加而增强.多轴条件下压缩破坏的声发射信号具有前兆释放性,声发射信号伴随峰后多阶段破裂显著增强.

摘要： 反倾岩质边坡是我国大型水利枢纽、高速公路(铁路)工程、矿山工程建设过程中常见的一种层状岩质边坡.本文提出了反倾岩质边坡的稳定性评价方法,确定了破坏基准面.以嘎夏帕滑坡作为工程实例,利用所提出的计算公式进行了稳定性评价,讨论不同破裂角条件下滑坡的破坏特征.实例分析表明:岩层力学参数对岩层稳定性产生影响,破裂角对岩层岩块的应力影响明显;.存在结构面使得边坡更倾向于向结构面方向产生破坏.

摘要： 本文根据现行的相关规范和手册来计算单倾、破碎和带有软弱夹层的岩石侧向压力,并根据现场发生的破坏模式进行分析,提出了工程设计中的一些可行的构造措施.论文还对计算公式中的一些参数进行了分性,指出有关参数对侧向压力的影响.

摘要： 本文根据现行的相关规范和手册来计算单倾、破碎和带有软弱夹层的岩石侧向压力,并根据现场发生的破坏模式进行分析,提出了工程设计中的一些可行的构造措施.论文还对计算公式中的一些参数进行了分性,指出有关参数对侧向压力的影响.

摘要： 本文根据现行的相关规范和手册来计算单倾、破碎和带有软弱夹层的岩石侧向压力,并根据现场发生的破坏模式进行分析,提出了工程设计中的一些可行的构造措施.论文还对计算公式中的一些参数进行了分性,指出有关参数对侧向压力的影响.

摘要： 本文根据现行的相关规范和手册来计算单倾、破碎和带有软弱夹层的岩石侧向压力,并根据现场发生的破坏模式进行分析,提出了工程设计中的一些可行的构造措施.论文还对计算公式中的一些参数进行了分性,指出有关参数对侧向压力的影响.

摘要： 本文根据现行的相关规范和手册来计算单倾、破碎和带有软弱夹层的岩石侧向压力,并根据现场发生的破坏模式进行分析,提出了工程设计中的一些可行的构造措施.论文还对计算公式中的一些参数进行了分性,指出有关参数对侧向压力的影响.

摘要： 矢量图解法是基于岩土体结构面、内摩擦角(含等效内摩擦角)和坡面关系分析的一种边坡稳定性评价方法.在运用该方法对岩质边坡进行稳定性分析时,除了要考虑岩体中的外倾结构面(含隐性的)之外,还应注意岩体受侧向岩压力可能产生的破裂面.文章按无外倾结构面、有外倾硬性结构面和有外倾软弱结构面3种情况对岩质边坡进行了稳定性分析,试图向读者推荐一种简单适用的评价岩质边坡稳定性的新方法.

摘要： 矢量图解法是基于岩土体结构面、内摩擦角(含等效内摩擦角)和坡面关系分析的一种边坡稳定性评价方法.在运用该方法对岩质边坡进行稳定性分析时,除了要考虑岩体中的外倾结构面(含隐性的)之外,还应注意岩体受侧向岩压力可能产生的破裂面.文章按无外倾结构面、有外倾硬性结构面和有外倾软弱结构面3种情况对岩质边坡进行了稳定性分析,试图向读者推荐一种简单适用的评价岩质边坡稳定性的新方法.

摘要： 矢量图解法是基于岩土体结构面、内摩擦角(含等效内摩擦角)和坡面关系分析的一种边坡稳定性评价方法.在运用该方法对岩质边坡进行稳定性分析时,除了要考虑岩体中的外倾结构面(含隐性的)之外,还应注意岩体受侧向岩压力可能产生的破裂面.文章按无外倾结构面、有外倾硬性结构面和有外倾软弱结构面3种情况对岩质边坡进行了稳定性分析,试图向读者推荐一种简单适用的评价岩质边坡稳定性的新方法.

摘要： 矢量图解法是基于岩土体结构面、内摩擦角(含等效内摩擦角)和坡面关系分析的一种边坡稳定性评价方法.在运用该方法对岩质边坡进行稳定性分析时,除了要考虑岩体中的外倾结构面(含隐性的)之外,还应注意岩体受侧向岩压力可能产生的破裂面.文章按无外倾结构面、有外倾硬性结构面和有外倾软弱结构面3种情况对岩质边坡进行了稳定性分析,试图向读者推荐一种简单适用的评价岩质边坡稳定性的新方法.

摘要： 本发明涉及破裂分开方法和破裂分开装置(10)，其用于破裂分开工件(90‑490)，尤其马达构件(91)或连杆(92)，带有用于在分开区(100)中冷却工件(90‑490)的冷却装置(20‑420)和用于在已冷却的分开区(100)的区域中破裂分开工件(90‑490)的破裂装置(11)，其中，冷却剂流入通道(30‑430)通往冷却装置(20‑420)的至少一个排出开口(31‑431)处以用于冷却分开区(100)，其中，冷却装置(20‑420)为了在分开区(100)中局部受限地冷却工件(90‑490)而具有至少一个密封区段(24‑424)以用于在分开区(100)旁边密封地贴靠在工件(90‑490)处，和/或为了将冷却剂(32)从工件(90‑490)的分开区(100)引开而具有至少一个冷却剂流出通道(40‑440)的布置在冷却剂流入通道(30‑430)的至少一个排出开口(31‑431)旁边的至少一个流入开口(41‑441)。

摘要： 本发明公开了一种预测转子超转破裂转速及破裂模式的方法及转子构型方法，预测转子超转破裂转速及破裂模式的方法包括以下步骤：S1、建立转子的二维轴对称有限元模型及轮盘鼓筒单元的三维有限元模型；S2、对二维轴对称有限元模型进行静力学参数设置和计算分析，获得不同轮盘鼓筒单元的三维有限元模型的稳态的初始应力场和初始位移场；S3、将获得的初始应力场和初始位移场导入对应的轮盘鼓筒单元的三维有限元模型中进行初始工况仿真，获得对应的轮盘鼓筒单元的初始应力状态和位移状态；S4、向步骤S3获得的三维有限元模型中施加随时间变化的转速谱，设置动力学参数，计算后进行数据后处理，获得对应轮盘的破裂转速及对应的破裂模式。

摘要： 本发明公开了一种多方位角井眼破裂压力测试装置,包括压力釜、导流堵头、轴向推力机构、位移控制机构、温度控制机构、声学机构以及膨胀机构，压力釜包括第一固定侧壁、第二固定侧壁、弹性壁，第一固定侧壁和第二固定侧壁之间形成第一腔室，弹性壁内侧围构而成第二腔室；轴向推力机构相对导流堵头位于岩石的另一侧，轴向推力机构能相对压力釜运动；膨胀机构包括设置在推力杆上并能沿径向发生形变的膨胀管以及设置在导流堵头上的膨胀接头。膨胀机构独立循环，可实现对井眼围压和轴向压力的独立控制，同时可实现对井眼内流通通道施加不同压力不同温度的控制，通过膨胀管体积变形推算井眼岩石的破裂压力。

摘要： 本发明涉及破裂分开方法和破裂分开装置(10)，其用于破裂分开工件(90-490)，尤其马达构件(91)或连杆(92)，带有用于在分开区(100)中冷却工件(90-490)的冷却装置(20-420)和用于在已冷却的分开区(100)的区域中破裂分开工件(90-490)的破裂装置(11)，其中，冷却剂流入通道(30-430)通往冷却装置(20-420)的至少一个排出开口(31-431)处以用于冷却分开区(100)，其中，冷却装置(20-420)为了在分开区(100)中局部受限地冷却工件(90-490)而具有至少一个密封区段(24-424)以用于在分开区(100)旁边密封地贴靠在工件(90-490)处，和/或为了将冷却剂(32)从工件(90-490)的分开区(100)引开而具有至少一个冷却剂流出通道(40-440)的布置在冷却剂流入通道(30-430)的至少一个排出开口(31-431)旁边的至少一个流入开口(41-441)。

摘要： 本发明提供一种集成电路、破裂状态检测器以及其破裂状态检测方法。破裂状态检测器包括检测环、多个开关以及电流测量电路。检测环由多个导线线段串连而成。检测环邻近设置在集成电路中的至少一保护环的侧边。每一开关设置在相邻的二导线线段间。开关分别依据多个控制信号以被导通或断开。电流测量电路发送控制信号，依据每一开关的导通或断开状态以测量检测环上的电流，以检测出集成电路的破裂状态。

摘要： 本发明公开了一种预测转子超转破裂转速及破裂模式的方法及转子构型方法，预测转子超转破裂转速及破裂模式的方法包括以下步骤：S1、建立转子的二维轴对称有限元模型及轮盘鼓筒单元的三维有限元模型；S2、对二维轴对称有限元模型进行静力学参数设置和计算分析，获得不同轮盘鼓筒单元的三维有限元模型的稳态的初始应力场和初始位移场；S3、将获得的初始应力场和初始位移场导入对应的轮盘鼓筒单元的三维有限元模型中进行初始工况仿真，获得对应的轮盘鼓筒单元的初始应力状态和位移状态；S4、向步骤S3获得的三维有限元模型中施加随时间变化的转速谱，设置动力学参数，计算后进行数据后处理，获得对应轮盘的破裂转速及对应的破裂模式。

摘要： 本发明涉及一种用于检测电池单体中的破裂的涡流传感器以及一种包括该涡流传感器的用于检测电池单体的破裂的系统。根据本发明，可以容易检测在电极、电极接线片或焊点中产生的破裂。

摘要： 本实用新型属于玻璃边角防护技术领域，具体的说是防高性能正方形钢化玻璃边角破裂的三角防护壳，包括固定壳、夹板、缓冲组件和夹紧组件；所述固定壳内部开设有放置槽；所述缓冲组件设在固定壳底部；一组所述夹紧组件设在固定壳侧面；所述夹板设在夹紧组件远离固定壳的一侧；所述缓冲组件包括支杆和缓冲板；通过设置固定壳、夹板、夹紧组件、支杆、缓冲弹簧、缓冲板、防脱板、缓冲气垫、第一橡胶垫和第二橡胶垫，依靠上述零件互相进行配合，以此可以减轻玻璃边角与地面的冲击力，从而避免玻璃边角发生破损，以此进行保护玻璃，避免边角破损导致玻璃报废。

摘要： 本实用新型公开了一种多方位角井眼破裂压力测试装置,包括压力釜、导流堵头、轴向推力机构、位移控制机构、温度控制机构、声学机构以及膨胀机构，压力釜包括第一固定侧壁、第二固定侧壁、弹性壁，第一固定侧壁和第二固定侧壁之间形成第一腔室，弹性壁内侧围构而成第二腔室；轴向推力机构相对导流堵头位于岩石的另一侧，轴向推力机构能相对压力釜运动；膨胀机构包括设置在推力杆上并能沿径向发生形变的膨胀管以及设置在导流堵头上的膨胀接头。膨胀机构独立循环，可实现对井眼围压和轴向压力的独立控制，同时可实现对井眼内流通通道施加不同压力不同温度的控制，通过膨胀管体积变形推算井眼岩石的破裂压力。

摘要： 为解决现有技术中缺乏高或极高地应力区脆性岩体地下硐室的最大破裂角的确定方法的技术问题，本发明实施例提供一种高或超高地应力地区的脆性岩体的最大破裂角的确定方法，包括：根据公式(1)确定最大破裂角：其中，β为最大破裂角的正切值，H为拉槽深度，L为保护层宽度。本发明实施例通过施工所形成的独特的扇形板裂抬动型结构，利用在对脆性岩体进行开挖时通过破坏分界线将扇形板裂抬动型结构分成破坏区和未破坏区，从而，最大破裂角的正切值可通过拉槽深度H和保护层宽度L的比值计算得到，从而方便的确定最大破裂角的大小，而后又根据最大破裂角进行施工，便于实现对脆性岩体的精细化开挖。