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第七届中国钢铁年会
第七届中国钢铁年会
召开年:
2009
召开地:
北京
出版时间:
2009-11-12
主办单位:
中国金属学会
会议文集:
第七届中国钢铁年会论文集
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1.
武钢高速铁路用百米重轨钢冶炼技术的开发与应用
叶途明
;
易卫东
;
熊建良
;
王国平
;
欧阳标
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
简要介绍了武钢生产的客运专线用百米重轨的冶炼相关情况,对其冶炼设备和工艺流程进行了介绍。分析了重轨钢铁水预处理、转炉冶炼、炉外精炼、真空处理、连铸等相关工艺的控制措施及取得的效果。重轨钢通过炉外精炼、RH真空脱气后,其氢和氧含量分别控制在1.5×10-6和20×10-6以内。重轨的连铸过程中采取了全程保护浇注、低过热度低拉速、低比水量、凝固末端轻压下等技术后,其中心偏析、疏松和缩孔等都得到了有效地控制。采用相关的冶炼技术生产的U75V重轨,成品经中国铁道科学院检验后,其内部质量达到了铁道部350 km/h客运专线钢轨的要求。
真空处理;
末端轻压下;
高速铁路;
重轨钢;
工艺流程;
2.
厚规格X80管线钢钢板的低温断裂韧性控制
聂文金
;
王志福
;
李冉
;
李玉藏
;
张晓兵
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
厚规格X80钢板低温韧性不仅与钢板组织中的粗大粒状贝氏体及M/A岛有关,更是受原始奥氏体晶粒大小的影响。大尺寸原始奥氏体晶粒将降低钢板DWTT性能,虽然HTP X80钢-20℃下CVN吸收功达328J,但由于钢板组织易出现粗大奥氏体晶粒带,故其-15℃下DWTT的SA%只有50%。相比较,OHTP X80钢板的金相组织和原始奥氏体晶粒均非常细小,2 mm厚OHTP X80钢板的-80℃下CVN>270J,50%FATT值 <-100 ℃;-30℃下DWTT的SA%值为90%,85%DWTT值为-34℃;-25℃下的CTOD启裂阻力为 0.492mm,与0℃和-15℃的值基本相同。大量工业生产实践表明,采用低c、高Nb、无Mo和微钛处理的成分设计,纯洁钢-钙处理和无缺陷连铸坯的炼钢技术,以及OHTP轧制工艺,生产的22mm厚X80钢板具有稳定的低温断裂韧性。
管线钢;
组织细化;
低温韧性;
金相组织;
钙处理;
纯洁钢;
3.
核电/火电用WB36热轧无缝钢管的研制开发
何彪
;
肖功业
;
王国亮
;
宁枚
;
赵庆权
;
曹金荣
;
张俊萍
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
WB36由于具有优良的高温力学性能以及抗高温氧化性能,因此广泛应用于核电发电机组和高参数火力发电机组的集箱、蒸汽管道等。本文介绍了天津钢管集团股份有限公司WB36钢管的研制开发。经评定,化学成分、室温力学性能、高温性能以及焊接性能均满足EN10216-2标准及用户协议要求,显微组织为F+P+B,脆性转变温度为-46℃,无塑性转变温度NDTT为-65℃。
无缝钢管;
生产工艺;
力学性能;
显微组织;
热轧钢管;
4.
超深井用V150级高强高韧套管开发
刘江成
;
张传友
;
付继成
;
宗卫兵
;
周家祥
;
江勇
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
超深井由于井下高温高压环境,对油井管的强度、韧性等使用性能有特殊要求。本论文介绍了开发的目前在石油天然气勘探开发领域国内外批量应用最高强度材料之一的V150套管,其材料的屈服强度达到1034~ 1140 MPa,同时纵向冲击功不低于120J、横向冲击功不低于85 J。研究了与高强度高韧性套管生产相关的纯净钢冶炼和连铸技术、夹杂物变性技术、高韧性套管材料的热处理技术及强韧化机理研究并介绍了新产品生产工艺和各项性能等。
油井套管;
纯净钢;
夹杂物;
生产工艺;
5.
超深复杂井用超高强度石油套管TP140V的设计与开发
孙开明
;
卢小庆
;
唐继平
;
贾应林
;
李勤
;
白兴国
;
李恒政
;
扈立
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
在深入了解和分析超深复杂井中套管的服役工况和受力特点的基础上,结合以前典型的套管失效案例分析,设计了超深复杂井用套管TP140V的各项性能指标。在多年科研开发成果的基础上,结合天津钢管的实际装备情况设计了专用钢种和制定了生产工艺和主要工艺措施。实际生产出来的套管各项性能指标完全满足设计要求,在通过中石油管材研究所的全面评价试验后,首先在中石油塔里木油田超深复杂井中试用,试用取得成功后,在国内外各大油田推广。
超深井;
石油套管;
生产工艺;
受力特点;
6.
特殊通径TP140TT高抗挤毁套管的开发
张传友
;
刘江成
;
章华明
;
付继成
;
严泽生
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文分析了影响抗挤毁套管性能的主要因素,套管的抗挤毁性能随着屈服强度的增加而升高,外径与壁厚比的减小而逐渐增加;但同时,套管外径不圆度减小、壁厚不均度减小、残余应力的减小也将有助于抗挤毁性能的提高。为了获得大通径又达到高抗挤毁性能的需求,开发了非API标准的9 3″/4(外径)TP140TT高抗挤毁性能的套管,生产数据显示该套管尺寸精度高,抗挤毁性能合格,完全满足用户要求。
套管;
屈服强度;
抗挤毁性能;
残余应力;
7.
X80宽厚板的力学性能与组织分析
李少坡
;
麻庆申
;
李家鼎
;
查春和
;
丁文华
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
根据“西气东输二线”X80宽厚板的技术条件和首钢4300 mm生产线特点,开发了具有良好低温韧性的X80钢级热轧宽厚板。对22mm规格X80宽厚板的成分设计、工艺特点和控轧控冷工艺进行了详细介绍,并对X80级宽厚钢板及用其所制造的钢管也进行了相关的机械性能检验,结果表明:首钢开发以针状铁素体型组织形态为主的2 mm X80宽厚板,具有较高的强度和韧性,满足“西气东输二线”标准要求。
宽厚板;
针状铁素体;
力学性能;
组织形态;
控轧控冷;
8.
19.05/20.6 mm厚规格X65热轧卷板的开发
徐烽
;
黄国建
;
黄明浩
;
安晓光
;
关菊
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文回顾了鞍钢19.05/20.6 mm厚规格X65热轧卷板的研制开发过程,并对X65热轧卷板性能进行全面分析。鞍钢19.05/20.6 mm厚规格X65级管线钢具有较高的综合力学性能,完全满足沙特管线工程技术条件要求。
管线钢;
热轧卷板;
力学性能;
9.
回火工艺对高强度管线钢组织性能影响
张帅
;
任毅
;
王爽
;
刘文月
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
采用不同的回火制度对高强度管线钢进行热处理试验,并利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜等显微仪器研究了回火工艺对试验钢组织性能的影响规律。结果表明,在试验工艺范围内,随着回火温度的升高和回火时间的延长,试验钢强度出现波动起伏现象,并主要受M/A岛及碳化物分解、析出强化、位错密度降低等因素影响;回火后,延伸率有大幅度提高,冲击韧性没有下降。在580℃回火保温40min工艺条件下,试验钢综合性能优良,达到X120级管线钢要求。
热处理;
析出强化;
回火工艺;
管线钢;
组织性能;
10.
F12耐热钢性能退化机理的研究
高磊
;
张广平
;
谷春阳
;
康小兵
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
F12钢为马氏体高铬耐热钢。由于材料长期处于高温、高压服役条件下,材料性能退化和失效是不可避免的。通过采用金相组织分析、晶粒尺寸分析、显微硬度分析、能谱分析、透射电镜等实验手段,研究了不同服役运行时间的F12钢管的显微组织及力学性能变化,揭示出F12钢在高温下的组织结构的演变和性能劣化的机理。
高铬耐热钢;
组织结构;
力学性能;
显微硬度;
能谱分析;
11.
TP347H钢管工艺及性能试验研究
朱长春
;
赵钧良
;
夏赞齐
;
郑卫
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文主要针对超临界参数火电机组锅炉用TP347H钢管的使用要求,从钢管冷变形量和固溶处理工艺着手,对钢管的不同固溶处理工艺的力学性能、晶粒度进行了分析和讨论,从而开发出合理的固溶处理工艺,以提高超临界发电机组锅炉用钢的综合性能。
固溶处理;
火电机组锅炉;
钢管;
力学性能;
晶粒度;
12.
薄板坯连铸连轧生产石油套管用J55热轧钢带
焦金华
;
王旭生
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
介绍了本钢薄板坯连铸连轧短流程上生产J55套管钢的生产试验,确定了薄板坯连铸连轧短流程生产 J55套管钢的化学成分和轧制工艺,通过J55套管钢的生产,分析了本钢薄板坯连铸连轧短流程生产J55套管钢的可行性,提出了今后生产的改进措施。
套管钢;
薄板坯连铸连轧;
化学成分;
轧制工艺;
热轧钢带;
13.
X70管线钢的成分设计及其轧制工艺的控制
张海宾
;
张峻巍
;
赵科
;
时速德
;
张冰
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
根据低-碳锰(Mn)-铌(Nb)合金系针状铁素体钢进行成分设计,并从加热温度、变形量、终轧温度、冷却速度和卷取温度等参数对轧制工艺加以控制,在本钢2300热连轧机组生产线一次试轧X70管线钢获得成功。检验结果表明,所生产的X70管线钢是以针状铁素体组织为主,并具有良好的机械性能。
管线钢;
成分设计;
轧制工艺;
针状铁素体;
14.
热轧厚规格经济型X70管线钢卷板的研制
乔立峰
;
黄国建
;
关菊
;
张英慧
;
马小军
;
黄明浩
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍鞍钢采用C-Mn-Cr-Nb系针状铁素体组织设计,在中等厚度板坯连铸坯连铸连轧生产线上研制开发经挤型X70管线钢热轧卷板,产品具有高强度、良好的低温韧性和焊接性能,同时可大幅降低生产成本,应用于西气东输二线和中亚输气管线等国家重点工程。
管线钢;
针状铁素体;
热轧卷板;
低温韧性;
15.
建筑结构用钢Q345GJC的研制与开发
王如江
;
李义
;
宁利辉
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍了河北钢铁集团邯钢公司采用微合金化、控制轧制、控制冷却工艺研制开发建筑结构用钢 Q345GJC。河北钢铁集团邯钢公司自主研发的Q345GJC 钢质纯净,硫、磷含量低,钢板焊接性能优良,具有高强度、良好的韧性、良好的表面和内部质量,各项指标全部符合标准要求。
微合金化;
控制轧制;
控制冷却;
建筑结构用钢;
16.
点支式玻璃幕墙钢结构分析方法
李峰
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
为了研究点支式玻璃幕墙钢结构的结构分析方法,结合一索网式玻璃幕墙钢结构工程实例,通过在 ANSYS分析模型中先杀死拉索单元、对钢结构施加等值外力使结构完成变形、再保留钢结构的变形状态激活拉索单元的方法,准确模拟了拉索的预拉力。然后,介绍了通过将主杆底部节点做成完全铰和设置长圆孔的方式释放掉拉索预拉力产生的较大弯矩和剪力的方法。最后,得出了通过使钢结构预先完成变形的方法能准确模拟拉索预拉力、完全铰和长圆孔能有效释放结构附加弯矩和剪力的结论。
玻璃幕墙;
钢结构;
拉索预拉力;
结构分析;
17.
结构地震行波效应分析综述
何庆祥
;
沈祖炎
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
从时域和频域两个方面介绍了行波效应下结构地震响应的各种分析方法及各方法的优缺点和适用范围,后对桥梁结构、大跨空间结构、普通建筑结构、大坝结构、地下结构等各类结构体系在行波效应下的结构地震响应特征作了简要总结,阐述了围内外住行波效应研究中已取得的成果和结论,并对未来研究重点问题提出了自己的见解。
行波效应;
空间结构;
普通建筑结构;
结构地震响应;
18.
热轧钢板高强度均匀化冷却技术的研究与应用
袁国
;
王国栋
;
王昭东
;
王黎筠
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
高强度均匀化冷却技术是近年来热轧钢板新工艺开发的热点技术,同时也是中厚板离线淬火、在线淬火工艺的核心技术,具有重要的实用价值。本文通过分析高温钢板水冷过程的热交换方式,指出传统层流冷却技术的不足在于其冷却过程中冷却强度低、冷却均匀性差,而原因在于其以膜态沸腾为主的沸腾换热机理;并分析阐明了中厚钢板高强度均匀化冷却技术的机理在于实现高温钢板的射流冲击换热。同时,结合高强度均匀化冷却技术的研究及实际应用,指出实现中厚板高强度均匀化冷却技术的关键在于合理的喷水系统结构设计、冷却工艺参数的合理搭配以及冷却过程的辅助控制手段。
热轧钢板;
换热机理;
喷水系统;
冷却工艺;
19.
阿维迪ESP(无头带钢生产)-首套薄板坯无头连铸连轧生产结果
J.Siegl
;
A.Jungbauer
;
G.Arvedi
;
F.Mazzolari
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
意大利钢铁制造商Acciaieria Arved SpA公司在克莱蒙纳拥有一条年生产能力为130万吨扁平材产品的带有单连铸线(最大宽度1300 mm)的短流程钢厂,其使用了阿维迪拥有专利的ISP(在线带钢生产)技术。这一薄板坯连铸连轧生产线经过多年的分阶段持续改进已发展成为优质热轧带钢的稳定生产设施,因此该公司决定采用ESP(无头轧制生产)技术投资兴建一条新的生产线,该技术由IsP演变而来并已由阿维迪公司注册专利。由于其总长为190米的高度紧凑的设计,与传统的薄板坯连铸连轧设备相比,阿维迪EsP的投资成本更低。生产成本比起传统的薄板坯设备甚至是已经运行在克莱蒙纳的IsP还要低。ESP设备的生产能力基于单条连铸线在第一阶段将为每年2百万吨,如果提高铸机的秒流量,产量就可达每年3 百万吨。阿维迪ESP工艺的总能量和水消耗与传统的薄板坯连铸连轧工艺相比是非常低的;根据最终产品的不同,能量消耗将降低50-70%,水消耗将降低60-80%。由于进行无头轧制,带钢生产在整条钢带的宽度和长度上具有均匀和可重复的机械特性,并且能够生产超薄热轧带钢规格,厚度低至0.8 mm(甚至更低),这样就可以省去接下来的冷轧过程中的许多工序阿维迪ESP生产线是第一条能够在7分钟内完成从钢水到地下卷曲机上的热轧带卷过程的全连续生产线,克莱蒙纳厂将作为未来ESP生产线销售的样板厂(主厂)。技术介绍主要是提供无头轧制生产的相关数据,调试和首次生产结果。西门子奥钢联公司已于2006年签订合同作为克莱蒙纳厂工艺和设备制造安装的总承包商。投产已着手进行并将在2009年上半年完成。
多相钢;
薄板坯;
连铸连轧;
生产线;
20.
半连续式热轧卷板机组工艺概述
张晓东
;
周海峰
;
李正团
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
介绍了承钢1780半连续式热连轧生产线的工艺技术(产品范围、主要工艺、设备选择、工艺流程、车间布置)特点,分析了承钢1780热轧卷板线产品的优势,对该线产品的市场前景进行了定位,同时该生产线具备年产量400万吨合格热轧卷板能力,且工艺成熟,建设周期短,投资仅17亿元,综合效益佳,整体水平达到国际领先水平。
热轧卷板;
产品优势;
热连轧生产线;
工艺流程;
21.
承钢1780热轧厂板坯库自动化管理的应用
陆凤慧
;
张晓东
;
周海峰
;
范开权
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文主要介绍承钢1780板柸自动管理的一些特点,通过应用板坯库自动管理系统,实现板坯库高效、有序的管理,实现板坯信息流和物流的一致,减轻岗位人员的劳动,减少板坯管理中出错的概率,提高劳动效率。
板坯库;
堆垛策略;
热轧厂;
自动管理;
22.
达涅利高强度特种钢矫直技术
Bulfone Matteo
;
Fmncesco Stella
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
现代矫直机设计用来矫直热态,冷态及经过热处理的板材。根据其工作任务的不同,将矫直机分为热态,冷态和温矫直机。如果是经过热处理的板材,经过矫直加工材料的冷屈服强度现已达到或超过1500 Mpa。为了消除这种钢板的平直度缺陷,需要一种专门的设计并考虑能使该设备正确实施功能的关键因素。由包括预张紧拉杆,先进的工作辊辊缝定位装置和已获得专利的带专业自动化包的多传动系统等组成的多部件专用设备使得Danieli公司的矫直机有能力满足高强度钢供货商最具挑战性的要求。
矫直机;
热处理;
工作辊;
辊缝定位;
23.
先进的大/中型型钢轧制技术
Loris Maestrutti
;
Luca Gori
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
提高竞争力,在当今对产品质量比以往要求更严格的市场上保持领先地位,是所有的钢材生产商共同追求的主要目标。竞争力指的是卓越的产品质量、较高的生产能力和尽可能低的生产成本。冶金设备制造商的任务是为钢材生产商提供最先进的技术,其中包括先进的生产设备和先进的生产工艺,以使他们能够实现自己的目标。持续进行的各项研究和开发工作,使我们有可能在结构钢生产方面采用具有重大意义的各项创新技术。达涅利,作为引领长材产品生产设备发展潮流的国际知名公司,开发出具有创新意义、被称为PSP的先进的型钢定径轧制工艺。它已成为生产不仅能够满足最严格的尺寸精度要求、具有良好的表面质量的优质型钢产品,而且可以降低生产成本,最大限度地提高设备利用率,满足用户将来发展需要的有效手段。因此,采用PSP 工艺的生产设备,在现在和未来几年内,都将代表着最先进的大中型型钢生产技术。本文将介绍达涅利先进的中型和大型型钢轧制工艺和设备。
型钢轧机;
轧制工艺;
激光轮廓仪;
表面质量;
24.
汽车发动机裂解连杆用非调质钢组织和性能的研究
熊玉彰
;
张贤忠
;
周桂峰
;
陈庆丰
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
采用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等分析方法研究了汽车发动机裂解连杆用非调质中碳钢的组织和性能。结果表明,试验钢的组织为铁素体-珠光体组织,铁素体呈网状分布;其析出第二相以(V,Ti)(C,N)为主,其大小为30~170 nm;提高轧后冷却速度有利于钢中珠光体比例的增加,降低铁素体晶粒尺寸,减少珠光体片层间距,细化析出相,从而提高试验钢的强度和屈强比。
裂解连杆;
非调质钢;
汽车发动机;
金相显微镜;
透射电镜;
25.
涟钢CSP Ti微合金化高强度钢的生产工艺研究
肖爱达
;
温德智
;
焦国华
;
郑柏平
;
李光强
;
傅杰
;
陈建新
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
涟钢在CSP生产线上进行高Ti工程机械用微合金钢的开发,通过适当降低保护渣的配比碱度、熔点和黏度,能够稳定结晶器铜板热流密度;通过采取措施,带状组织、混晶和表面粗晶现象得到了控制,得到了均匀性较好的组织;高Ti钢连铸坯试样中粒径≥50μm的大颗粒夹杂物含量为 32mg/10 kg;析出粒子主要是Nb (C,N)和Ti(C,N);韧脆转变温度在-60℃以下;焊接后面弯和背弯没有出现开裂,断口出现在母材;设计成分下的高Ti钢能够满足600 MPa级工程机械用钢要求。
微合金钢;
高强度钢;
结晶器;
连铸坯;
生产工艺;
26.
钢中硫化物的种类及其有利作用
黄雷
;
吴海涛
;
翟万里
;
卢献忠
;
宋畅
;
吴德炳
;
吴润
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
硫在钢中形成的硫化物种类有很多,其在大部分钢中还是作为有害元素存在。但是,在有些钢种中硫也能作为有益元素而改善钢的性能。例如:易切削钢中的Mns割断了基体的连续性而使车屑易断,改善了钢材的切削性能。低碳钢中纳米尺寸弥散硫化物粒子可以钉扎晶界,阻碍其运动导致晶粒细化。FeS、Mos2、Ws2都具有优良的润滑性能,在涂层、固体润滑剂等方面都有很好的润滑效果。高硫钢中含有大量的硫化物,具有良好的自润滑、减摩、耐磨、耐热性能。
硫化物;
细化晶粒;
自润滑;
易切削钢;
27.
C-Mn-Si系低合金钢热装裂纹形成机理研究
宋海武
;
齐长发
;
臧振东
;
尹少江
;
周 研
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
应用Gleeble-3500热/力模拟试验机研究了 C-Mn-Si系低合金钢热装裂纹形成机理。发现试验钢由 1400℃降至A+F两相区并重新加热升温后,钢的塑性明显降低。其主要原因是沿奥氏体晶界析出的膜状铁素体回融后,住奥氏体晶界处形成了显微孔洲或疏松缺陷。对于板坯而言,住此温度区间热装,就会造成铸坯表层金属沿晶界开裂。
热装裂纹;
高温塑性;
低合金钢;
28.
合金弹簧钢中残留元素钛与氮的控制
陈明
;
张曙光
;
黄乐枧
;
刘鸳杰
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍了南昌长力炼钢厂生产合金弹簧钢时,残留元素钛与氮在转炉冶炼、LF炉精炼及连铸浇钢过程中的变化,提出了控制办法。
合金弹簧钢;
残留元素;
转炉冶炼;
连铸浇钢;
29.
不同加热温度对X80管线钢第二相粒子固溶及奥氏体晶粒长大的影响
彭杰
;
刘靖
;
张备
;
韩静涛
;
张双平
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
通过金相观察和萃取复型的方法,研究了X80管线钢不同加热温度下奥氏体晶粒长大规律及微合金元素的固溶规律。研究结果表明加热温度为1150℃时,晶粒尺寸急剧增大。通过透射电镜分析及理论计算,可知加热温度达到1200℃时,Nb的碳化物发生大量固溶。综合考虑,实际生产中开轧温度应控制在1150~1200℃以获得较理想的奥氏体晶粒度并使微合金元素充分固溶。
萃取复型;
管线钢;
奥氏体;
晶粒尺寸;
微合金元素;
30.
炉卷轧机开发高强度贝氏体钢
李志民
;
姚永宽
;
刘汝营
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
南京钢铁联合有限公司中厚板卷厂采用C-Mn微合金化方法生产的高强度低碳贝氏体钢Q690D(E),其屈服强度达到810 MPa,抗拉强度大于850 MPa。本文介绍了采用炉卷轧机生产低碳贝氏体钢的生产工艺、炼钢和轧钢工序要点、成品尺寸和力学性能及金相组织等。2008年累计生产高强度低碳贝氏体钢6万吨,产生了较好的社会和经挤效益。
炉卷轧机;
金相组织;
力学性能;
贝氏体钢;
31.
双相钢的研究进展及应用
高丽
;
周月明
;
刘俊亮
;
沈小丹
;
任忠鸣
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
双相钢由于连续屈服,高的初始加工硬化速率,低的屈强比,强度和韧性的良好配合等特点,逐渐成为汽车用钢的重要组成部分。本文主要论述了双相钢的显微组织,性能和生产工艺特点,分析了目前国内外双相钢的生产状况和研究进展,介绍了双相钢在汽车工业中的最新应用。
双相钢;
力学性能;
汽车用钢;
显微组织;
32.
低碳钢中硫化铜的各种形态及其形成机理
刘中柱
;
桑原守
;
小林能直
;
长井寿
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
利用扫描电镜和透射电镜调查了薄带连铸和等温处理过程低碳钢中硫化铜的析出行为,包括硫化铜的形状、大小、成分、晶格结构,与基体间的位向关系。将所观察到的硫化铜依形态分为四类,即氧硫共生硫化铜锰、棍状硫化铜、膜状硫化铜和纳米硫化铜,基于观察解析结果讨论了四种硫化铜的析出机理,并分析了冷却速度和成分对硫化铜和硫化锰竞争析出的影响。
硫化铜;
硫化物;
纳米析出相;
低碳钢;
33.
首钢开平矫直船板切割变形和焊接变形的分析
阳代军
;
马耀峰
;
徐彬
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
开平矫直船板中存在很大的残余应力,导致切割下料和焊接后发生变形,这是制约开平船板广泛使用的瓶颈。本文对首钢开平矫直船板下料和焊接变形进行试验分析,试验表明通过采用大矫直力的思想来优化钢卷的矫直工艺,使得首钢公司生产的开平矫直船板中的残余应力分布均匀,因此下料变形和焊接变形小,能满足生产的需要。
开平矫直;
焊接变形;
船板钢;
切割变形;
34.
冷却速度对Ti脱氧钢凝固组织的影响
尚德礼
;
吕春风
;
于广文
;
康磊
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
观察了不同冷速下获得的Ti脱氧钢的显微组织,并用能谱仪分析了夹杂物的化学成分。结果表明,在 800-500%:的温度区间内,以8~15℃/s的速度冷却,钢中会有针状铁素体析出。氧化物冶金钢中的Ti-Al复合夹杂物诱导针状铁素体形核并促进感生形核,针状铁素体互相交织,从而产生细化组织的效果。
氧化物冶金;
针状铁素体;
冷却速度;
脱氧钢;
凝固组织;
35.
汽车大梁用热轧黑皮表面钢板的研制
时晓光
;
韩斌
;
谷春阳
;
李文竹
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文通过对热轧钢板的氧化层形成机制及影响因素的分析研究,确定了汽车大粱用热轧黑皮表面钢板的成分及热轧工艺制度,研究了钢板氧化层生成特点。采用金相组织观察、SEM分析、X射线衍射仪分析、力学性能测试等方法,分析了钢板的组织、性能、氧化层形貌和结构组成。结果表明:所试制的热轧黑皮表面钢板氧化层结合良好,氧化层中的Fe3O4含量大于85%,氧化层厚度≤10μm,用于无酸洗工序直接冲压汽车大粱件,氧化层脱落较少,效果良好。
汽车大粱;
黑皮钢;
氧化层;
热轧钢板;
力学性能;
36.
高铬钢复合轧辊的制造技术
艾忠诚
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
采用先进的成分设计,对高铬钢外层材质进行有效的变质处理,材料的强度、韧性及耐磨性得到提高,对轧辊进行高温淬火和回火热处理,获得低残余奥氏体含量。所制造的高铬钢轧辊具有耐热性能强、耐磨性能高的特点。
高铬钢轧辊;
变质处理;
耐热性能;
耐磨性能;
37.
65钢生产实践
吴玉强
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍了65钢线材的试制生产过程,通过采用钢水脱硫预处理、LF精炼、控制轧制等措施,成功生产了65钢线材产品,这表明65钢线材开发成分设计合理,工艺路线正确。
工艺路线;
弹簧钢;
线材轧制;
钢水脱硫;
38.
含Nb热轧双相钢生产工艺的研发
乔立峰
;
张红梅
;
刘振宇
;
王国栋
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文以古Nb热轧双相钢为研究对象,研究了实验钢在热变形过程中组织与性能的演变规律。研究发现压下量增大、终轧温度降低和冷却速度升高,铁素体晶粒细化,马氏体数量减少,实验钢的强度升高,塑性降低。根据实验结果确定适合本文实验钢种的热轧工艺为累积压下量在85%以上,冷却速度为45℃/s左右,卷取温度为300℃左右。所获得的力学性能指标为屈服强度达到450MPa以上,抗拉强度达到700 MPa以上,延伸率达24%以上,屈强比在0.6左右,均已达到热轧双相钢的力学性能指标要求。
热轧双相钢;
生产工艺;
强化机制;
热变形过程;
晶粒细化;
39.
奥氏体状态对基于动态相变的热轧含铌TRIP钢组织控制的影响
吕美懿
;
杨王玥
;
李龙飞
;
孙祖庆
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
利用Gleele 1500热模拟试验机研究了基于动态相变的热轧含铌TRIP钢的组织演变规律,探讨了原始奥氏体组织及Nb对动态相变、等温贝氏体相变的影响。结果表明:与再结晶奥氏体相比,未再结晶奥氏体的晶粒被拉长至扁长状,提高了晶界有效面积(Sv),铁素体形棱位置数量增加,在随后的动态相变中铁素体的转变量较高。钢中固溶Nb的拖曳作用,抑制铁素体晶粒长大,最终得到平均晶粒为1~2μm的细小组织。利用未再结晶奥氏体获得的TRIP钢组织中残余奥氏体量较高,但残奥中的碳含量较低。
TRIP钢;
动态相变;
奥氏体;
再结晶;
组织演变;
40.
多层复合碳钢高性能特厚板组织及力学性能
黄须强
;
吕朝阳
;
蔡明晖
;
黄立东
;
房术荣
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
采用扩散焊接方法,通过优化焊接规范参数(温度、压力、时间)成功研制出多层复合碳钢高性能特厚板(厚度约为200 mm)。采用金相显微镜观察复合界面处的组织和结合状态,通过拉伸和冲击实验测试了特厚板的力学性能(包括多层复合界面处)。结果表明通过优化焊接工艺参数,可使各层钢板之间的复合界面消失,界面处的组织与其他部位一致,复合界面处的力学性能与基体相当。
多层复合板;
力学性能;
扩散焊接;
焊接工艺;
41.
GCr15钢管外折叠缺陷成因的检测研究
洪慧平
;
冯志明
;
魏军
;
王孟
;
李春雨
;
康永林
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
通过金相观察和扫描电镜的实验方法,对GCr15钢管外折叠缺陷处的微观组织以及脱碳层和非金属夹杂物的特性进行了检测分析,分析结果说明折叠根部脱碳层较严重并存在大尺寸B类Al2O3夹杂物等。分析结果表明穿管前管坯的裂纹缺陷以及内部大尺寸非金属夹杂物是产生钢管外折叠缺陷的重要原因。
GCr15钢;
夹杂物;
扫描电镜;
裂纹缺陷;
42.
超纯铁素体不锈钢热轧生产控制方法
任贤霖
;
马文博
;
杨宴宾
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文结合宝钢股份不锈钢事业部实际生产经验,说明了超纯铁素体不锈钢在热轧生产过程中存在的主要质量问题,同时结合生产经验和理论研究从轧制计划编排、工艺控制、轧辊材质使用、设备状态保障等多个角度详细阐述了热轧生产的具体控制要求并将理论分析与大生产实践经验相结合对其控制原理进行了解释和说明。
超纯铁索体;
不锈钢;
工艺控制;
热轧生产;
43.
粒状贝氏体钢25SiMOVB回火过程研究
谢崇津
;
刘卫斌
;
常红英
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文通过对25SiMoVB钢的研究,利用光学金相显微镜(带图像分析系统)、膨胀仪、X射线衍射分析、透射电子显微镜及拉伸与冲击等方法,研究了该钢种在不同回火温度下的组织转变与性能变化。发现25 SiMoVB 回火后残余奥氏体的含量随回火温度升高而下降,在500℃左右其分解基本结束。其残余奥氏体在回火冷却过程中未产生二次淬火现象。25SiMoVB中残余奥氏体抗回火稳定性较低,在240℃左右即开始的低温阶段发生了贝氏体转变。其低温阶段回火后塑韧性明显改善,450℃位置附近存在明显的脆性区间。在其400℃回火后发现存在VC的多晶衍射环,可能是导致材料出现回火脆性的原因之一。
贝氏体钢;
回火过程;
残余奥氏体;
金相显微镜;
44.
超高强度18Ni无钴马氏体时效钢的生产
郭军霞
;
张景海
;
厉勇
;
王春旭
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
采用真空感应熔炼与真空电弧重熔的冶炼方法,在大生产规模下制备了T300型无钴马氏体时效钢。钢中的主要有害杂质元素含量降低到10-5水平,纯净度很高,钢中夹杂物含量、数量很低。经适宜的热处理后,T300钢具备良好的强韧性,其屈服强度达到1957 MPa,断裂韧性达到72 5 MPa·m,与国外同牌号材料的水平相同。
马氏体时效钢;
纯净度;
夹杂物;
力学性能;
断裂韧性;
45.
超纯430铁素体不锈钢组织和性能的研究
张鑫
;
孙全社
;
杜伟
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文主要研究了超纯430铁素体不锈钢的组织和性能,并与常规430的组织和性能进行了对比。Ther mo-calc相目计算表明,超纯430不锈钢高温下出现α-γ1两相区的温度范围较窄,且γ相的比例较低。组织形态的研究表明,超纯430铸态组织的等轴晶比例较低,热轧罩退后,形成晶粒较为粗大的饼形晶,经过冷轧连退后,形成均匀的等轴晶组织。性能检测表明,与常规430相比,超纯430冷轧成品强度值较低,伸长率、r值和 r较高。超纯430的耐点蚀性能远高于常规430不锈钢。
不锈钢;
组织形态;
等轴晶组织;
耐点蚀性;
46.
抗震用低屈服点钢低周疲劳性能
温东辉
;
宋凤明
;
李陈
;
丁富连
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
随着抗震技术的发展,耗能减震技术成为抗震技术的发展趋势,用于制作耗能阻尼器的低屈服点钢日益受到重视。对160 MPa级的低屈服点钢BLY160进行了模拟地震载荷的高应变低周疲劳试验。试验结果表明,BLY160钢板具有良好的低周疲劳性能,完全满足抗震设计用钢的需要。
低屈服点钢;
低周疲劳;
循环载荷;
耗能减震;
47.
不同退火温度对冷轧780 MPa级双相钢组织性能的影响
陈立红
;
李霞
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
利用奥钢联vatron连续退火热模拟试验机研究不同退火温度对冷轧780 MPa级双相钢组织性能的影响。结果表明,本文双相钢连续退火组织主要由残余铁素体+取向附生铁素体+马氏体组成,此外,还存在少量的珠光体和残余奥氏体。随退火温度的升高,双相钢的屈服强度和抗拉强度均降低,屈强比变小,塑性指标在 825℃出现峰值26%后下降,综合性能指标强塑积(Rm×A50)在825℃时出现最大值20280,而采用APD(完全奥氏体化)退火方法的试样因马氏体岛的粗化,综合性能下降。
双相钢;
退火温度;
力学性能;
热模拟试验;
48.
环保型易切削钢的研究开发
余国松
;
林宪
;
吴小良
;
杜建新
;
俞利权
;
付文忠
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
通过对提高1215钢切削性能的研究,开发了环保型易切削钢。在保证切削性能基础上通过对表面质量影响因素的研究,开发了能批量生产切削性能和表面质量好、生产顺行、成本低的生产工艺。
易切削钢;
切削性能;
表面质量;
生产工艺;
49.
新型铁路桥梁用WNQ570钢焊接冷裂纹敏感性试验研究
邹德辉
;
缪凯
;
郭爱民
;
董汉雄
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
采用CJ607Q焊条和WS03埋弧焊丝与SJ101W焊剂对铁路桥梁用WNQ570钢50 mm厚钢板进行了焊接冷裂纹敏感性试验。最高硬度试验、手工焊斜Y型抗裂试验、手工焊T型抗裂试验、插销试验、埋弧焊斜Y抗裂试验、埋弧焊T型抗裂试验都表明:WNQ570钢淬硬倾向低,具有较高的抗焊接冷裂纹能力。
冷裂纹敏感性;
铁路桥梁;
抗裂试验;
厚钢板焊接;
50.
冷轧汽车板产品厚度精度分析及控制模型改善
王娜
;
崔勇
;
刘晓峰
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文通过对本钢浦项冷轧产品厚度的分析,得出不同品种冷轧产品的厚度精度现状。并分析了冷轧酸轧、连退工序生产工艺对产品厚度减薄的各种影响因素,最终得出改善成品厚度精度的方法-轧机轧制厚度补偿控制模型。同时利用MES系统质量设计模块功能,将补偿模型维护到质量设计中,应用于生产实际,取得良好的效果。本研究对保证汽车板产品规格精度具有重要意义。
厚度精度;
冷轧汽车板;
生产工艺;
补偿模型;
51.
首钢低裂纹敏感性大线能量焊接钢板的焊接性能
金茹
;
吴斌
;
隋鹤龙
;
吕延春
;
章晓浒
;
路戴丁
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
介绍了保证SG610E钢板焊接性能的材料设计原则。分别介绍了钢板的低焊接裂纹敏感性和大线能量焊接性能试验。钢板在具有高强度、高韧性的同时,具有较低的焊接冷裂纹敏感性和再热裂纹敏感性,通过 Gleeble大线能量焊接热模拟试验以及采用中冶及日本焊丝对钢板进行的大线能量焊接试验,钢板具有承受≤120 KJ/cm焊接线能量的性能。SC610E钢板完全能满足我国大型石油储罐用钢的技术要求。
石油储罐;
焊接裂纹;
钢板焊接;
焊接线能量;
52.
热处理工艺参数对9Ni钢性能的影响
武会宾
;
唐获
;
杨跃辉
;
蔡庆伍
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文分别研究了传统的热处理和两相区热处理工艺对9Ni钢性能的影响规律,通过X射线衍射的方法测定了不同热处理后钢中的逆转变奥氏体含量,分析了不同热处理后钢中逆转变奥氏体含量与9Ni钢性能的内在联系。结果表明:经过普通的QT处理后,钢中逆转变奥氏体含量与其各项性能有明显的对应关系,9Ni钢的性能在很大程度上取决于钢中的逆转变奥氏体含量,而经过两相域热处理后,逆转变奥氏体在基体上的分布状态对9Ni钢性能的影响更加显著。
9Ni钢;
热处理工艺;
逆转变奥氏体;
X射线衍射;
53.
调质钢工艺数值模拟计算系统的开发及应用
邹俊
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文阐述了数值模拟系统在钢板工艺开发中的应用,介绍了钢板加热、淬火、组织转变量及钢板性能计算等数学模型的建立,并举例说明了数值模拟在调质钢工艺开发中的应用。
数值模拟;
数学模型;
调质钢工艺;
钢板加热;
组织转变;
54.
110 kg级经济型调质钢WQ960D工艺及性能研究
韦明
;
侯彩霞
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
介绍了110kg级经济型调质高强钢板WQ960D的成分设计、工艺制定,对钢的淬火、回火工艺进行了研究和分析讨论。
调质钢;
成分设计;
回火工艺;
淬火工艺;
55.
VN微合金化HRB500抗震钢筋生产实践
赵劲松
;
刘冰
;
刘国庆
;
常宝河
;
顾双全
;
翟晓毅
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
介绍了河北钢铁集团邯钢公司钒氮微合金化HRB500抗震钢筋的工业试制情况,包括钢筋的成分设计、生产工艺及其控制。对试制钢筋的力学性能、金相组织、时效性能进行了测试与分析。结果表明,钢筋力学和工艺性能满足GB1499-2007标准抗震性能要求,强度与塑性配合良好,有较低的时效敏感性。
微合金化;
抗震性能;
抗震钢筋;
工艺性能;
56.
08MnNiVR储油罐钢模拟焊接热影响区组织与韧性的研究
刘孟傅
;
博程铜
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
利用焊接热模拟、示波冲击韧性和光学金相试验,研究了不同焊接热循环对鞍钢08MnNiVR储油罐钢板热影响区组织与性能的影响。试验结果表明,08MnNiVR钢板粗晶区在小热输入时具有很高的韧性且组织以粒状贝氏体为主,随着热输入的增加,组织向块状铁素体和珠光体转变,粗晶区的裂纹扩展功降低,韧性恶化。
热影响区;
焊接热模拟;
储油罐钢;
冲击韧性;
光学金相;
57.
新型环保钝化热镀锌板耐蚀性的研究
徐小连
;
陈义庆
;
钟彬
;
肖宇
;
徐承明
;
李锋
;
王永明
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
通过扫描电镜、辉光光谱、电化学测试、盐雾试验及湿热试验等手段研究了两种新型环保钝化热镀锌板的微观状志和耐蚀性能。结果表明:A型环保钝化热镀锌板的耐蚀性明显优于传统铬酸盐钝化热镀锌板,B型环保钝化热镀锌板的耐蚀性略低于传统铬酸盐钝化热镀锌板。讨论了A型环保钝化热镀锌扳耐蚀性优异的原因。
环保钝化;
热镀锌板;
耐蚀性能;
盐雾试验;
电化学测试;
58.
GH4145高温合金热塑性变形流变应力研究
胡弘剑
;
石磊
;
纪仁峰
;
王资兴
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
通过热/力模拟试验对GH4145高温合金热压缩变形流变应力进行了研究,试验设备为GleeMe3800热/ 力模拟试验机,试验采用温度为800℃、900℃、1000℃和1100℃,变形速率为0.5、5、10和50S-,计算了材料的高温塑性本构方程。研究结果表明:应变速率和变形温度的变化显著地影响合金流变应力的大小,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的提高而增大,本文采用Zenr-Hollomon参数的双曲正弦函数形式来描述合金的流变应力行为。
高温合金;
热压缩变形;
流变应力;
应变速率;
59.
舞钢大厚度临氢12Cr2M01R(H)钢板的开发
吴艳阳
;
谢良法
;
龙杰
;
袁锦程
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍了舞钢试制生产大厚度临氢12Cr2Mo1R(H)钢的技术要求、生产工艺。对137 mm、150 mm 钢板进行了常规性能检验,结果表明舞钢生产的137mm、150 mm厚钢板的性能满足技术要求,且成分均匀,杂质元素含量低、综合力学性能优良、回火脆化敏感性低。
力学性能;
杂质元素;
大厚度临氢钢板;
生产工艺;
60.
13MnNiMoR钢板显微偏析的断口分析
魏建国
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文通过对13MnNiMoR厚钢板的金相和断口分析,研究了钢中偏析对拉伸及冲击过程的影响,指出了钢中缺陷在不同断裂条件下形成不同的断裂。
断口分析;
厚钢板;
显微偏析;
金相分析;
61.
590 MPa级高疲劳性能汽车大梁钢的开发
殷胜
;
万兰凤
;
朱红丹
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍了梅钢开发汽车大梁钢B590L的产品设计、生产工艺和实物质量控制情况。梅钢通过制定合理的化学成分和轧制工艺,在低碳高锰钢基础上添加微合金元素Nb、V、To,通过控轧控冷,开发出高疲劳性能的汽车大梁钢板B590L。产品质量稳定,具有良好的耐疲劳性能、力学性能、尺寸精度和表面质量,获得用户广泛好评。
汽车大梁;
疲劳性能;
生产工艺;
控轧控冷;
62.
加磷高强IF钢冷轧板罩式退火工艺研究
左军
;
张开华
;
常军
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
在实验室条件下,PIF340钢的再结晶温度随保温时间的延长而降低,保温1 h的再结晶温度为670℃保温3 h的再结晶温度为650℃。升温速度对再结晶过程有一定的影响,控制在50℃/h为宜。根据罩式退火的特点,为保证钢卷的冷点和温度的均匀性,退火控制温度按罩式炉上限控制,并保证足够的保温时间。经过工业生产和用户使用表明,产品冲压性能优良,质量稳定,完全满足用户的使用要求。
再结晶;
退火温度;
退火工艺;
PIF340钢;
63.
达涅利(DANIELI)-板材质量监控(PQM):热处理板材的控制性能
阿纳娅·马克帕迪亚
;
安德烈·宝罗
;
和迈可尔·维多尼
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
对于板材,均匀的力学性能是优良品质的一项重要指标。按照传统的做法,产品生产以后就进行机械性能测试。这样无法采取任何纠正措施。对过程进行控制要求在处理过程中对性能进行精确评估。达涅利研发了用于实时监视与控制板材的板材质量监控(POM)系统。对机械性能,例如屈服强度、抗拉强度和硬度的评估都完全借助于一系列相互关联的数学模型,并通过经验法和数据驱动技术得以完善,以将过程的不确定性包括进来。对于屈服强度和极限抗拉强度两者而言,板材质量监控系统的准确度为±54 MPa,而维氏硬度的准确度达到±32。这样一个系统对机械试验、质量保证和过程控制都非常有用。
机械试验;
过程控制;
板材质量;
屈服强度;
抗拉强度;
64.
我国冷轧无取向电工钢生产与技术水平的研究
黄璞
;
毛炯辉
;
陈卓
;
杨贤诚
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文综述了冷轧无取向电工钢国内外生产格局、工艺技术水平及其发展动态与趋势,指出了国内冷轧无取向电工钢生产中存在的主要问题、与国外水平的差距,提出了冷轧无取向电工钢开发中需要注重的几项关键技术以及今后的发展方向,得出了“我国冷轧无取向电工钢已发展到必须走精细化研究开发道路”的结论。
电工钢;
冷轧工艺;
生产格局;
技术水平;
65.
低碳低硅中宽冷轧无取向电工钢带生产初探
袁思胜
;
黄云
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文论述了利用现有原料和700 mm冷轧钢带生产线试生产低碳低硅冷轧硅钢带的生产工艺可行性;著原料的C降到0.01%以下和采用连续脱碳退火工艺,完全有能力生产出50W470~50W640牌号的冷轧硅钢。
冷轧硅钢;
生产工艺;
电工钢带;
连续脱碳;
退火工艺;
66.
SPS烧结保温时间对Al/Diamond复合材料两相界面结合状态的影响
梁雪冰
;
贾成厂
;
褚克
;
陈惠
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
使用放电等离子烧结(SPS)固相烧结条件下制备Al/Diamond复合材料,重点研究烧结过程中基体与增强体两相界面结合状态随烧结时间的变化规律。结果表明,烧结保温时间是影响Al/Diamond复合材料导热性能的重要因素之一。烧结保温时间过短,材料出现欠烧,保温时间过长,烧结过于彻底,消除了铝与金刚石界回之剧的压缩应力,使材料界回结台疏松,导致材料热导率下降。烧结保温时剧应台理控制,以保存界面间的残余压应力,增强界面结合,有利于材料热导率的提升。本实验范围内,采用550℃的温度SPS烧结时,保温 5 min制备的Al/Diamond复合材料的两相界面结合紧密,热导率达到315.4 W/(m·K)。
复合材料;
放电等离子烧结;
热导率;
界面结合;
固相烧结;
67.
冷轧含油废水处理技术研究进展
张垒
;
薛改凤
;
鲍俊芳
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
概述了冷轧含油废水油类物质在水中的存在形式和特点,阐述了常规轧钢含油废水的各种处理方法,如气浮法、絮凝法、吸附法、膜分离法和生物法,并对各种方法处理冷轧含油废水的优缺点及其发展趋势进行了探讨。最后,对膜生物反应器在处理冷轧含油废水的前景进行预测,并提出对工业化处理冷轧含油废水的一些建议和展望。
膜生物反应器;
轧钢含油废水;
废水处理;
68.
攀枝花钛精矿短流程直接制备钛铁合金
邹星礼
;
鲁雄刚
;
丁伟中
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文利用固体透氧膜(SOM)法研究攀植花钛精矿短流程直接制备钛系合金的可行性,在熔融CaCl2 熔盐体系中以钛精矿粉压片为阴极,氧化钇稳定氧化错管(YSZ)内的碳饱和铜液为阳极,在1100℃、槽电压 3.5V的条件下电解2~6 h,采用SEM、EDS、XRD等分析表明:钛精矿被电解还原为TiFe、Fe3Ti、Fe2Si钛合金,该工艺流程短、耗能少、无污染,对我国攀西地区钛精矿的新工艺开发及研究具有很强的现实意义。
钛铁合金;
钛精矿;
熔盐电解;
固体透氧膜;
电解还原;
69.
利用LNG冷量的空分系统节能新流程设想方案
冯磊
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文首先以制氧空分系统中常用的林德液化循环为例,分析了利用LNG冷量后空分液化循环性能的改善,并采用流程软件对循环进行了数值模拟。结果表明,采用LNG冷量的气体液化循环随着LNG流量的增加,液化系数基本呈线性增加,而单位产品能耗以及克劳特液化循环的膨胀量则迅速降低。随后,提出了一种引进 LNG冷量的液体空分流程新方案,为河北钢铁集团的空分系统节能降本提供了一种新的有效途径。
制氧空分;
数值模拟;
液化系数;
循环性能;
70.
邯钢7号高炉出铁场除尘改造技术
柴用杰
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍了邯钢在7号高炉(2000 m3)大修时将原有的电除尘系统改为长袋低压脉冲布袋除尘系统的实践经验,介绍了该系统的工艺流程、关键设备、系统控制和技术特点,为高炉出铁场的烟尘治理提供了技术参考。
高炉出铁场;
烟尘治理;
除尘改造;
工艺流程;
71.
邯钢400 m2烧结机半干法烟气脱硫应用与实践
赵韶英
;
姚丽艳
;
林秀惠
;
柴用杰
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍了邯钢400 m2烧结机烟气脱硫工程采用“气固再循环半干法烟气脱硫技术(GSCA)”的工艺流程、系统控制和技术特点,对脱硫副产品的处理进行了论述,对取得的环境效益、发生的运行费用进行了分析,并提出了该工艺尚存在的不足及对烧结烟气脱硫的建议,为大型烧结机烟气脱硫技术的选用提供了技术参考。
烧结机;
烟气脱硫;
半干法;
工艺流程;
72.
开发焙烧炉“保温模式”,降低冷轧吨钢煤气消耗
洪运涛
;
霍文利
;
李对廷
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
盐酸再生站属于环保设备机组,担负着酸洗-连轧线所产生度酸的处理任务。其工艺原理是利用煤气加热为度酸中FeCl3和FeCl3,进行分解,生成HCl气体,进而吸收形成再生酸循环使用。本文分析了煤气吨钢耗能产生的原因,着重从酸再生的核心设备“焙烧炉”的生产模式和运行节奏两个方面讲述了所进行的实践改进,最终实现了公司煤气吨钢消耗量目标,积极实施了“节能降耗”。
煤气消耗量;
酸再生;
焙烧炉;
保温模式;
节能降耗;
73.
蒸发冷却器数值模拟
代洪浪
;
钟澍
;
单杰山
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
蒸发冷却器是转炉一次干法除尘系统中的关键设备,蒸发冷却器位于烟气冷却系统和静电除尘器之间,起着降低转炉烟气温度、分离烟气中粗灰的关键作用。国内外钢铁企业正进行多方面的针对性研究,企图得到一个较好的设计方案来为一次除尘后续设备提供一个较好的工作环境,减少转炉煤气干式回收工程应用与推广的障碍。模拟仿真是一种普遍采用研究手段之一,实施周期短、代价小,能为实验研究以及工程应用提供很好的指导。本文以大型商用CFD软件FLUENT为基础,系统地对蒸发冷却器进行了数值模拟。
蒸发冷却器;
数值模拟;
烟气冷却;
干法除尘;
74.
烧结烟气脱硫的发展方向
于树斌
;
陈胜
;
苏俊峰
;
张勃
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
为了响应国家“十一五”规划中“节能减排”的要求,本文详细研究了目前国内钢铁企业烧结烟气脱硫的现状,分析企业自身情况和综合国内各烧结烟气脱硫技术特点后,得出适合未来烧结烟气脱硫发展方向的五种脱硫技术,分别是:氨-硫酸铵法、有机胺法、离子渍法、氧化链法及活性炭法等烟气脱硫技术,最后简单介绍这五种烧结烟气脱硫技术的工艺流程、化学机理与技术特点。
烟气脱硫;
节能减排;
烧结工艺;
钢铁企业;
75.
烧结余热发电技术探讨
于树斌
;
王正严
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
作为国家新的节能减排产业规划政策,烧结余热发电成为近年来烧结厂节能降耗新的亮点。本文简要介绍了烧结余热发电的工作原理、系统组成及技术特点。结合工程实践,分析节能后的经济效益,让读者从中了解不同烧结厂结合自身工厂条件可以建设一炉一机和多炉一机的设备配置特点,计算投资效益,为工厂新上烧结余热发电项目提供参考意见。
余热发电;
节能降耗;
烧结厂;
设备配置;
76.
锅炉余热利用的分析与实践
孟志明
;
张荣静
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文对工业锅炉的汽水系统及风烟系统的热量浪费情况进行了分析阐述,提出了排污余热及烟气余热利用的方案。介绍了唐钢炼铁厂锅炉余热利用的情况。锅炉排污水带走的热量用于冬季厂区采暖,提高采暖温度的同时减少采暖系统的补水量,夏季补入冷却水系统回收再利用。烟气余热利用采用了热管换热技术,将烟气的热量回收用于加热入炉的高炉煤气,提高锅炉的热效率,降低了蒸汽的生产成本。
锅炉热管;
余热利用;
烟气余热;
热管换热;
77.
转炉一次除尘半干塔文技术方案
刘晨
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍转炉一次除尘半干塔文技术方案,完整采用该方案可以稳定达到10 mg/m3(标态),并节水50%以上。以LT干法、新一代OG法进行了粗略比较,可供选择现有传统和新OG一次除尘系统改造方案参考。
转炉;
煤气净化;
除尘系统;
78.
100 t转炉煤气干法净化回收系统国产化的成功应用及改进
陈明
;
任乐
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍了中冶京诚工程技术有限公司首座100t转炉煤气干法净化回收系统国产化的工艺特点和主要设备参数,包括蒸发冷却器、静电除尘器、轴流风机和煤气冷却器口大关键部件,详细叙述了该系统在国产化过程中的主要改进措施,并对系统调试和运行中存在的问题进行了详细分析,对转炉煤气干法净化回收系统今后的发展和改进提出了具体的方案。
转炉煤气;
净化回收;
轴流风机;
静电除尘器;
蒸发冷却器;
79.
迁钢210 t转炉煤气干法除尘设计特点
陶有志
;
孙东生
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
迁钢第二炼钢厂210 t转炉采用干法除尘工艺,工艺及设备进行了优化,采取了多项措施,特别是在蒸发冷却塔喷嘴供水改为净水,强化电除尘器入口气流分配板功能,调整电除尘器极线材质及厚度,应用先进的流体密封燃烧器代替国外燃烧器引风技术等方面都进行了改进,有效地提高了转炉煤气干法除尘系统的可靠运行。
干法除尘;
转炉煤气;
燃烧器;
蒸发冷却塔;
80.
我国焦炉煤气脱硫技术现状
张振国
;
包向军
;
赵鹏
;
何亚斌
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文介绍了国内广泛采用的几种焦炉煤气脱硫工艺,比较分析了各种工艺的优缺点,同时提出了HPF 法、TV法、FRC法和干法脱硫技术有待于解决的问题,以期为我国焦化行业、钢铁企业以及脱硫技术行业提供选择和技术更新。
焦炉煤气;
脱硫工艺;
干法脱硫;
81.
聚氯乙烯与煤混合共热解过程中HCl析出特征
余广炜
;
廖洪强
;
蔡九菊
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
利用TG-FIR联用仪研究了聚氯乙烯与煤混合共热解过程中HCl析出特征。结果表明:2%聚氯乙烯与 98%煤混合共热解时,聚氯乙烯与煤在温度区间250~53℃之间产生“协同作用”,HCl开始析出温度由理论温度240℃升高到320℃,并在350℃时达到最大值,析出结束温度为420℃。计算表明,热解过程中以HCl形式析出的氯元素占总含氯量的85%以上,这为焦炉处理废塑料工艺废塑料中氯元素大部分以氯化氢的形式析出,并被焦化喷氨系统的氨水所吸收生成氯化铵提供了理论依据。
聚氯乙烯;
热解过程;
焦化喷氨;
焦炉处理;
废塑料;
82.
烧结烟气LS氨法脱硫及副产物回收工艺探讨
时朝昆
;
廖洪强
;
卢慎敏
;
冷廷双
;
王金花
;
宣晓梅
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文对氨法脱硫的反应机理和反应条件进行了分析并结合钢钢冶金烧结烟气排放的特点,介绍烧结烟气LS氨法脱硫及副产物回收的工艺流程,指出该工艺在脱硫效率、渍气比、副产物回收、能耗等方面具有明显的优势,是一种高效节能的烧结烟气脱硫处理工艺。
烧结机;
吸收塔;
氨法脱硫;
烧结烟气;
回收工艺;
83.
高炉喷吹废塑料技术的环境效益分析
黄志甲
;
孙浩
;
丁晓
;
刘颖昊
;
刘涛
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
高炉喷吹废塑料是钢钢联合企业一项重要的节能减排技术。利用生命周期评价的方法,能科学地评估出高炉喷吹废塑料的环境效益。研究得出高炉喷吹废塑料能为钢铁联合企业节能9.9%,为社会减排CO27.7%。废塑料的喷吹比在实际喷吹过程中存在不确定性,通过不确定性分析后的节能减排效果是在95%的置信度下节能2.1%,为社会减排CO22.1%。
节能减排;
生命周期评价;
高炉喷吹;
废塑料;
84.
蒸汽蓄热器充热喷嘴型式探讨
董茂林
;
刘旭
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
根据蓄热器充热过程的原理、工况及喷嘴谜型关系式,得出常见的中低压蒸汽蓄热器应用系统中,蓄热器的喷嘴出口最低压力低于或接近临界压力蓄热器充热喷嘴应根据蓄热器充汽和放汽压力采用缩放喷嘴或渐缩喷嘴。采用缩放喷嘴时,喷嘴渐扩部分长度L的选择根据喷嘴出口直径及顶锥角Ψ进行选取,Ψ在10°~ 12°之间取值效果最佳。同时以某钢厂转炉余热锅炉系统的蓄热器应用实例,计算了实际应用中,充热喷嘴应采取的型式及充热压力P1为3.3 MPa,放热压力P4为1.4 MPa时,蓄热器最低充汽压力下喷嘴的临界流速及出口流速。
临界压力;
蒸汽蓄热器;
充热喷嘴;
转炉;
余热锅炉;
85.
节水技术在鞍钢西区烧结的应用及改进
宫作岩
;
孙彬
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
本文对鞍钢西区烧结设计中采用的节水技术以及生产实践中节水技术改进情况进行了介绍,为其他生产单位节水降耗提供参考。
节水技术;
烧结设计;
节能降耗;
86.
大孤山铁矿采场排水系统运行现状分析与节能研究
曹振刚
;
吴纯生
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
对大孤山露天铁矿采场底部排水系统水泵运行现状进行分析与研究,发现水泵运行效率较低,耗能现象严重。通过对其运行工作点的技术分析与研究以及技术经济比较,做出了水泵实际的管路特性曲线,提出节能改造方案,科学地选用合适的变频器,做到有效地节能降耗。
水泵;
管路特性;
变频器;
节能降耗;
铁矿采场;
排水系统;
87.
烧结烟气脱硫新技术及其应用
邱正秋
;
黎建明
;
彭良虎
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
针对烧结烟气废气污染的现状,介绍了溶液循环吸收法烟气脱硫技术的原理及工艺流程,结合攀植花钢铁公司(简称攀钢)烧结烟气中试与工业化应用情况,叙述了溶液循环吸收法烟气脱硫技术具有技术先进性、环保实效性、经济可行性等技术特点,简要介绍了该技术在烧结烟气治理上存在的问题。并对该技术在烧结烟气脱硫治理及工程化应用研究的重点进行了展望。
烧结烟气;
溶液循环吸收;
工艺流程;
烟气脱硫;
88.
宝钢烧结烟气脱硫技术研究与工程应用
沈晓林
;
刘道清
;
林瑜
;
石磊
;
王如意
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
介绍了烧结烟气脱硫技术的研究背景,论述了烧结烟气特性,以及宝钢开发的气喷旋冲石灰石-石膏湿法烧结烟气脱硫成套工艺和装备技术特点,介绍和分析了所进行的工业试验的主要内容和获得的成果,以及工程化应用的情况和效果,工程实践证明了该脱硫工艺对烧结烟气温度、SO2浓度、烟气量波动大等特性有很强的适应能力,对烟气中污染物去除率高,技术经济性好,运行稳定可靠,副产物可利用等先进特性,说明宝钢烧结烟气脱硫技术对于钢铁行业大、中型烧结机烟气脱硫有广泛的实用价值。
烧结烟气;
脱硫工艺;
烟气温度;
气喷旋冲;
89.
六个室袋式除尘器系统流场仿真分析
陈玲
;
俞非漉
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
通过三维建模软件Pro/E、前处理软件GAMBIT、流场仿真软件FLUENT建立三维实体物理模型及模型网格的划分,对工程上实际应用的六个室除尘器系统进行流场仿真分析,得出以下结论:各除尘室的进气口处气流分布不均,流速较大;每个除尘器室内部气流分布并不对称,靠近进风口一面的壁板中部气流比较大;气流进入除尘器室内,被导流板分隔导向,使室内气流尽量分布均匀,避免除尘器后壁的滤袋磨损严重。
袋式除尘器;
导流板;
流场仿真;
气流分布;
90.
实时气体分析在控制炼钢过程中的应用
原辉
;
汪俊时
;
赖薇
;
张哲民
《第七届中国钢铁年会》
|
2009年
摘要:
电弧炉二次燃烧和转炉煤气回收是炼钢过程中两个最重要的节能降耗手段。而这两个过程中都需要对气体浓度进行实时分析来反馈控制工艺过程。分析了这两个过程中的气体实时分析的重要性,并对正在开发的激光气体分析系统进行了简要介绍。
供氧强度;
转炉煤气;
浓度检测;
电弧炉;
气体分析;
91.
三钢烧结机烟气脱硫系统运行影响因素及优化整改的实践
郭德益
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
本文介绍了福建三钢烧结厂在引进福建龙岩龙净环保公司烟气脱硫系统后,创造性地开发出国内首创的双烟道、双风机选择性脱硫技术。由于谖套烟气脱硫系统的建设和授运在国内没有太多可以借鉴范例,因此在自力更生的情况下,为促进烧结烟气脱硫系统稳定运行,技术人员根据现场长时间的调试摸索而采取了一些行之有效的优化整改措施。
烧结烟气;
选择性脱硫;
系统运行;
92.
高炉渣热能利用与蒸汽循环法渣处理工艺研究
姜学仕
;
姜洪泽
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
高炉渣热能利用与蒸汽循环法渣处理工艺采用高炉渣水淬产生蒸汽,再通过风机循环蒸汽的办法冷却渣,即高炉渣一半靠水淬,一半靠循环蒸汽进行冷却的又一种新的渣处理工艺方法。由于水、蒸汽的比热容值大,水汽化过程焙热多,因此该工艺方法比现有的水冷渣工艺节水,比现有的专利空气冷却渣工艺节电、经济效益高。该工艺仅用一台设备,将高炉渣粒化、高炉渣输出,实现高炉渣热转化为高压过热蒸汽,满足发电等实际需求。该工艺设备简单、节水、减少环境污染,并实现了高炉渣热能利用。谖项目现已申请了国家专利。
高炉渣;
热能利用;
蒸汽循环;
渣处理工艺;
93.
钢渣用作水泥生料原料的链接技术开发
宗燕兵
;
李宇
;
苍大强
;
姜德义
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
钢渣具有类似水泥熟料的化学组成,钢渣的安定性和胶凝活性分析发现,不能直接把钢渣作为水泥混合材使用,本研究把钢渣用作制备水泥生料的原料,发现生料易烧性良好。钢渣对易烧性的改善效果还受粉磨工艺的影响,采用分磨后混的工艺能够保证不同易磨性原料都能够达到合理的细度,最大程度发挥各自活性。研究结果可为开发钢渣用于水泥生产的链接技术提供指导。
水泥生料;
胶凝活性;
钢渣;
粉磨工艺;
94.
本钢污水处理厂V形滤池滤料板结原因分析及解决措施
韩亚非
;
曲凤龙
;
兰玲
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
本钢污水处理厂V形滤池在2008年6月更换完滤砂后运行中出现阻塞值高、渍位高、过水量减少现象,滤池连续反冲洗后阻塞值仍然超过设定值150 cm,单个滤池停池检查发现滤料出现板结现象,如不及时解决,就会使滤池严重堵塞、甚至会造成整个系统瘫痪,本文就V形滤池滤料层板结的原因进行了研究分析,并从运行管理方面提出了防治V形滤池滤料层板结的措施。
污水处理;
运行管理;
滤料板结;
滤池;
95.
钢渣细集料复合矿渣粉胶结材外加剂的试验研究
方宏辉
;
朱书景
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
本文讨论FDN减水剂和木质素磺酸钙减水剂用于钢渣细集料复合矿渣粉胶结材。通过对比试验分析,表明减水剂对钢渣细集料复合矿渣粉胶结材的作用与水泥混凝土类似,可改善拌和物流变性能,在相同流动度时可以降低水灰比,提高强度,减水剂的效果与减水剂的种类及性能有关。
钢渣集料;
混凝土;
减水剂;
复合矿渣;
96.
节能减排技术在3200 m3高炉系统的应用
董文进
;
刘月杰
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
采用先进的生产工艺,通过清洁生产、循环经济、坚持环保“三同时”制度,实现3200 m3高炉及其配套系统节能减排。
节能减排;
循环经济;
清洁生产;
高炉系统;
97.
水源供水系统节电运行措施
窦玉芳
;
张晓龙
;
徐海琴
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
本文主要介绍了宣钢东区供水系统现状,为降低电耗,保证水源供水系统节电运行,在深挖设备潜力,加强技改技措和运行管理等方面采取的几点措施,取得了明显的节电效果,并提出了几点节电运行的建议。
供水系统;
运行管理;
节电运行;
98.
煤气干法布袋除尘在南钢的应用与发展
唐庆广
;
章庆
;
唐富广
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
煤气干法布袋除尘新技术在南钢投入使用期间,通过数次技改,总结出一定的经验。同时伴随着该工艺技术的成熟,在所有高炉上使用了煤气干法布袋除尘技术,并于2006年10月应用在1250m3高炉上。
高炉煤气;
布袋除尘;
煤气干法;
99.
2250热轧厂集中干油润滑系统分析与维护
赵锦泽
;
孙倩
;
李铸铁
;
宋丽娟
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
本文介绍了2250热轧生产线集中干油润滑系统的原理,通过对该厂进口设备的运行跟踪,介绍了设备的特点,整理出设备的维护保养措施,为进一步提高设备管理提供资料。
干油润滑;
设备维护;
热轧生产线;
100.
2250热轧立辊轧机AWC功能改进和控制优化
赵锦泽
;
王海滨
;
高志刚
;
陈伟震
《第七届中国钢铁年会》
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2009年
摘要:
详细分析了2250 mm热连轧生产线立辊轧机AWC存在问题及原因,对AWC功能和控制进行了优化,成功解决了AWC液压系统对连续生产造成的影响。
立辊轧机;
伺服控制;
液压系统;
热连轧生产线;
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