有效加固深度

摘要： 强夯法是一种经济高效、节能环保的地基处理方法。强夯法加固地基可提高地基强度、降低压缩性、消除湿陷性、提高抗液化能力。我国自1975年开始介绍并引进强夯技术,1978年左右开始真正工程实践,距今已有40年。这40年中我国工程界先后将强夯技术应用于山区高填方、围海造地等场地形成后的地基处理和湿陷性黄土、淤积土、砂土、粉质黏土等原地基处理,取得了良好的加固效果,具有明显的社会效益和经济效益。同时,工程建设中的山区高填方地基、开山块石回填地基、炸山填海、吹砂填海等工程也越来越多,需要加固处理的填土厚度也越来越大,为了能经济高效地处理这些具有复杂地质条件的场地,强夯加固技术向高能级和多元化发展。本文从强夯加固理论、高能级强夯技术、复合强夯加固技术三方面梳理了我国强夯工程实践和研究现状,在此基础上提出了对强夯技术的发展展望。

摘要： 强夯法地基加固因工艺简单,施工方便,应用越来越广,特别适用于开山土石回填地基的密实处理。目前强夯法地基加固的有效处理深度及设计计算理论尚不完善,规范给出的经验公式适用范围具有一定的局限性,因而研究不同能级的强夯有效加固深度并建立相应的经验公式很有必要。文章对不同能级的高填方开山土石地基的强夯处理试验区分别采用超重型动力触探、多道瞬态面波测试及点夯时地基深层水平位移监测等手段。确定了各个能级作用下的强夯有效加固深度,并建立了考虑夯击能、夯锤面积等主要施工参数的经验公式。该研究成果可为类似开山土石地基采用强夯法加固设计、施工提供借鉴。

摘要： 为研究真空联合堆载预压沉降规律并优化其分析方法,首先,分析堆载与真空预压的内在作用机理,进一步通过土力学理论分析堆载预压沉降计算方法;然后,通过现场监测试验分析手段,对真空预压地基内真空度衰减规律、真空预压的有效加固深度等进行研究,进而对其与堆载预压附加荷载传递规律、计算压缩层厚度的差异进行对比分析;最后,探讨真空堆载联合预压沉降分析的合理规定与计算方法。研究表明:(1)对于真空预压,竖向排水通道的作用,不限于缩短排水路径,更决定了真空预压的有效加固深度;(2)真空预压有效加固深度为塑料排水板打设深度,堆载预压的压缩层深度,以地基表面为起算面,采用附加应力与自重应力之比为0.1进行判定;地下水下降引起的压缩层深度可采用附加应力与自重应力之比为0.1计算,起算面为新的地下水位线;(3)对于真空堆载联合预压过程,可以看作真空荷载、堆载荷载分别预压的过程,可分别对其进行固结沉降分析,再进行叠加计算真空堆载联合预压的固结沉降,并通过修正计算其总沉降。

摘要： 依托十堰地区某山区一级公路项目,探索采用松铺层厚4.5 m+4000 kN·m强力夯实的快速施工方法,研究路堤强夯施工的有效加固深度影响范围、土体变形特征及加固效果.运用ABAQUS建立数值计算模型和现场反开挖的方法进行试验,发现数值模拟结果与现场实测数据吻合较好,能较好地反映夯击作用下土体的实际受力状态;土体在4000 kN·m夯击能作用下有效加固影响深度为7.4 m左右,锤间距(中心距)不宜大于5.0 m;而松铺4.5 m试验段部分压实度稍不理想,可在下一层施工时将上下两层夯点错开,以提高夯棱处的压实度.

摘要： 基于某工业项目强夯地基处理工程,通过现场试验,研究砂质粉土素填土地基的强夯加固机理。结果表明:强夯能级为3000~6000kN·m时,砂质粉土素填土地基承载力和均匀性均能满足工程要求,其地基承载力特征值建议按180~200kPa考虑;强夯能级为3000kN·m、4000kN·m和6000kN·m时,有效加固深度建议取为7.0m、8.0m和9.5m;通过梅纳公式计算强夯有效加固深度时,建议修正系数取为0.40。本研究成果已成功应用于某工业项目,对类似素填土强夯地基的设计施工具有一定的参考意义。

摘要： 针对医院工程施工中含砾黏土导致承载力和贯击次数变化的问题,运用浅层平板荷载试验以及标准贯入试验,对强夯前后的Q1～Q4试验区进行分析,得到强夯加固存在适宜能级,同时得到加固深度.基于试验结果,运用数值模拟软件对强夯加固进行模拟,得到数值模拟的加固深度与试验的加固深度接近.由此说明数值模拟可为实际工程提供支持,减少试验流程.

摘要： 为研究真空预压加固在温州沿海吹填区软土地基的适用性与加固效果,结合温州沿海某吹填区道路工程软土地基真空预压处理实例,通过室内土工试验和现场原位测试对加固前后吹填区软土物理与力学指标进行了对比分析.结果表明:真空预压能有效加固温州吹填区软土地基,预压加固后在地表15 m深度范围内土体物理力学指标有明显提高,但加固效果沿深度基本呈线性衰减;加固后室内土工试验指标有一定改善,含水量和孔隙比降低约10％,压缩模量提高约10％;同时现场原位测试指标提高更为明显,现场十字板剪切强度和静力触探侧阻平均增幅分别约为45％和40％,但加固前后土体灵敏度指标变化并不大,即真空预压加固对土体的灵敏度改善不明显;采用传统真空预压法加固温州沿海吹填区软土地基在技术可行,经济上合理,其有效处理深度可达15 m;受温州海相软土低渗透性和高黏性的影响,在竖向排水体周围出现明显的"土柱效应",从而使真空预压加固效果在平面上呈现一定的不均匀性.

摘要： 湿陷性土地基处理措施一般有预浸水法、挤密法、换填法、垫层法、桩基法、深层搅拌桩法、振冲碎石桩法和夯实法等等。近年来,一些建筑行业工程对干旱地区湿陷性黄土采用高能级强夯处理取得了成功,但处理面积较小,深度不大。新疆一大型干渠湿陷性土渠道长82.094 km,其中北山坡湿陷性土渠道长约27.000 km,湿陷性土厚7~11 m,平均含水率2.2%。结合该工程,通过湿陷性土处理措施的研究分析,根据现场试验和工程实施,采取高能级强夯解决了干燥、松散、深层湿陷性土的技术难题。工程质量检测结果表明高能级强夯技术合理有效,可为其他同类工程借鉴。

摘要： 依托武夷山市杜坝旅游综合园区高挖低填场地进行强夯加固和现场试验,根据工程场地特点及地形地貌分析,进行强夯加固施工流程设计及有效加固深度估算,采用静载荷试验与动力触探试验进行地基加固效果检验。结果表明:采用优化的强夯工艺设计结合不良地质条件综合处理,加固后的丘陵山区填方地基承载力特征值达到200 kPa,满足设计要求;本场地丘陵山区填方地基加固后的承载力特征值、变形模量与动测击数基本呈线性关系,可采用动力触探对强夯后填方地基进行承载力判别,为相近丘陵山区填方地基处理提供参考。

摘要： 为提出一种黄土路基施工时不同深度处压实质量实时监测方法,依托黄延(黄陵—延安)高速公路扩能工程,首先引入液压加力系数,建立液压强夯法的夯击模型,进行液压强夯法补强黄土路基的室内足尺模型试验研究.考虑液压夯实机的夯锤落距和夯击次数对路基压实度的影响,通过在夯锤顶面中心处布置加速度传感器并在补强结束后分层开挖路基,获取夯锤单击峰值加速度和路基的分层沉降量,分析不同工况下夯锤峰值加速度与表层土体沉降量之间的关系,以土体分层沉降量达到表层土体沉降量5％处的路基深度为研究对象,通过线性内插法和回归分析法,分析不同工况下液压强夯法补强黄土路基的有效加固深度,确定路基分层压实度与夯锤峰值加速度的关系式.研究结果表明:夯锤峰值加速度与表层土体沉降量均随夯击次数和夯锤落距的增加而增加,在夯击次数达到6击和7击以上时,其增长趋势都显著放缓,从定性上说明夯锤峰值加速度可以实时反映路基的压实质量;液压夯实机有效加固深度受夯锤落距的影响较夯击次数大,当夯击次数达到12击时,对应夯锤落距为2.2、1.6、0.7m的有效加固深度分别为1.49、1.18、1.10m;考虑有效加固深度范围,定量说明不同工况下夯锤峰值加速度与路基分层压实度间存在二次函数关系,将路基分层压实度按填筑深度加权平均得到了路基的平均压实度.

摘要： 有效加固深度是强夯法加固地基的重要指标,如何确定有效加固深度意义重大.本文结合北京园博园水质净化工程地基处理试验工程实例,通过标准贯入试验、孔内波速测试、不同深度多点位移监测等检测方法对比分析,探讨了强夯法加固房渣土地基的有效加固深度.结果表明:可选用多点位移监测结合标贯试验的方法综合判定房渣土地基强夯有效加固深度.研究成果对于类似强夯地基处理工程具有借鉴和参考价值.

摘要： 为了确定房渣土地基的有效加固深度,结合北京园博园水质净化工程地基处理试验工程实例,通过标准贯入试验、孔内波速测试、不同深度多点位移监测等检测方法对比分析,探讨了强夯法加固房渣土地基的有效加固深度.结果表明:可选用多点位移监测结合标贯试验的方法综合判定房渣土地基强夯有效加固深度.研究成果对于类似强夯地基处理工程具有参考价值.

摘要： 本文紧密结合某工程采用6000kN·m高能量强夯处理湿陷性黄土地基的工程实践，论述了高能量强夯的加固机理、施工工艺、有效加固深度、影响深度的计算方法及有关参数，探讨该工法处理湿陷性黄土地基有效加固深度的计算方法及适用性等问题。

摘要： 有效加固深度是强夯工程设计和施工中最关注的问题之一,其主要影响因素是夯锤设计参数和拟加固地基土性,本文采用简化半空间理论和瑞利波理论对强夯法有效加固深度的影响因素进行了分析.结果表明,在一定条件下,夯锤质量越大或夯锤半径越小,其有效加固深度越大;拟加固地基土剪切模量、质量密度和泊松比越小,则有效加固深度越大.

摘要： 对6000kN·m、8000kN·m能级强夯处理湿陷性黄土地基的设计、施工、检测进行全面研究,通过对夯前、夯后的标贯击数、干密度、湿陷性系数、压缩系数、承载力、沉降量等参数的分析,得出强夯处理效果以及有效加固深度.

摘要： 通过对真空预压法处理软土地基有效加固深度的研究现状分析和工程实例中真空预压表层沉降、分层沉降和孔隙水压力现场监测的分析，找出在真空压力作用下加固效果随时间和深度的变化规律，并总结了该工程真空预压法处理软土地基的有效加固深度，进而提出在南沙地区处理深层软土地基的建议。

摘要： 本文通过降低孔隙水压力,真空预压可增加土体中的有效应力,从而使地基发生排水固结以达到最终被加固体的目的.根据有效应力原理,通过对真空度转化为土中有效应力增量的过程和机制分析,考虑地下水位的影响,推导土中不同深度上有效应力增量的计算方法,并根据建立的理论公式分析真空预压的有效加固深度与加固体效果.研究结果表明,膜下真空度越大,地下水位埋深越浅,真空混合流体密度越小,则抽真空预压在土体中形成的有效应力增量越大,地基被加固的效果也越明显.最后,结合澳门国际机场软基加固工程实例进行分析,理论分析得到的结论符合实际观测结果.

摘要： 对动力排水固结法与动力固结法在加固机理、施工工艺、适用范围等方面进行了比较,对目前采用该法施工的工程实例进行了分析,指出了动、静荷载联合作用加固软土地基时的临界填土厚度和孔隙水压力的主要影响因素,提出了有效加固深度的范围及最佳夯击能的确定方法.

摘要： 强夯法加固地基普遍用于工程中，该方法除难以处理淤泥外，在其它土体的地基处理中均有或广泛采用，该方法也同样广泛用于加固广东地区的花岗岩残积土。根据广东地区的花岗岩残积土的土体性质，结合强夯加固同一工程两个试验区的新堆填花岗岩残积土的试验监测结果，确定与花岗岩残积土性质相适应的强夯施工技术参数，对各强夯施工参数评价方法做了进一步分析并提出新的见解；通过结合监测和检测的土体物理力学性质指标对加固效果进行了完整的评价，总结出了不同夯击能或不同岩土性质对强夯加固花岗岩残积土效果的影响。

摘要： 强夯法加固地基普遍用于工程中，该方法除难以处理淤泥外，在其它土体的地基处理中均有或广泛采用，该方法也同样广泛用于加固广东地区的花岗岩残积土。根据广东地区的花岗岩残积土的土体性质，结合强夯加固同一工程两个试验区的新堆填花岗岩残积土的试验监测结果，确定与花岗岩残积土性质相适应的强夯施工技术参数，对各强夯施工参数评价方法做了进一步分析并提出新的见解；通过结合监测和检测的土体物理力学性质指标对加固效果进行了完整的评价，总结出了不同夯击能或不同岩土性质对强夯加固花岗岩残积土效果的影响。

摘要： 本发明涉及建筑技术。本发明解决了现有混凝土振捣质量监控评价中没有一个综合性判定方法的问题，提供了一种混凝土振捣有效深度及有效时间监控方法，其技术方案可概括为：当振捣棒插入混凝土后，系统开始计时，并每隔一定时间发送振捣监控数据，直至振捣棒完全拔出混凝土后，停止计时，并发送振捣完成指令，服务器端接收到振捣完成指令后，根据之前接收到的振捣监控数据及振捣完成指令计算有效振捣深度、有效振捣时间、插入时间及拔出时间，并分别与预存的工艺规范中的最大深度、最大振捣时间、最大插入时间及最大拔出时间进行比较，判断振捣是否合格，并将判断结果向用户呈现。本发明的有益效果是：方便工作人员进行监控，适用于混凝土振捣监控。

摘要： 本发明公开一种特殊钢筋混凝土梁加固构件及其有效加固方法和应用，特殊钢筋混凝土梁加固方法包括下述步骤：步骤1，测定梁内配筋位置；步骤2，测量梁几何外形；步骤3：制作槽型钢梁；步骤4：螺栓连接；步骤5：梁柱连接；步骤6：注浆连接。其可实现梁下缺乏加固空间、持续振动工况下钢筋混凝土梁的有效加固。

摘要： 本发明公布一种考虑注浆加固有效重叠交圈的模拟试验装置及试验方法，属于岩土工程技术领域。包括泵送装置和安装在支架上的注浆箱体；泵送装置连接有多个注浆管；注浆箱体包括主箱，隔板将主箱分割成多个独立的腔室；主箱的前后侧板上分别固定安装有竖向布置的伸缩油缸，伸缩油缸的活塞杆端与底板端部连接；每一个腔室上侧设有一个盖板，盖板上开有定位孔。本发明可以考虑注浆管之间有效重叠交圈对受注岩土体注浆加固的效果，得出受注岩土体最佳加固效果、浆液扩散半径范围，以供实际工程中注浆管路布置时参考；可同一时间段完成多种注浆试验，注浆胶结体便于取出，能精准的完成物理力学性能测试、细微观形貌测试等试验工作。

摘要： 本发明涉及建筑技术。本发明解决了现有混凝土振捣质量监控评价中没有一个综合性判定方法的问题，提供了一种混凝土振捣有效深度及有效时间监控方法，其技术方案可概括为：当振捣棒插入混凝土后，系统开始计时，并每隔一定时间发送振捣监控数据，直至振捣棒完全拔出混凝土后，停止计时，并发送振捣完成指令，服务器端接收到振捣完成指令后，根据之前接收到的振捣监控数据及振捣完成指令计算有效振捣深度、有效振捣时间、插入时间及拔出时间，并分别与预存的工艺规范中的最大深度、最大振捣时间、最大插入时间及最大拔出时间进行比较，判断振捣是否合格，并将判断结果向用户呈现。本发明的有益效果是：方便工作人员进行监控，适用于混凝土振捣监控。

摘要： 本发明公开一种特殊钢筋混凝土梁加固构件及其有效加固方法和应用，特殊钢筋混凝土梁加固方法包括下述步骤：步骤1，测定梁内配筋位置；步骤2，测量梁几何外形；步骤3：制作槽型钢梁；步骤4：螺栓连接；步骤5：梁柱连接；步骤6：注浆连接。其可实现梁下缺乏加固空间、持续振动工况下钢筋混凝土梁的有效加固。

摘要： 本实用新型公开了一种有效延长植筋深度的加固构件，涉及连接构件技术领域，主要为了解决基体厚度不能满足植筋深度要求而出现的承载力不足的问题；该加固构件，包括箍板、两个钢牛腿和矩形钢板，两个钢牛腿板面呈直角梯形形状，钢牛腿的两个直角边侧分别固定在矩形钢板板面和箍板侧壁上，所述钢牛腿与矩形钢板及箍板之间的连接采用双面满焊连接，所述矩形钢板远离钢牛腿的一端面上设置有多条相平行的钢筋条，该加固构件可将植入固定基体的钢筋延长焊接在设置好的矩形钢板上焊接起来，用矩形钢板与钢筋条的焊接有效长度来弥补钢筋植入基体深度的不足，从而有效延长植筋深度，结构简单，操作便捷，实用性较强。

摘要： 本发明提供一种强夯法加固饱和砂土地基的有效加固深度设计方法，涉及软土地基加固技术领域。该方法通过计算强夯振动产生的压密壳最大深度z1、压密壳影响深度hy，最后计算得到强夯加固饱和砂土地基有效加固深度Z，为强夯振动产生的压密壳最大深度z1、压密壳影响深度hy和产生压密壳最大深度的夯坑深度hh之和。本发明提供的强夯固饱和砂土地基的有效加固深度设计方法，能够客观地开展强夯饱和砂土地基的工程设计，有针对性地开展强夯工程的试夯和检测工作，提高工程施工效率，降低工程成本。

摘要： 本发明公开了一种操作简单，提高检测有效加固深度准确性的确定强夯有效加固深度的方法。该确定强夯有效加固深度的方法，包括以下步骤：(1)检测路堤强夯前的压实度λ0，强夯后压实度λ1；(2)根据强夯夯点布置形式选取对应的加固单元体；统计加固单元体内夯点数量n，并给每个夯点编号；并测量加固单元体内每个夯点止夯时累计夯沉量hi，i表示第i夯点；计算加固单元体内各夯点止夯时累计夯沉量的平均值(3)计算加固单元体面积A及加固单元体内各夯点的面积之和A′；(4)计算强夯有效加固深度H。采用该确定强夯有效加固深度的方法操作简单，效率高、成本低廉。

摘要： 本发明提供一种强夯法加固饱和砂土地基的有效加固深度设计方法，涉及软土地基加固技术领域。该方法通过计算强夯振动产生的压密壳最大深度z1、压密壳影响深度hy，最后计算得到强夯加固饱和砂土地基有效加固深度Z，为强夯振动产生的压密壳最大深度z1、压密壳影响深度hy和产生压密壳最大深度的夯坑深度hh之和。本发明提供的强夯固饱和砂土地基的有效加固深度设计方法，能够客观地开展强夯饱和砂土地基的工程设计，有针对性地开展强夯工程的试夯和检测工作，提高工程施工效率，降低工程成本。

摘要： 本发明公开了一种操作简单，提高检测有效加固深度准确性的确定强夯有效加固深度的方法。该确定强夯有效加固深度的方法，包括以下步骤：(1)检测路堤强夯前的压实度λ0，强夯后压实度λ1；(2)根据强夯夯点布置形式选取对应的加固单元体；统计加固单元体内夯点数量n，并给每个夯点编号；并测量加固单元体内每个夯点止夯时累计夯沉量hi，i表示第i夯点；计算加固单元体内各夯点止夯时累计夯沉量的平均值(3)计算加固单元体面积A及加固单元体内各夯点的面积之和A′；(4)计算强夯有效加固深度H。采用该确定强夯有效加固深度的方法操作简单，效率高、成本低廉。