临界压力

摘要： 结合某水电站引水发电系统,对加劲环式地下埋管进行了外压作用下的有限元屈曲分析,研究结果表明:对于加劲环式地下埋管,钢管临界压力随椭圆度等初始缺陷幅值的增加基本呈线性下降;钢管与回填混凝土之间初始缝隙值的增大也将逐渐降低临界压力,尤其当初始缝隙值增大至钢管半径的10/万后,钢管临界压力与加劲环式明钢管临界压力几乎相等。当加劲环间距与钢管半径之比小于2时,加劲环间距对钢管临界压力影响明显,其后加劲环对管壁的约束和临界压力的影响逐渐减小。加劲环高度可以提高钢管临界压力,但在埋管状态下加劲环高度达250 mm后其临界压力基本保持不变。有限元屈曲分析还表明,地下埋管加劲环在管壁屈曲失稳后才可能发生失稳,无需单独校核加劲环自身的抗外压稳定,加劲环截面尺寸可直接根据施工安装条件确定,再由解析法或有限元法计算加劲环间管壁的临界压力,从而确定加劲环的间距。

摘要： 压裂改造体积估算的精度直接制约着产能预测的精度,并进一步影响后续非常规储层开发策略的制定,因此预测有效压裂体积预测的精度越高意义越大。目前工程压裂改造体积的预测主要通过微地震监测事件点计算波及体积,但该方法受主观人为因素影响较大,体积误差达一个甚至数个数量级,因而产能预测精度低。为此,采用非结构化四面体网络,对有效微地震事件点按破裂树模式得到的压裂缝网络进行表征和描述,然后建立离散缝网地质模型。在此基础上,对压裂井进行快速衰竭开发数值模拟,得到全场压力分布,该分布一般为漏斗型,根据压力漏斗边缘确定改造区临界压力,然后找出压力小于该临界压力值的四面体网格,将这些网格对应的体积相加得到参与渗流的裂缝体积,即有效压裂体积。该方法在某平台3口压裂井的实际应用结果表明:基于该压裂体积经济极限预测的产能与单井实际生产数据拟合得到的经济极限累产气结果吻合度高,表明利用该方法预测得到的有效压裂体积精度较高。

摘要： 水平井套管易偏心,造成水泥浆顶替效果不佳,甚至窜槽,对水平井偏心环空中水泥浆顶替时的流动特性进行研究,推导出宽窄间隙处的流速及雷诺数,研究结果表明:偏心度对顶替流态及宽窄间隙处流速的变化影响很大,偏心度较小时在临界压力下顶替可实现宽窄间隙皆紊流顶替且不会发生漏失。

摘要： 气液两相嘴流的临界压力比值(Rc)是判断自喷井是否处于临界生产状态的重要参数,也是判别 自喷井能否实现稳产的关键数据.前人通过实验模拟获得的油嘴后与油嘴前的压力比值(R21)在油田实际应用中常出现较大的偏差,为精准地确定北阿油田的Rc,利用现场设备,选取井口压力、产量或油嘴直径均有很大差别的25 口油井,历时3个月的现场测试,对所有数据进行统计分析后,最终确定该油田Rc为0.532.在全油田范围内剔除Rc大于0.532的13 口井,对剩余的41 口井使用不同的气液两相嘴流模型进行综合评价.结果表明,运用Achong模型计算产能的平均相对误差为13.26％,平均绝对误差为15.12％,相关系数为85.54％,综合评定系数为0.86,相比其他模型更符合油田的生产特征,对合理选择该油田油嘴直径、完成日产指标及延长油井自喷期提供了理论依据,同时对其他类似油田也具有一定的借鉴和指导意义.

摘要： 针对现有容器外压失稳教学实验装置中存在的问题,创建一种利用多种易拉罐进行容器外压失稳实验装置.该实验装置体积小、重量轻、试件拆装方便、成本低,可根据需要选择内置或外置安装.实验结果表明,该装置不仅对筒体外压失稳临界压力的测量精度高,而且可直接观察到失稳现象.同时,实验装置的实验项目可以拓展,如选择不同材料和尺寸的易拉罐、设置加强圈等.实验装置满足了容器外压失稳实验的教学要求.

摘要： 为了明确致密储层微观孔隙结构是否影响流体的最小混相压力,探索适合该类储层的气驱最小混相压力预测方法,通过理论计算分析对其开展了系统研究.结果 表明:当孔喉半径小于50 nm时,孔喉会对流体的临界性质及相态产生重要影响.孔喉半径越小,影响程度越大,且流体临界温度和临界压力均随孔喉半径的减小而降低,相图区域随孔喉半径的减小而向左缩小.进一步,孔喉半径对重质组分的临界温度影响较大,对临界压力的影响较小,而其对轻质组分的影响则相反.纳米级孔喉的存在可以明显降低气驱的最小混相压力.因此对于存在纳米孔的致密储层,已不能再用常规方法确定其流体最小混相压力,可以由流体临界参数偏移计算模型联立PR状态方程预测该类储层的气驱最小混相压力,这样的计算结果具有信服力.该研究成果对同类盆地致密储层孔喉对流体相态最小混相压力的影响研究具有一定指导意义.

摘要： 为了明确致密储层微观孔隙结构是否影响流体的最小混相压力,探索适合该类储层的气驱最小混相压力预测方法,通过理论计算分析对其开展了系统研究。结果表明:当孔喉半径小于50 nm时,孔喉会对流体的临界性质及相态产生重要影响。孔喉半径越小,影响程度越大,且流体临界温度和临界压力均随孔喉半径的减小而降低,相图区域随孔喉半径的减小而向左缩小。进一步,孔喉半径对重质组分的临界温度影响较大,对临界压力的影响较小,而其对轻质组分的影响则相反。纳米级孔喉的存在可以明显降低气驱的最小混相压力。因此对于存在纳米孔的致密储层,已不能再用常规方法确定其流体最小混相压力,可以由流体临界参数偏移计算模型联立PR状态方程预测该类储层的气驱最小混相压力,这样的计算结果具有信服力。该研究成果对同类盆地致密储层孔喉对流体相态最小混相压力的影响研究具有一定指导意义。

摘要： 本文是为解决棉包内部传感器植入困难的问题而进行的针对性研究,结合"棉包内部温湿度分层研究"项目试验实施工作需要,从抗压强度、压杆稳定性、工装配置等方面对传感器载体推管进行了设计和强度校核,为推管的外形结构及尺寸确定提供了理论依据和可行方案.试验效果证明,据此设计的推管推进过程中阻力小、控制可靠、定位准确,操作方便,可重复使用.

摘要： 海底管道处于深海高压环境,任何微小的缺陷都可能大幅降低管道的屈曲压力.将线性屈曲分析的屈曲模态作为初始缺陷的参考值,对受外压海底管道进行非线性有限元分析.研究结果表明,受外压作用的海底管道在径向产生膨胀变形和压缩变形,而且变形沿轴向传播.基于径向压缩变形与膨胀变形的比值随外压的变化曲线规律,提出了判定海底管道非线性屈曲的临界外压的拐点方法,该方法能够准确判定临界外压值.应用拐点方法,分析了不同缺陷和径厚比下海底管道的临界外压.

摘要： 为了探究新型插入式灌水器的入渗特性,为灌水器结构优化及田间应用提供理论指导。试验在沙壤土条件下,以供水压力(6、8、10、12、14、16 m)为变量,对埋深为20 cm的新型插入式灌水器进行室内入渗试验,分析湿润体形状、湿润锋运移及累积入渗量与供水压力的关系。结果表明:供水压力水头H=14 m是湿润体内部是否产生冲蚀通道的临界压力;规定入渗时间内,供水压力显著影响湿润体形状,H≤10 m时湿润体近似球体,H>10 m时湿润体呈不规则状。建立了供水压力、入渗时间与湿润锋运移距离的预测模型,水平方向、垂直向下模型的预测精度优于垂直向上的预测精度。土壤累积入渗量与供水压力和入渗时间均呈正相关,构建了描述土壤累积入渗量(I)与入渗时间(t)、供水压力(H)之间关系的数学模型,实测值与模型预测值之间的平均相对误差(ARE)和均方根误差(RMSE)分别为5.90%、0.0453 L。插入式灌水器在田间应用时,供水压力应低于临界压力;本试验条件下的湿润锋运移距离与累积入渗量的预测模型可用来估算湿润体范围、入渗时间和入渗水量,为新型插入式灌水器田间灌溉制度的制定提供参考。

摘要： 全国城镇天然气管网正处在极速发展的阶段,聚乙烯(PE)和金属管道已经被广泛地应用于城镇燃气管道.但PE管道无法应用于次高压以上压力段的管道,而金属管道的腐蚀仍旧是燃气管道运营中的重要课题.针对上述问题,基于聚酰胺12的燃气管道解决方案既拓展了塑料管道的工作压力,也避免了管道腐蚀问题.PA12管道的安全性能透过耐快速裂纹扩展能力,全切口蠕变和耐外部冲击能力的测试表明.测试显示PA12管道的临界压力,蠕变失效时间和半失效高度等指标均远高于同样尺寸的PE管道.例如,PA12在耐快速裂纹扩展测试中的临界压力可高达30巴,而全切口蠕变测试中,在更深的切口深度和高于标准测试两倍应力(8N/mm2)下,失效时间仍旧大于2000小时.在冲击测试中,PA12管道的半失效高度和能量均约为PE材料的两倍.上述可见PA12燃气管道成功地拓展了塑料管道的对外部第三方破坏的耐受性,提升了管道自身的防护能力,增强了管道的安全性.

摘要： 本文介绍了圆筒形储油柜稳定性的计算方法,并进行了对比,分析了临界压力随璧厚等参数的变化规律,最后列出了满足符合标准要求的储油柜规格.

摘要： 喷射器实际运行中由于工作流体或引射流体常携带少量水,喷射器常处于气液两相运行状态.本文对引射流体含水喷射器装置性能进行了实验研究,获得了不同工况条件下,喷射器性能变化规律.研究发现,喷射器两相运行性能曲线与单相运行性能曲线趋势相同,均存在临界压力,可分为临界运行工况和非临界运行工况,临界压力随着引射流体含液率的增加而减小;临界运行工况下,随着引射流体含液率的增加,喷射器的引射比和临界压力比均减小.

摘要： 外压圆柱壳轴向斜接管结构在工程中应用广泛,研究外压圆柱壳轴向斜接管失稳临界压力可为其稳定性分析提供依据.本文采用几何/材料双非线性分析方法,分析5个无量纲参数倾角α、径厚比Do/δe、长径比L/Do、开孔率d/D、接管简体壁厚比δet/δe对圆柱壳接管结构临界压力的影响.研究结果表明:圆柱壳轴向接管失稳临界压力仍主要取决于壳体结构的设计参数.临界压力与d/D,δet/δe及倾角α之间存在交互影响.研究结果可为外压圆柱壳轴向斜接管结构稳定性分析提供借鉴.

摘要： 利用螺旋弹簧与"露露"易拉罐设计制作了螺旋加强圈加强圆筒外压试件,在自行设计的外压加载实验装置上对其临界压力进行了测量.利用ANSYS有限元软件对各实验模型进行了特征值屈曲分析和非线性屈曲分析,其中非线性屈曲分析结果与实验结果更为接近.利用正交实验设计的方法,确定了25组螺旋加强圈加强圆筒的结构尺寸,采用非线性屈曲分析方法,对其进行了参数化计算,通过多元线性回归给出了螺旋加强圆筒临界压力经验公式。

摘要： 外压容器的稳定性一直是工程界比较关心的课题．对于长圆筒其临界压力具有精确的理论解，而对于短圆筒其失稳的临界压力及波数只具有工程近似解．本文重点研究了长、短圆筒的有效长度，并建议呆用有限元技术来确定短圆筒的临界压力及失稳波数．利用有限元技术可以一次性准确获得短圆筒的临界压力及失稳波数，为外压容器的设计提供可靠依据．

摘要： 文中对临界压力下压杆挠度的确定性问题进行一些研究，通过假定变形模态的方法，详细的研究两端铰支压杆失稳后小位移变形状态，指出给定边界条件下两端铰支压杆在临界失稳过程中存在一个恒等式(不变量)，利用该恒等式，可完全确定任意时刻下压杆失稳的小位移变形状态，从而给出压杆失稳后的变形状态的一个完整的描述，并通过进一步的分析，指出该恒等式的存在并不是一个特例，在任意给定边界条件均存在类似的恒等式，作为恒等式的一个应用，文中最后给出各种边界条件下压杆最大挠度的一般公式。

摘要： 本文用有限元软件ADINA对一台发生失稳破坏的煤气发生炉进行了不同温度下外压失稳的模拟计算,并讨论了边界条件、初始几何缺陷、材料非线性对圆柱壳外压失稳临界压力的影响。为预防失稳,在设计上提出了相应的预防措施。

摘要： 本文第一个在熔融石英毛细管中实现临界参数的测定,提供了一种精确测定临界参数的简易方法.石英毛细管整体透明,能够承受高温高压,且价格低廉,是可视研究高温高压介质的理想容器.本文通过毛细管、热台和显微镜,测定了丙酮、水、异丙叉丙酮的临界参数,证明该方法的有效性和精确度.与文献报道值相比,本方法测量临界温度、临界密度的误差分别约为±0.8 K和±0.014 g·ml-1.

摘要： 本文第一个在熔融石英毛细管中实现临界参数的测定,提供了一种精确测定临界参数的简易方法.石英毛细管整体透明,能够承受高温高压,且价格低廉,是可视研究高温高压介质的理想容器.本文通过毛细管、热台和显微镜,测定了丙酮、水、异丙叉丙酮的临界参数,证明该方法的有效性和精确度.与文献报道值相比,本方法测量临界温度、临界密度的误差分别约为±0.8 K和±0.014 g·ml-1.

摘要： 本发明涉及亚临界压力高温火力发电成套设备和亚临界压力高温变压运转贯流锅炉。所述亚临界压力高温火力发电成套设备由燃烧锅炉设备、蒸气汽轮机发电机设备、冷凝水给水设备构成，所述燃烧锅炉设备具备供给蒸气条件为亚临界压力593°C以上的过热蒸气的高温过热器和供给蒸气条件为593°C以上的再热蒸气的高温再热器，所述蒸气汽轮机发电机设备具备用所述蒸气条件为亚临界压力593°C以上的过热蒸气驱动的高压蒸气汽轮机和用所述蒸气条件为593°C以上的再热蒸气驱动的再热中压蒸气汽轮机。根据本发明，能够有效地提高发电输出功率为中小容量的火力发电成套设备的效率。

摘要： 本发明公开了一种亚临界超临界压力、温度及相态教学实验台，包括：一实验箱体；一设置在实验箱体内的蒸气发生筒体，蒸气发生筒体的前、后侧筒端分别密封设置有前、后透明石英玻璃，前透明石英玻璃位于实验箱体的观察窗口内；一位于后透明石英玻璃后侧的光源发生器；一设置在实验箱体内的加热系统；一设置在所述实验箱体内的冷却系统；一设置在蒸气发生筒体上的温度传感器；一设置在蒸气发生筒体上的压力传感器；一与蒸气发生筒体连通的注液阀；一与蒸气发生筒体连通的排液阀；以及一分别与光源发生器、加热系统、冷却系统、温度传感器以及压力传感器连接的上位机。本发明的实验台测试范围广、承压压力高、操作简单且安全可靠、提高实验效率。

摘要： 本发明提供了一种采用压力敏感性爆炸测试装置测试对压力敏感性气体在没有氧气参与的条件下发生分解爆炸的临界压力范围的方法，其包括：第一步，抽真空；第二步，对待测试的压力敏感性气体预热；第三步，对待测试的压力敏感性气体压缩，测定其在没有氧气参与的条件下发生分解爆炸的临界压力范围。采用该测试方法可以测定对压力敏感性气体在没有氧气参与的条件下发生分解爆炸的临界压力范围，其测试的临界压力范围广，对测试过程的温度能够精确控制，同时可以考察压力敏感性气体在长时间高温高压条件下的稳定性。

摘要： 本发明涉及亚临界压力高温火力发电成套设备和亚临界压力高温变压运转贯流锅炉。所述亚临界压力高温火力发电成套设备由燃烧锅炉设备、蒸气汽轮机发电机设备、冷凝水给水设备构成，所述燃烧锅炉设备具备供给蒸气条件为亚临界压力593°C以上的过热蒸气的高温过热器和供给蒸气条件为593°C以上的再热蒸气的高温再热器，所述蒸气汽轮机发电机设备具备用所述蒸气条件为亚临界压力593°C以上的过热蒸气驱动的高压蒸气汽轮机和用所述蒸气条件为593°C以上的再热蒸气驱动的再热中压蒸气汽轮机。根据本发明，能够有效地提高发电输出功率为中小容量的火力发电成套设备的效率。

摘要： 本发明公开了一种亚临界超临界压力、温度及相态教学实验台，包括：一实验箱体；一设置在实验箱体内的蒸气发生筒体，蒸气发生筒体的前、后侧筒端分别密封设置有前、后透明石英玻璃，前透明石英玻璃位于实验箱体的观察窗口内；一位于后透明石英玻璃后侧的光源发生器；一设置在实验箱体内的加热系统；一设置在所述实验箱体内的冷却系统；一设置在蒸气发生筒体上的温度传感器；一设置在蒸气发生筒体上的压力传感器；一与蒸气发生筒体连通的注液阀；一与蒸气发生筒体连通的排液阀；以及一分别与光源发生器、加热系统、冷却系统、温度传感器以及压力传感器连接的上位机。本发明的实验台测试范围广、承压压力高、操作简单且安全可靠、提高实验效率。

摘要： 本发明提供了一种采用压力敏感性爆炸测试装置测试对压力敏感性气体在没有氧气参与的条件下发生分解爆炸的临界压力范围的方法，其包括：第一步，抽真空；第二步，对待测试的压力敏感性气体预热；第三步，对待测试的压力敏感性气体压缩，测定其在没有氧气参与的条件下发生分解爆炸的临界压力范围。采用该测试方法可以测定对压力敏感性气体在没有氧气参与的条件下发生分解爆炸的临界压力范围，其测试的临界压力范围广，对测试过程的温度能够精确控制，同时可以考察压力敏感性气体在长时间高温高压条件下的稳定性。

摘要： 本实用新型涉及一种可调整临界压力的压力控制器，包括壳体、膜片、用于抵压膜片的压簧，以及用于抵压压簧的压盘，还包括调节组件；所述壳体内顶壁上沿轴向方向设有四个定位导向管，所述定位导向管均匀套设在所述压簧外围；所述压盘的边缘对称地设有四个竖直贯穿的一级通孔，四个所述一级通孔分别可移动地适配在四个所述定位导向管外部，所述调节组件位于所述压盘正上方，所述调节组件包括调节柱、四个与所述调节柱底端固接的调节杆，在调整临界压力时，通过旋转手柄使调节螺杆运动，带动调节组件运动，从而调节压簧的压缩程度，能够根据情况随时进行调整，无需额外准备其他工具，调节方式简单方便。

摘要： 便于调节临界压力的水泵压力控制器，包括壳体和带有接头的底座，壳体内设置调压装置，调压装置由第一弹簧和调节螺丝组成壳体的调节螺丝上部开设第一通孔，第一通孔上部的壳体外侧设置调节外壳，第一通孔内设置转轴，转轴下部为凸柄，凸柄能够与调节螺丝配合，转轴上设置两个限位圈，两个限位圈之间安装复位块，复位块上设置第二通孔，转轴穿过第二通孔，复位块两侧底部设置第二弹簧，第二弹簧下部连接壳体，调节外壳顶部开设第三通孔，转轴顶部穿过第三通孔，转轴顶部安装转动柄。本实用新型能够根据情况随时进行调整，无需额外准备其他工具，调节方式简单方便。

摘要： 便于调节临界压力的水泵压力控制器，包括壳体和带有接头的底座，壳体内设置调压装置，调压装置由第一弹簧和调节螺丝组成壳体的调节螺丝上部开设第一通孔，第一通孔上部的壳体外侧设置调节外壳，第一通孔内设置转轴，转轴下部为凸柄，凸柄能够与调节螺丝配合，转轴上设置两个限位圈，两个限位圈之间安装复位块，复位块上设置第二通孔，转轴穿过第二通孔，复位块两侧底部设置第二弹簧，第二弹簧下部连接壳体，调节外壳顶部开设第三通孔，转轴顶部穿过第三通孔，转轴顶部安装转动柄。本实用新型能够根据情况随时进行调整，无需额外准备其他工具，调节方式简单方便。

摘要： 便于调节临界压力的水泵压力控制器，包括壳体和带有接头的底座，壳体内设置调压装置，调压装置由第一弹簧和调节螺丝组成壳体的调节螺丝上部开设第一通孔，第一通孔上部的壳体外侧设置调节外壳，第一通孔内设置转轴，转轴下部为凸柄，凸柄能够与调节螺丝配合，转轴上设置两个限位圈，两个限位圈之间安装复位块，复位块上设置第二通孔，转轴穿过第二通孔，复位块两侧底部设置第二弹簧，第二弹簧下部连接壳体，调节外壳顶部开设第三通孔，转轴顶部穿过第三通孔，转轴顶部安装转动柄。本实用新型能够根据情况随时进行调整，无需额外准备其他工具，调节方式简单方便。