激振频率

摘要： 文中运用软件仿真分析了动力稳定装置在铁路桥梁上作业时有砟道床力学特性的问题。首先,在UG中建立稳定装置-轨道-桥梁系统各部件三维实体图并进行装配;然后,通过特定格式导入到ADAMS软件中,完善建立系统模型;最后,通过ADAMS对系统模型进行动力学仿真。文中还研究了稳定装置以不同激振频率作业,轨枕受力时的动态响应。在得到最优激振频率的基础上,讨论了在不同垂直下压力下道床加速度响应,得出最优作业工作参数。ADAMS后处理分析结果表明,稳定装置在铁路桥梁上作业2.5 s后道床达到稳定。垂直下压力越大,轨枕横向位移、横向速度和横向阻力响应越大,随着激振频率的增加,轨枕横向动态响应先增大后减小,稳定装置最优激振频率为34 Hz;随着垂直下压力的增大加,道床横向和垂向加速度先增大后减小,纵向加速度基本不变,最优垂直下压力为120 kN。

摘要： 针对纵向轨枕在实际工程中的应用特点,纵向轨枕具有施工工艺简单、养护维修方便的优势。为提高纵向轨枕减振效果,通过在纵向轨枕上部增加不同粒径橡胶混凝土盖板,借助软件模拟得出新型纵向轨枕轨道系统。对新型纵向轨枕轨道系统进行激振频率与传入地基力分析,进一步总结优化后新型纵向轨枕对减振有利,具有广阔的应用前景。

摘要： 针对框形箱体加工过程中易发生振动,导致加工精度及表面质量下降的问题,对其低阶固有频率及振型进行分析辨识,在此基础上选择避开共振区域的加工参数。另外还进行了谐响应分析,证明了所选择工艺参数的合理性,为该类精密大件的加工工艺参数优化提供了一种思路。

摘要： 某发动机的TC4钛合金机匣外环与叶片的焊缝处残余应力梯度大且分布复杂,严重降低了机匣的疲劳寿命。基于机匣部件的模态振型特征和应变量设计了等效试件,研究振动时效方法调减机匣焊接残余应力的可行性和工艺参数。根据机匣部件的模态特征设计等效工艺试验模型,基于机匣和工艺试验模型的应变振型确定等效试件的VSR激振频率和装夹方式,采用X射线衍射法测量试件表面应力以评价VSR应力调减效果。结果表明:VSR处理后焊接接头表面残余应力峰值最高下降了30.8%,应力匀化率最高达到41.8%,所设计的振动工艺参数可用于机匣焊接残余应力的调减和匀化。

摘要： 根据相关研究结果,在流体场中任何非流线型物体两侧会交替地产生脱离结构物表面的旋涡。当塔架处在稳定风旋涡中,且风产生旋涡的激振频率与塔架固有频率接近时会在垂直于来风的方向引起塔架的横向振动,这种规律性的横向振动反过来又会改变塔架尾流的涡流脱落形态,恶化表面旋涡的脱离。这种风和塔架之间的相互作用现象称为塔架的涡激振动。塔架涡激振动会导致塔架破坏甚至引发倒塔等严重的事故,急剧消耗塔架的寿命。因此,现阶段在进行风电机组塔架设计时,各单位对涡激振动都会进行详细的分析。

摘要： 本文研制的煤样自动加样称量装置,可实现对坩埚精准加样及自动称量,避免人为因素干扰。经实验结果验证,煤样自动加样称量装置的称量效率及称量质量满足要求。

摘要： 本文研制的煤样自动加样称量装置,可实现对坩埚精准加样及自动称量,避免人为因素干扰.经实验结果验证,煤样自动加样称量装置的称量效率及称量质量满足要求.

摘要： 使用基于二维图形交互式的伺服进给系统受到二维图形大量参数影响,检测结果存在一定误差,面对该情况,提出了基于误差补偿技术的GALIL型数控机床受控性研究.根据GALIL型数控机床结构,从动力学角度出发,分析机床在一定激振力作用下振幅和相位随激振频率变化的特性,确定固有频率、固有角频率、阻尼比、静刚度、动刚度、动态柔度受控特性指标.通过机床激振频率受控性误差补偿、机床振幅受控性误差补偿,避免研究结果出现误差.由实验结果可知,该方法在不同频率下的传递函数幅值、传递函数相位、相干系数,与实际情况一致.

摘要： 针对铁路桥梁有砟道床,研究不同道床工况和动力稳定车不同激振频率对轨枕横向动态响应的影响,以及轨枕在不同桥梁工况横向动态响应的区别.首先,运用集中参数法建立动力稳定车-道床-桥梁系统模型,依据模型推导出系统横向运动方程;其次,利用MATLAB软件和数值积分法编写模型求解程序;最后,根据道床状态的不同,选取3种不同道床工况对系统进行数值求解.另外,根据不同桥梁规模,选取2种不同桥梁工况对系统进行数值求解.研究结果表明:道床在稳定车作业1.5 s后达到稳定;激振频率增大,不同道床工况下轨枕横向动态响应变化趋势相同,但当道床横向刚度阻尼增大时,轨枕横向位移和速度响应变小,而横向阻力响应均值变大;在不同桥梁工况作业时,桥梁横向刚度阻尼越大,轨枕横向位移越小,且所需最优激振频率越大.3种道床工况下,桥梁上动力稳定车作业最优激振频率为36 Hz;不同铁路桥梁工况动力稳定车最优激振频率不同,2种桥梁最优激振频率分别为31 Hz和36 Hz.

摘要： 传统的电液激振缸随着激振频率的提高,振动幅值急剧衰减,振幅补偿性能变差.为了解决这一问题,设计了一种双弹簧电液激振缸结构.分析了双弹簧电液激振缸的工作原理,建立了其数学模型和AMESim仿真模型,研究了激振频率、补偿弹簧刚度对其活塞杆位移的影响.结果表明:当激振频率为28 Hz、补偿弹簧刚度为31 N/mm时,激振缸活塞杆的位移增大6.24 mm,相比同一条件下的传统电液激振缸增大了15倍多;在双弹簧电液激振缸的工作过程中,其活塞杆位移振幅存在振荡区和稳定区,稳定区内的振幅大小直接决定了振幅补偿效果的优劣;在补偿弹簧刚度一定的情况下,活塞杆位移振幅不与激振频率呈简单的正相关或负相关关系,而在某一激振频率下谐振现象最明显,能使振幅补偿效果达到最优;激振频率不同,则补偿弹簧最优刚度不同,随着激振频率的提高,补偿弹簧刚度应相应增大.相比于传统的电液激振缸,双弹簧电液激振缸的振动幅值有较大提升,在工程应用中能取得更好的振幅补偿效果.

摘要： 提出了以头碟界面磨损为基础的振动环境下企业级硬盘加速退化试验方案.利用硬盘模态测试,确定了硬盘Motor Base的共振频率为激振频率:开展批量试验,获得了硬盘连续的性能退化趋势,验证了振动试验方案及参数选取的有效性.

摘要： 本文运用ANSYS软件，对某混流式水轮机顶盖进行动态特性分析计算，可知水轮机顶盖各个模型均避开激励频率。考虑到不同部件对于顶盖动态特性的影响，分别建模并进行对比分析，找出了对于顶盖动态特性影响的主要因素。螺栓和减压排水管对顶盖动态特性影响较小，只在较高阶次时会有一点差异，且减压管造型复杂，所以在计算时可以不予以考虑。水导轴承和主轴密封对其影响最大，水导轴承和主轴密封在模型频率与机组主要激振频率越接近时，误差的影响也越大，所以应在时间及计算条件允许时，建立顶盖的完整计算模型，得到与实际情况最接近的结果。

摘要： 以花生油为球化剂,采用自制的激振喷射式焊球制作装置生产63Sn37Pb焊球,研究不同激振频率、钎料熔融温度对BGA焊球直径的影响.结果表明,激振频率由400Hz增至1600Hz时,焊球直径先减小后增大,激振频率为1200Hz时焊球大小均匀,且直径最小.钎料熔融温度由190°C升高至230°C时,钎焊球直径逐渐增大.

摘要： 汽车排气系统热端与发动机直接相连,排气系统固有频率与发动机的激振频率重叠将会引起共振.因此,合理设计排气系统各部件结构,可以有效控制排气系统振动噪声,从而改善了整车的NVH性能,提高驾乘的舒适度.本文利用Abaqus软件分析排气系统的固有频率,在计算结果不满足目标值的情况下提出了几种优化方案;对几种优化方案进行验证;最后得出一种可以使排气系统固有频率达到目标值的方案,并且该方案通过了耐久性试验.

摘要： 军工产品制造过程中,大量的焊接件、锻件等均需进行去应力处理,以降低残余应力、减小工件的变形和开裂.本文针对某产品发动机壳体进行了振动时效工艺研究,确定了合理的工艺参数,并对激振力、激振频率、激振时间、支撑点、激振点、拾振点进行了合理的设置,在实际应用中取得了满意的效果.对军工制造具有重大意义.

摘要： 应客户要求,在某型直升机加装光电转塔平台,在满足强度、刚度的条件下,使得平台避开直升机激振频率,避免与机体发生共振,本文通过有限元方法,对平台进行模态分析,并进行振动试验.可以知道光电转塔平台在满足静强度与刚度的前提下，其光电转塔平台固有频率也避开了机体的激振频率，确保了光电转塔在使用过程中不会发生共振现象，保证光电转塔的工作正常进行。

摘要： 由于电液高频疲劳试验机采用传统的电液伺服阀难以达到较高的激振频率,为了解决这个问题,采用一种特殊结构的2D激振阀来控制液压缸,从而提高电液高频疲劳试验机的激振频率.该2D激振阀具有双运动自由度,控制阀芯旋转可实现激振频率控制,控制阀芯轴向运动可实现激振幅值控制.由于2D激振阀的转阀特性,无法引入一个偏置信号实现对激振中心平衡位置的偏置控制,因此在对称液压缸上并联一个数字伺服阀,通过改变数字伺服阀的开口大小和方向就可以实现激振器振动中心位置的偏置.基于激振频率与激振幅值控制原理设计了一种采用DSP控制的控制器,该控制器能控制电液高频疲劳试验机的激振频率与激振幅值.同时,实验室已有的控制器能控制并联的数字伺服阀开口大小,从而达到偏置控制的目的.基于电液高频疲劳试验机的工作与控制原理搭建实验平台并做实验.实验表明:该电液高频疲劳试验机的控制系统可实现高达2500Hz的激振频率;谐振频率为980Hz,在该频率可进行高频率、大载荷的疲劳实验.

摘要： 为了保证核主泵长期安全、可靠的运行,降低共振发生的概率,根据核主泵具有的旋转对称的结构特点,分析了核主泵中动静干涉引起的压力脉动激振力的频域分布特点.并依据核主泵发生共振的必要条件,给出了评价核主泵动力响应的动静叶匹配理论一种推导方法.深入地研究叶轮振动形式与动静叶片数匹配的关系,并在初始设计阶段合理的选择动静叶数目匹配来消除发生严重振动破坏的可能性.结果表明:在设计过程中,低阶激振频率下应当避免产生节径数为0、1等不合理动静数目匹配.进一步应用动静叶匹配理论对目前国外进口的多种型号核主泵动静叶数目匹配方式给予验证,AP1000 核主泵的动静叶匹配方式7/18 具有良好的振动特性.最后,将该理论用于国产AP1000 核主泵自主设计中,给出了考虑减小水力激振及严重振动破坏情况下的较为合理的动静叶数目匹配值,为今后该型号及后续型号核主泵叶轮、导叶设计提供借鉴指导意义.

摘要： 振动时效是对构件施加一交变应力，当交变应力力幅与构件上某些应力集中点所存在的残余应力之和高于材料的屈服极限，且小于抗拉强度极限时，这些点将发生晶格滑移，尽管宏观上整体没有到达材料的屈服极限，也会产生微观的塑性变形，况且这些塑性变形往往是首先发生在残余应力最大的点上，因此，使这些点受约束的变形得以释放从而降低了残余应力。振动时效之所以在世界范围内开始广为流传，是由其固有的优点决定的，振动时效对降低或匀化金属结构件的残余应力，提高抗动载变形能力，稳定尺寸精度和防止裂纹有非常好的效果。另外，振动时效与传统的热时效和自然时效相比，也有着其固有的优势:由于自然时效周期比较长，要数月之久，在目前生产相对紧凑的今天很少应用;热时效由于其污染性和不经济性及应用范围的局限性，也在逐渐被振动时效所取代。振动时效操作工艺，设置好弹性的构件支撑，激振频率的选择，激振时间的控制，振动效果的测量，振动时效的局限性。

摘要： 设计了一种便携式小浆果采收器，建立了采收器—果枝系统的运动方程，并对其进行简化、分析，获得果枝位移方程、采收器机体端部横向位移方程，分析确定了操作把手的最佳位置。采收作业时采收器的激振频率在稍高于系统固有频率的范围内进行工作。选择适当的激振频率，机体振动强度较小。选择适当的操作位置可以减小操作者的劳动强度。

摘要： 分别附设在构成各激振装置的促动器(38A)以及(38B)的滑动导管装置构成为包括供布线/配管材料组(WH)插入的线缆承载管(42A)以及引导导管(40A)、和以能够滑动的方式支撑引导导管(40A)的滑动导轨单元(SLU)，并且在与促动器(38A)以及(38B)连结的摆动基体(12)具备不会使通过引导导管(40A)的布线/配管材料组(WH)损伤而进行排列的布线/配管材料排列机构(50)。

摘要： 本申请涉及一种用于桥梁的激振抑振装置和激振方法以及抑振方法，涉及工程检测技术领域，其包括上承台、行走机构、下承台、作动机构、检测机构和控制装置，行走机构与上承台连接，并用于行走在桥梁上；下承台位于上承台的下方；作动机构两端分别与上承台和下承台可转动连接；并用于当下承台压持于桥梁上时，驱动上承台振动；检测机构设于下承台上，并用于检测桥梁的振动参数；控制装置与作动机构和检测机构均相连，并用于根据振动参数，控制作动机构驱动上承台振动，以激振或抑振桥梁。本申请的激振抑振装置可以实现对桥梁的固有频率和振幅的精确测定，大大缩短激振测量时间，以及可以实现对桥梁快速高效地抑振。

摘要： 一种同时产生高低频率激振力的机电一体化旋转激振装置，属于旋转激振器制造领域，本发明为了解决现有技术中提供激振力的装置无法模拟旋转机械转子运动过程中产生的低频旋转激振力，以及由气流等其他因素引起的高频激振力，无法反映转子‑轴承‑机匣系统真实的激励状态的问题，本发明提供的一种同时产生高低频率激振力的机电一体化旋转激振装置，通过嵌装在箱体上的力传感器能够实时检测输出激振力的变化情况，多个齿轮轴啮合设计能够产生同时具有转子转动频率与齿轮啮合频率的激振力，通过低频和高频两种激振力的输出，能够真实模拟旋转部件所产生的激振效果，极大的提高了发动机整机振动测量精度。

摘要： 分别附设在构成各激振装置的促动器(38A)以及(38B)的滑动导管装置构成为包括供布线/配管材料组(WH)插入的线缆承载管(42A)以及引导导管(40A)、和以能够滑动的方式支撑引导导管(40A)的滑动导轨单元(SLU)，并且在与促动器(38A)以及(38B)连结的摆动基体(12)具备不会使通过引导导管(40A)的布线/配管材料组(WH)损伤而进行排列的布线/配管材料排列机构(50)。

摘要： 本申请涉及一种用于桥梁的激振抑振装置和激振方法以及抑振方法，涉及工程检测技术领域，其包括上承台、行走机构、下承台、作动机构、检测机构和控制装置，行走机构与上承台连接，并用于行走在桥梁上；下承台位于上承台的下方；作动机构两端分别与上承台和下承台可转动连接；并用于当下承台压持于桥梁上时，驱动上承台振动；检测机构设于下承台上，并用于检测桥梁的振动参数；控制装置与作动机构和检测机构均相连，并用于根据振动参数，控制作动机构驱动上承台振动，以激振或抑振桥梁。本申请的激振抑振装置可以实现对桥梁的固有频率和振幅的精确测定，大大缩短激振测量时间，以及可以实现对桥梁快速高效地抑振。

摘要： 本实用新型公开了一种激振力与振动频率分别可调的气动激振装置，它既可以作为振动源使用，也可以安装于钢板结构的存储仓外侧，用于清理矿石仓、粉料仓等储料装置的堵塞或者下料不畅问题，还可作为单向振动平台的振动源使用。其特征为：根据所需激振力与振动频率的要求，利用压缩气体的压力设定激振力，利用质量可调活塞的质量及其行程设定激振装置的振动频率，从而实现本实用新型中气动激振装置的激振力与振动频率分别可调节的目的。该激振装置结构简单、工作可靠、可分别调整激振力、振动频率，安装维护方便。

摘要： 本发明属于土石坝施工质量控制领域，为对碾压机激振频率和激振力进行远程实时监控及后续质量评估应用，为此，本发明采用的技术方案是，土石坝碾压激振频率和激振力实时监控方法，包括如下步骤：利用安装在碾压机振动轮上且不随振动轮转动的部位上的碾压机激振频率测定模块，在对土石坝料进行碾压过程中，实时采集碾轮竖直方向的振动加速度信号，经过信号模数转换和快速傅里叶变换FFT得到碾轮振动加速度的频谱数据，根据采样时刻相同，将激振频率、激振力与碾压机位置坐标对应起来；判断当前时刻碾压机的激振频率和激振力是否符合设计标准，若不达标，发送报警信息。本发明主要应用于土石坝施工质量控制。

摘要： 基于应变振型的振动时效激振频率的确定方法，包括获取构件的表面残余应力分布状态；推导应变振型与位移振型的关系，建立应变振型的控制方程；采用有限元软件建立构件的有限元模型，对构件进行数值模态分析；获取构件的各阶应变振型和固有频率；确定振动时效的激振频率f0；以(f0‑f0×20％)Hz为初始激振频率，对构件进行扫频振动，获取振动幅值最大时的频率作为振动时效的激振频率f1。本发明提出的基于应变振型的振动时效激振频率的确定方法确定的激振频率是以构件表面的残余应力分布为依据，共振应变函数为准则的，有利于获得较为理想的振动时效效果。

摘要： 本发明属于土石坝施工质量控制领域，为对碾压机激振频率和激振力进行远程实时监控及后续质量评估应用，为此，本发明采用的技术方案是，土石坝碾压激振频率和激振力实时监控方法，包括如下步骤：利用安装在碾压机振动轮上且不随振动轮转动的部位上的碾压机激振频率测定模块，在对土石坝料进行碾压过程中，实时采集碾轮竖直方向的振动加速度信号，经过信号模数转换和快速傅里叶变换FFT得到碾轮振动加速度的频谱数据，根据采样时刻相同，将激振频率、激振力与碾压机位置坐标对应起来；判断当前时刻碾压机的激振频率和激振力是否符合设计标准，若不达标，发送报警信息。本发明主要应用于土石坝施工质量控制。

摘要： 基于应变振型的振动时效激振频率的确定方法，包括获取构件的表面残余应力分布状态；推导应变振型与位移振型的关系，建立应变振型的控制方程；采用有限元软件建立构件的有限元模型，对构件进行数值模态分析；获取构件的各阶应变振型和固有频率；确定振动时效的激振频率f0；以(f0‑f0×20％)Hz为初始激振频率，对构件进行扫频振动，获取振动幅值最大时的频率作为振动时效的激振频率f1。本发明提出的基于应变振型的振动时效激振频率的确定方法确定的激振频率是以构件表面的残余应力分布为依据，共振应变函数为准则的，有利于获得较为理想的振动时效效果。