自耦变压器

摘要： 以1台含梯级叠铁心自耦变压器的分裂式绕组为研究对象,通过数值计算和均质化建模获得频变下含梯级叠铁心的导磁特性;然后,运用有限元软件计算绕组电感和电阻的频变特性;再以变压器绕组线饼为单元,在MATLAB中建立考虑频变特性的绕组状态空间方程的解析模型,计算正常及轴向移位故障下绕组的频率响应;最后,通过实验验证模型的正确性。结果表明:随着频率的逐渐增大,变压器叠铁心的各向异性相对有效磁导率和绕组的电感均逐渐减小,而绕组的电阻逐渐增大;理论值与实测值对比,正常、轴向移位故障下绕组频率响应曲线变化趋势一致,这2种情况下考虑频变特性的谐振点频率最大误差分别为-3.35%和5.42%;考虑和未考虑叠铁心梯级影响时,谐振点频率最大误差分别为-3.35%和-8.48%。可见,考虑叠铁心梯级影响后再均质化建模可提高绕组频率响应的建模准确度,有效提高了绕组电感参数计算精度,解析获得频率响应曲线也更加准确。

摘要： 基于对多脉波整流系统直流侧谐波抑制的研究,在Matlab环境下建立了软件平台,从系统稳定性和经济性的角度出发研究了移相角,并分析了移相角对12脉波整流系统中输入侧线电流、输出侧电压纹波、自耦变压器等效容量和系统中其他辅助器件的影响。该软件平台只需输入初始条件便可完成分析,无需公式推导,降低了系统分析复杂度,具有良好的扩展性。仿真结果表明,该系统能有效分析移相角对12脉波星形连接变压器的影响。

摘要： 针对传统的频率响应分析(FRA)法无法识别自耦变压器绕组常见轴向移位故障的问题,提出基于动态分频段的FRA法:首先,搭建自耦变压器轴向移位故障模拟平台,获取不同轴向移位故障下绕组频响数据;其次,将幅频特性曲线波峰点与相频特性曲线C-L过零点频率相同的点作为预备分频点,同时将频响数据动态划分为多个频段,并绘制分频段极坐标图;然后,提取极坐标图的4个灰度梯度共生矩阵纹理特征和对应的归一化特征参数;最后,通过图形与特征的变化规律分析自耦变压器绕组的状态。试验验证结果表明:采用基于动态分频段的FRA法,生成的极坐标图数据点重叠情况得到改善,有利于图形分析和特征提取;不同绕组发生轴向移位故障时,各频段极坐标图变化趋势明显;同一绕组发生不同程度轴向故障时,极坐标图随故障程度增加差异呈变大的趋势;采用基于动态分频段的FRA法能准确区分自耦变压器轴向移位的故障绕组与故障程度,并能为自耦变压器现场故障诊断提供参考。

摘要： 对于变压器的一次电压与二次电压比较接近,且一次绕组与二次绕组的联结组别都为星形联结时,通常情况可以将这个双绕组Yy联结组别的变压器设计成自耦变压器。所谓自耦变压器,就是一种一次绕组、二次绕组耦合串接在一起的变压器,它与普通双绕组变压器只有磁的联系不同,它的一次绕组与二次绕组不仅有磁的联系而且还有电的联系。在同样的额定容量下,如果变压器一次,二次侧电压比较接近时,这种情况下自耦变压器的结构容量最小。所谓的结构容量,是指变压器在要求的容量下设计所产生的外形尺寸。

摘要： 基于推挽式直流自耦变压器(PPDAT),本文提出了一种新型单向直流变压器,根据功率传输方向,可划分为升压型PPDAT(UU-PPDAT)与降压型PPDAT(DU-PPDAT)两类单向直流自耦变压器拓扑。首先,介绍了UU-PPDAT与DU-PPDAT的拓扑与工作原理,两类拓扑中都包含桥臂(串联半桥子模块)、四绕组变压器与全波整流电路。基于四绕组变压器的特定属性与桥臂输出电压控制,UU-PPDAT与DU-PPDAT能够实现对各绕组两端电压的精准控制,进而控制全波整流电路对电容的充电功率,维持互联直流系统间功率的正常传输。其次,设计了适用于UU-PPDAT与DU-PPDAT的通用型控制策略,基于功率传输要求得到桥臂输出电压交流分量,结合桥臂输出电压直流分量与阀级控制,得到桥臂中串联子模块开关信号。最后,基于PSCAD/EMTDC仿真验证了单向PPDAT拓扑及其控制策略的可行性与有效性。

摘要： 为研究涌流对牵引变电所距离保护的影响,本文对1次单线AT供电线路的分区所自耦变压器合闸导致牵引变电所距离保护误动作情况进行分析。根据本次误动线路搭建电路模型,理论分析励磁涌流及和应涌流产生的原因,并对故障前后的电压、电流波形进行阻抗与谐波分析,得出了牵引变电所距离保护误动作的原因。为了避免牵引变电所距离保护误动作再发生,提出采用3次谐波闭锁距离保护的改进方案,可有效避免因2次谐波闭锁失效导致的距离保护误动。基于Matlab/Simulink仿真验证了改进方案的可行性。

摘要： Boost电路广泛应用于用供电电压低于需求直流电的场合下,但传统的Boost电路实际应用中很难实现较高的升压比.采用高频自耦变压器替代传统Boost电路中的电感,利用变压器助力实现Boost电路的高升压比.为尽一步提高效率,减少电路的体积重量,在电压较高的场合用SiC器件替代传统的Si器件.实验结果表明,设计的Boost电路升压比可达30倍以上,采用SiC器件后效率可提升1.5％以上.

摘要： 基于搭建的自耦变压器分裂式绕组故障模拟试验平台,在各独立绕组上模拟短路和轴向移位2种典型故障,测试无故障、典型故障下分裂式绕组的整体频率响应和各独立绕组的频率响应;计算特征频带内故障时相对于无故障时频率响应频率和幅值的偏移量,并模拟分析绕组故障下电气参数,探究频率响应特征及其变化机理.结果 表明:在0～100 kHz低频段,整体频率响应幅值随短路故障程度的增加而增大,但轴向移位不变;在90～110 kHz特征频段内,整体频率响应第1波峰幅值偏移量在S1,C,S2绕组短路时依次增大,频率偏移量均增大;第2波谷幅值偏移量在S2绕组移位下增大,S1绕组移位下基本不变,C绕组移位下减小,频率偏移量在S1和S2绕组移位下基本不变,C绕组移位下增大;短路故障下纵向等值电容和自感均减小,导致中频段整体频率响应幅值减小;S2绕组移位时对地电容增大,导致第2波谷幅值偏移量最大.

摘要： straton的开发是为了满足能源部门对安全性和互连性不断增长的需求,这需要越来越复杂的协议和控制应用程序。涉及所有初级和次级设备,例如变压器,电气自耦变压器或高压断路器。C0PA-DATA正在开发一系列组件,这些组件将本设备的所有基本功能整合在一起,并简化了标准工业协议的配置,以使IEC61131和IEC61850标准完全集成在单个工具中。

摘要： 近年来,国内发生多起GOE系列拉杆式套管拉杆底座缺陷导致的套管或变压器损坏事故,另外,该类套管还存在将军帽内部拉杆螺栓及拉杆头部放电烧蚀、绝缘油析气性导致主绝缘局部放电产生X蜡等问题,为消除拉杆式套管安全隐患,决定对GOE系列拉杆式高压套管进行替换.笔者结合一台500 kV自耦变压器高压套管替换方案,对替换套管电气性能参数选用原则、套管油中尺寸及升高座改造方案、套管尾端接线结构改造方案、套管油中绝缘距离进行了分析;利用ANSYS有限元软件,建立二维轴对称有限元模型,对替换套管尾部油中电场进行了仿真计算.仿真计算结果表明:替换套管尾部径向最大场强约3.94 kV/mm,双环屏蔽出线装置附近最大场强约3.51 kV/mm,电气绝缘裕度值约为5～6倍,套管替换方案能够满足变压器安全运行要求,该方案对同类型隐患套管的改造、替换具有借鉴指导作用.

摘要： 本文通过结合云南电网首台500kV自耦变压器中性点小电抗在500kV七甸变电站加装实例,分析了500kV变电站加装主变中性点小电抗必要性,介绍了变压器中性点设备的具体配置方案,并从变电运维管理角度出发,从500kV自耦变压器中性点小电抗的运维操作、接地原则、异常处置三方面内容进行了简单总结.

摘要： 自耦变压器一次侧和二次侧不仅有磁的耦合,还有电路的连接,和传统的电力变压器相比漏磁分布相对复杂.而一些大型大容量变压器为了减小几何尺寸,采用多柱并联、旁柱激磁的结构,这不仅使得变压器的电磁关系变得更为复杂,也造成了变压器的磁状态不平衡.采用传统的电磁计算方法分析其电磁性能,必然产生较大的误差.为准确计算此类自耦变压器损耗与温升,本文以ODFPS500MVA/750kV双柱并联、旁柱激磁自耦变压器为研究对象,首先进行三维场路耦合有限元瞬态分析,准确计算各线圈的电流,然后将计算得到的电流作为激励,通过三维非线性时谐场进行了漏磁场分布以及杂散损耗计算.最后将得到的损耗值作为热源耦合到温度场,通过磁-热耦合分析了变压器的温升分布.

摘要： 本文中作者基于磁场分析结果对750kV单相自耦变压器温升试验方法、结果修正及管控措施进行了介绍.本试验方法也可拓展到所有具有独立绕组的三绕组电力变压器(包括单相和三相)三侧满容量温升试验，有效解决了移相并联接线方式在三绕组电力变压器三侧满容量负载温升试验中的局限性，具有非常重要的推广价值。

摘要： 本文对河北省电力公司500kV变电站220kV侧母线单相短路电流超标问题进行了分析,论证了500kV自耦变压器中性点串接小电抗对220kV侧单相短路电流的限制效果,同时给出了网架结构对小电抗限流作用的影响,最后给出了小电抗阻值的选取和变压器中性点绝缘配合的工程指导意见.

摘要： 通过介绍自耦变压器的原理及其在电网中的运用情况,分析了目前在推广应用自耦变压器过程中普遍存在误区,如单相短路电流、继电保护控制较困难等问题.研究发现,对于单相短路电流过高的问题,可以通过加装中性点电抗器的方式解决;通过分析单台三绕组自耦变压器的经济运行方式.详细介绍了判定三绕组自耦变压器技术特性优劣的有功功率经济运行临界负载系数的六种情况.采用技术特性参数好的运行,技术参数差者备用.采用自耦变压器不会对运行产生影响.自耦变压器的应用是电网企业节能降本的重要举措,应予大力推广.

摘要： 特高压自耦变压器是特高压输电系统中的重要设备,其绝缘结构的可靠性直接影响到系统的安全稳定运行.在制造厂内,外施工频耐压试验和感应耐压试验是考核变压器主纵绝缘强度的重要手段.

摘要： 针对高压超特大容量电机启动过程中启动电流过大,自耦降压启动存在二次冲击等难点问题,提出了基于虚拟磁阀技术的高压大容量电机自耦降压软启动的方法,将自耦变压器和磁阀式可控电抗器两种功能通过巧妙的电路和磁路设计耦合到一起.主要分析了该启动方法的基本工作原理,介绍了具体的控制方法,进行了电机启动所需要的参数的计算,最后在Matlab/Simulink中搭建模型仿真.仿真的结果表明,该启动方法能够有效减小启动电流,消除二次冲击,启动性能稳定,响应速度快.

摘要： 现今主流的超高压大容量变压器大多数都采用自耦结构.与普通双绕组变压器相比,同容量的自耦变压器材料消耗要少得多,体积也小很多;因此,特高压变压器的设计与研究成为变压器制造领域的热点问题.本文以ODFPS-500000/750单相四柱三绕组并联且旁柱带激磁调压结构的变压器为研究对象,应用Magnet有限元分析软件建立了二维仿真模型,在瞬态磁场模拟短路实验的状态下,采用场路耦合法得到变压器漏磁场分布等情况,并进行分析可知,场路耦合法能够较好地模拟变压器的实际运行状态,具有更高的精度.

摘要： 介绍了荷兰KAMA短路试验的ODFS-250000/500变压器设计以及生产过程中采取的提高抗短路能力的措施,为设计同类型变压器提供参考.

摘要： 介绍了荷兰KAMA短路试验的ODFS-250000/500变压器设计以及生产过程中采取的提高抗短路能力的措施,为设计同类型变压器提供参考.

摘要： 本发明涉及升压自耦变压器以及包含这种自耦变压器的AC‑DC转换器。所述自耦变压器配置为在输入时接收三相交流电流，例如，具有恒定频率的115VAC，并输出九个输出电压，这九个输出电压供应至18‑脉冲整流桥组件，以便提供高直流电压，例如，+270 VDC/‑270 VDC。本发明特别适用于航空领域的AC‑DC转换器。

摘要： 本发明公开了一种电力自耦变压器的中压调压方法及电力自耦变压器，该方法包括：在主变压器上串接增压变压器，增压变压器包括第二铁心柱和增压绕组及激磁绕组，将增压绕组与公共绕组串接，使增压绕组的首端接中压出线套管；分接开关的各个分接触头分别与调压绕组的各档分接出头相连；或分接开关的各个分接触头分别与低压绕组的各档分接出头相连；给主变压器加上电压，并使激磁绕组的首端和尾端分别与分接开关的动、静触头相连，通过改变分接开关的档位，能够给激磁绕组加上不同的电压，增压绕组的电压随之改变，以实现对电力自耦变压器的中压调压。采用本发明调压方式，可大大降低调压开关和调压分接引线的电压等级，并降低生产成本。

摘要： 本发明公开一种自耦变压器高压侧的调压方法，包括：将低压绕组、分接绕组和公共绕组分别绕制在同一恒磁通铁心柱上；将激磁绕组和串联绕组分别绕制在同一变磁通铁心柱上；将串联绕组与公共绕组串联连接，将激磁绕组与分接绕组串联后与低压绕组并联；调整分接绕组的接入匝数，从而改变变磁通铁心柱上的激磁绕组的电压，使得同一变磁通铁心柱上的串联绕组的电压相应改变，以实现对该自耦变压器高压侧的调压。还提供一种自耦变压器的器身结构及自耦变压器。该方法通过使用低电压等级的分接开关对高电压侧绕组进行调压，从而可降低分接开关的制造难度，降低变压器成本。

摘要： 本发明涉及升压自耦变压器以及包含这种自耦变压器的AC‑DC转换器。所述自耦变压器配置为在输入时接收三相交流电流，例如，具有恒定频率的115VAC，并输出九个输出电压，这九个输出电压供应至18‑脉冲整流桥组件，以便提供高直流电压，例如，+270 VDC/‑270 VDC。本发明特别适用于航空领域的AC‑DC转换器。

摘要： 本发明公开了一种电力自耦变压器的高压调压方法以及电力自耦变压器。该方法包括：在主变压器上串接增压变压器，其包括第二铁心柱、增压绕组及激磁绕组，增压绕组与串联绕组串接；调压绕组绕制在主变压器的第一铁心柱上，并将分接开关的各个分接触头与调压绕组的各档分接出头相连；或者，将低压绕组作为调压绕组，分接开关的各个分接触头分别与低压绕组的各档分接出头相连；给主变压器加上电压，并使激磁绕组的首端和尾端分别与分接开关的动、静触头相连，改变分接开关的档位，以给激磁绕组加上不同电压，增压绕组的电压也随之改变，以实现高压调压。采用本发明调压方式，可大大降低调压开关和调压分接引线的电压等级，并降低生产成本。

摘要： 本发明公开了一种电力自耦变压器的中压调压方法及电力自耦变压器，该方法包括：在主变压器上串接增压变压器，增压变压器包括第二铁心柱和增压绕组及激磁绕组，将增压绕组与公共绕组串接，使增压绕组的首端接中压出线套管；分接开关的各个分接触头分别与调压绕组的各档分接出头相连；或分接开关的各个分接触头分别与低压绕组的各档分接出头相连；给主变压器加上电压，并使激磁绕组的首端和尾端分别与分接开关的动、静触头相连，通过改变分接开关的档位，能够给激磁绕组加上不同的电压，增压绕组的电压随之改变，以实现对电力自耦变压器的中压调压。采用本发明调压方式，可大大降低调压开关和调压分接引线的电压等级，并降低生产成本。

摘要： 本实用新型公开一种自耦变压器的器身结构，包括铁心和绕组单元，铁心包括变磁通铁心柱和恒磁通铁心柱，绕组单元包括串联绕组、公共绕组、低压绕组、分接绕组和激磁绕组，激磁绕组和串联绕组分别绕制在同一所述变磁通铁心柱上，低压绕组、分接绕组和公共绕组分别绕制在同一所述恒磁通铁心柱上，其中，串联绕组与公共绕组串联连接，激磁绕组与分接绕组串联，且激磁绕组与分接绕组形成的串联结构与低压绕组并联。相应地，还提供一种自耦变压器。该结构通过使用低电压等级的分接开关对高电压侧绕组进行调压，从而可降低分接开关的制造难度，降低变压器成本。

摘要： 本实用新型涉及一种自耦变压器以及具备该自耦变压器的供热水装置。自耦变压器构成为在公共绕组的两端侧具备串联绕组，所述公共绕组的位置被设置成，在对自耦变压器的初级侧提供交流电源时，作为位于公共绕组的两端侧的串联绕组的第一串联绕组和第二串联绕组的端电压相同。通过该自耦变压器，能够降低端子骚扰电压的骚扰水平且抑制成本增加。

摘要： 本实用新型公开了一种自耦变压器铁芯及自耦变压器。所述自耦变压器铁芯包括第一单框铁芯、第二单框铁芯和若干绝缘垫条。第一单框铁芯和第二单框铁芯均采用硅钢带卷绕而成；若干绝缘垫条均沿竖直方向延伸并在横向方向上呈“一”字型排列，构成绝缘垫条列；第一单框铁芯和第二单框铁芯分设于所述绝缘垫条列的前、后两侧；第一单框铁芯的后端面与所述绝缘垫条列中每个绝缘垫条的前端面相贴，第二单框铁芯的前端面与所述绝缘垫条列的后端面相贴。相邻绝缘垫条之间的空隙形成沿竖直方向延伸的散热油道。采用本实用新型中自耦变压器铁芯的自耦变压器，具有空载电流和空载损耗小、噪音低、散热性能良好的优点。

摘要： 本实用新型涉及一种变磁通调压自耦变压器第三绕组的电压补偿结构，在补偿变压器器身中设置第一补偿绕组、第二补偿绕组，将主体变压器器身中的第三绕组与第一补偿绕组、第二补偿绕组串联。本实用新型还涉及一种变磁通调压自耦变压器，应用上述的第三绕组的电压补偿结构，包括：主体变压器器身、补偿变压器器身，所述的主体变压器器身与补偿变压器器身设置在一个油箱内。本实用新型保证第三绕组电压恒定，不会引起第三绕组电压波动；采用变磁通调压，有效降低了调压绕组的对地电压，有效降低了超高压自耦电力变压器分接开关的绝缘水平；提高第三绕组与串联绕组、第三绕组与公共绕组短路阻抗，进而提高第三绕组的抗短路能力。