注气量

摘要： 间歇气举方式采油能够有效降低注入气液比并提高举升效率。为此,基于生产-注气双控制间歇气举采油模型,分别从间歇气举适应性判断方法、设计方法、配套软硬件设备及现场制度优化4个方面开展了研究和矿场试验。通过设计优化关键参数,运用智能装置和控制软件,明显提高了低产低压气举井的举升效率。研究结果表明:智能间歇气举在配套硬件日动作频次为40次以上,每次实时数据采集15 s,断点率小于1%,执行控制响应时间5 s条件下,现场远程数据传输及控制良好;生产-注入双控制间歇气举方式对低产井在增油量和节气量等方面的提效作用明显。研究结论对提升管理水平和气举井的整体效益开发具有示范作用。

摘要： 2022年8月24日,四川首座储气库群——牟家坪、老翁场储气库累计注气量突破1亿m^(3),为今冬明春天然气保供蓄积“能量”。储气库如一块巨大的“天然气能量电池”。通过科学回注,天然气可在地下形成储气仓库,在用气低峰时(例如夏季)向地下回注“富余”天然气,对“电池”进行“充电”;在用气高峰时(例如冬季)通过天然气管网将仓库里的天然气输送出去,及时“放电”.

摘要： 基于国内外CO_(2)驱油矿场实践启示,探讨终极埋存情景下二氧化碳捕集、驱油利用与埋存(CCUS-EOR)开发方式的采收率问题。碳中和背景下,向地质体注入CO_(2)应追求永久埋存,CCUS-EOR成为一种终极开发方式,应追求采收率最大化,为此提出了CO_(2)驱油极限采收率概念,明确其与终极采收率、经济合理采收率概念的内涵区别,指出实现极限采收率已具备成熟配套的CCUS-EOR全流程技术基础。根据吉林油田黑79北小井距CO_(2)驱先导试验等国内外CO_(2)驱油项目生产实际数据,回归得到了混相气驱采收率与累计注入量的经验关系式;结合气驱增产倍数概念,建立了任意混相程度下CO_(2)驱提高采收率幅度计算的油藏工程方法。累计注气量为1.5倍烃类孔隙体积时,采出程度与极限采收率的相对偏差小于5%,绝对差值小于2.0个百分点。基于扩大波及体积技术的大孔隙体积倍数注入是逼近CCUS-EOR极限采收率的必要条件,需从大孔隙体积注入方案设计、提高混相程度和持续扩大波及体积3个方面入手实现。

摘要： 截至2022年7月11日,国内首座地下商业储气库——大港油田大张坨储气库安全运行7914天,累计注入天然气量突破100.08亿立方米。近年来,我国天然气消费持续快速增长,储气库作为保障天然气能源市场安全、平稳运行的“压舱石”,在天然气全产业链中起到不可或缺的作用。大张坨储气库隶属大港油田,2000年建成投产,历经22个注采周期,高效完成了天然气冬季调峰保供、应急供气任务,为北京及周边地区源源不断输送清洁能源。

摘要： 针对鲁克沁深层稠油油藏减氧空气吞吐的注气量确定科学依据不充分的问题,运用油水两相渗流理论、油藏数值模拟方法、填砂管物理模型实验等手段,得到水驱油时的优势水流通道判别依据及其孔隙体积的计算方法,确定了能够发挥最好抑水效果的优势水流通道中注气孔隙体积倍数,拟合了注气时用以求取高渗层进气比例的低渗层吸气基数公式,设计了注气量优化计算公式,通过数值模拟进行了可靠性验证,并将研究结果应用于不同储层参数井的注气量优化建议。结果表明:优势水流通道含水饱和度界限为0.48,优势水流通道系数为0.1,最优的注入气孔隙体积倍数为0.2 PV,低渗层吸气基数随着渗透率级差的增大而变小,优化方法得到的45×10^(4) m^(3)注气量经数值模拟检验是可靠的。设计方法紧紧围绕减氧空气适当并充分地分布于优势水流通道孔隙中才会最优地发挥抑水增油效果这一核心,对接了机理规律认识与现场实际需求,研究结果对明确减氧空气吞吐注气量的科学优化方案设计具有理论意义和现场应用价值。

摘要： 鲁克沁油田减氧空气吞吐注气时一般采用笼统注气,没有相关优化注气量的明确方法,导致增油效果在不同类型单井之间有较大差异.为此,通过物模实验确定优势通道注气量,进行数值模拟并提出优势通道注气系数α、优势通道进气系数β的概念,结合优势通道体积优化注气量.通过模拟不同注气量吞吐时的换油率大小来验证优化结果是否正确,得到对实际现场应用的注气量有理论指导作用的优化计算公式.实验表明,最优注气量为0.20 PV,优势通道注气系数为0.8,表明有80%的气进入到优势通道中,优势通道进气系数为0.348,说明距生产井约1/3的井距范围为受效区域.经过注气量优化公式计算和数模验证,最优注气量为4.5×105 m3是合适充分的.优化方法结合减氧空气吞吐的增油机理与现场实际需求,对减氧空气吞吐注气量的相关设计具有一定的理论意义和现场应用价值.

摘要： 为了治理采空区自燃火灾,利用CO2进行煤矿井下自燃火灾防治的研究,结合某矿150201综放工作面后部采空区自燃火灾的实际情况,对大流量气态CO2防灭火系统相关设备性能参数和技术工艺进行了详细阐述,对工作面适宜风量配备、采空区注气量、注气强度、注气方式及注气压力进行了计算.结果表明:大流量气态CO2防灭火系统产气量大,完全可以满足煤矿井下采空区防灭火工作要求;CO2灌注工艺参数与N2灌注工艺参数相似,在CO2管路释放口设在采空区的氧化带内的前提下,不会出现CO2从工作面涌出现象;液态CO2是化工厂的副产品,成本较低,有利于在煤矿井下防火工作中推广应用.

摘要： 采用凝胶渗透色谱仪和熔体强度仪研究了高熔体强度聚丙烯HMS20Z和通用聚丙烯PPH-T03的分子结构及熔体强度.结果表明:HMS20Z的相对分子质量分布较PPH-T03宽,宽相对分子质量分布有助于提高其熔体强度.在注塑发泡实验中,具有更高熔体强度的HMS20Z较PPH-T03可以承受更高的物理发泡剂N2注气量,且在相同的工艺条件下,得到的制品具有更高的减重比和更均匀细腻的泡孔结构.随着N2注气量的增加,注塑发泡制品的减重比提高,抗冲击性能下降.相同减重比时,HMS20Z制品的泡孔更细腻,因此抗冲击性能下降幅度更小.

摘要： 针对鲁克沁深层稠油油藏减氧空气吞吐的注气量确定科学依据不充分的问题,运用油水两相渗流理论、油藏数值模拟方法、填砂管物理模型实验等手段,得到水驱油时的优势水流通道判别依据及其孔隙体积的计算方法,确定了能够发挥最好抑水效果的优势水流通道中注气孔隙体积倍数,拟合了注气时用以求取高渗层进气比例的低渗层吸气基数公式,设计了注气量优化计算公式,通过数值模拟进行了可靠性验证,并将研究结果应用于不同储层参数井的注气量优化建议.结果表明:优势水流通道含水饱和度界限为0.48,优势水流通道系数为0.1,最优的注入气孔隙体积倍数为0.2 PV,低渗层吸气基数随着渗透率级差的增大而变小,优化方法得到的45×104 m3注气量经数值模拟检验是可靠的.设计方法紧紧围绕减氧空气适当并充分地分布于优势水流通道孔隙中才会最优地发挥抑水增油效果这一核心,对接了机理规律认识与现场实际需求,研究结果对明确减氧空气吞吐注气量的科学优化方案设计具有理论意义和现场应用价值.

摘要： 欠平衡钻井(UBD)最突出的优点是钻进过程中能降低对地层损害,在钻井阶段很难保持井底的欠压差,而且压差也不可在稳定状态下,需要分析瞬态效应对井底压力的影响因素。本文主要说明欠平衡钻井瞬态效应的影响因素对井底压力的影响因素,主要包括:环空的气液比设计影响、临界注气量的影响、同心套管环形容积的影响、密度的影响、粘度和分离器压力影响的因素。

摘要： 本文通过对吉林某气田泉一段与泉三段气藏地质综合评价,认为本区具备建设的可行性.同时,通过试井测试,利用节点分析等方法,确定出吉林某地区泉一段与泉三段气井的直井和水平井产气能力.通过研究与评价工作，得出如下结论认识:泉一段气层设计的运行压力区间为9-19MPa，在此区间内，预测泉一段直井采气能力为6×104-20×104m3/d之间，水平井采气能力为12×104-35×104m3/d之间;泉三段气层设计的运行压力区间为8-12MPa，在此区间内，预测泉三段直井采气能力为11×104-20×104m3/d;气井的注气能力较强，在气库运行时，预测单井日注气量为11×104-20×104m3/d;吉林某气田泉一段、泉三段气藏顶面构造落实，盖层的封闭条件好，具备建库的可行性。

摘要： 长庆靖南的延长组-刘家沟组钻井过程中存在恶性井漏，实施随钻堵漏、凝胶堵漏、注水泥堵漏等方法，效果均不明显。应用充气钻井技术之后有效抑制了钻井液漏失，但延长组、纸坊组存在水层，充气钻井注气量大时环空压力大幅度降低，引起地层出水和地层坍塌问题的出现，通过进行注气量优化和调节，解决了该地区的双重复杂问题，保证正常充气钻井。本文从注气量和井口回压两方面入手对充气钻井时的压力控制方法进行了研究分析，分析结果对漏喷同层地层实施充气钻井作业有一定的指导意义。

摘要： 本发明提供了一种气量分配装置、配气器、用于分层注气的管柱及方法，该气量分配装置包括外管、压盖、过滤网以及具有孔隙结构的充填块；所述外管为上端敞开下端具底的中空外管，且该外管的底部中心位置开设有底部孔眼；该外管的中空部分用于放置具有孔隙结构的充填块，且该充填块与外管内壁之间密封；所述压盖的底端开设有用于放置所述过滤网的圆槽，且该过滤网与圆槽内壁之间密封；该压盖的顶端均匀分布有若干贯穿该压盖的顶部孔眼；所述压盖通过内丝扣与外管连接，且压盖与外管连接后将过滤网以及具有孔隙结构的充填块压紧。本发明所提供的该气量分配装置可以按比例分配气量，其在5层位及以下层位的应用过程中可以表现出很好的分配效果。

摘要： 本申请公开了一种地下盐穴储气库可注采气量确定方法及装置。其中，该方法包括：获取井筒的第一参数、盐腔的第二参数及地下盐穴储气库的注采运行参数；依据第一参数、第二参数及注采运行参数，通过仿真软件计算地下盐穴储气库的温度压力参数及气体物性参数；依据温度压力参数及气体物性参数确定地下盐穴储气库的实时储气量及储气量范围；依据实时储气量及储气量范围确定地下盐穴储气库的可注入气量和可采出气量。本申请解决了地下盐穴储气库中的库存量及可注采气量难以确定的技术问题。

摘要： 本发明提供了一种气量分配装置、配气器、用于分层注气的管柱及方法，该气量分配装置包括外管、压盖、过滤网以及具有孔隙结构的充填块；所述外管为上端敞开下端具底的中空外管，且该外管的底部中心位置开设有底部孔眼；该外管的中空部分用于放置具有孔隙结构的充填块，且该充填块与外管内壁之间密封；所述压盖的底端开设有用于放置所述过滤网的圆槽，且该过滤网与圆槽内壁之间密封；该压盖的顶端均匀分布有若干贯穿该压盖的顶部孔眼；所述压盖通过内丝扣与外管连接，且压盖与外管连接后将过滤网以及具有孔隙结构的充填块压紧。本发明所提供的该气量分配装置可以按比例分配气量，其在5层位及以下层位的应用过程中可以表现出很好的分配效果。

摘要： 本实用新型公开了一种储气库注采气井气量分配控制装置，包括储气库主体，所述储气库主体的下端分别安装有输气总管和气体调控总管，所述小型储气罐的上端通过法兰盘密封连接有排气支管，排气支管的一端通过三通管连接有气量监测管，气量监测管的上端通过三通管连接有第一回气管和第二回气管，第一回气管和第二回气管通过三通件连接有回气控制阀，回气控制阀的上端通过气体调控总管与安装在储气库主体内部的回气泵密封连接。本实用新型通过设置有气量监测管，方便对管道内部气量进行实时监测，当气量过大时，可通过回气管道配合回气泵，将多余气体及时回收至储气库中，达到稳定调节气体分配的作用，保障输气的安全性。

摘要： 本发明提供一种断块油藏注气形成人工气顶合理注气量预测方法，该断块油藏注气形成人工气顶合理注气量预测方法包括：步骤1，获取油藏的物性参数；步骤2，计算能够产生有效运移的连续气相最小尺寸，即临界气相长度；步骤3，计算满足有效体积比条件下的最小对应角；步骤4，计算满足设计要求的注入气体在地面温度和压力条件下的体积。该断块油藏注气形成人工气顶合理注气量预测方法通过注气开采高部位剩余油的方案设计中，避免无效、低效的注入方案，降低开发风险提高经济效益。

摘要： 本发明提供了一种定容体注气井注气量设计方法，包括以下步骤：计算注气井中剩余油体积；确定注气井中需要补充的地层能量；确定注气井需要补充的注气量。该定容体油藏注气量设计方法为定容体油藏注气量提供了理论依据，提高了油井注气量的利用率，使注气量设计更具针对性和科学化，为油田注气三次采油技术顺利实施提供技术支撑。

摘要： 本发明提供一种稠油开采注气量的确定方法及系统，利用稠油在不同黏度、含水率以及气液比下的流动压降，利用预设的垂直井筒压降模型，确定了黏度、含水率、气液比与流动压降的关系，获得油气水三相流不同含水率、截面含气率、压力梯度变化规律等方面的内容，考虑了三相的比例不同以及沿着垂直井筒压力逐渐地降低，油气水三相混合物的流动形态、相分布及压降沿着管道不断地变化，稠油在高流速下的剪切变稀作用，以及气体在不同黏度原油中的相分布状态的影响，能够准确确定出多相流稠油的注气量，切合实际现场应用，用于指导稠油注气开采，具有广泛的工程应用价值和科研价值。

摘要： 本发明提供一种断块油藏注气形成人工气顶合理注气量预测方法，该断块油藏注气形成人工气顶合理注气量预测方法包括：步骤1，获取油藏的物性参数；步骤2，计算能够产生有效运移的连续气相最小尺寸，即临界气相长度；步骤3，计算满足有效体积比条件下的最小对应角；步骤4，计算满足设计要求的注入气体在地面温度和压力条件下的体积。该断块油藏注气形成人工气顶合理注气量预测方法通过注气开采高部位剩余油的方案设计中，避免无效、低效的注入方案，降低开发风险提高经济效益。

摘要： 本发明提供了一种定容体注气井注气量设计方法，包括以下步骤：计算注气井中剩余油体积；确定注气井中需要补充的地层能量；确定注气井需要补充的注气量。该定容体油藏注气量设计方法为定容体油藏注气量提供了理论依据，提高了油井注气量的利用率，使注气量设计更具针对性和科学化，为油田注气三次采油技术顺利实施提供技术支撑。

摘要： 本申请涉及油藏技术领域，具体涉及一种基于气驱波及系数调整注气量的方法、装置及电子设备，解决了现有技术中无法同时量化平面波及系数和纵向波及系数，进而无法根据平面波及系数和纵向波及系数有效地评估和改善缝洞型油藏波及状况的问题。方法包括：获得示踪剂井组波及参数、氮气井组波及体积、井组面积以及井组最浅生产层高度；根据示踪剂井组波及参数、氮气井组波及体积以及井组最浅生产层高度，得到气驱纵向波及系数；根据示踪剂井组波及参数、氮气井组波及体积以及井组面积，得到气驱平面波及系数；将气驱纵向波及系数与气驱平面波及系数相乘得到气驱波及系数，并根据气驱波及系数调整注入井的注气量。