密闭爆发器

摘要： 采用小波阈值法对等离子体点火密闭爆发器实验的压力信号进行降噪,选择平滑度和均方根误差建立多指标融合的评价体系,比较不同小波基函数、阈值方法、分解级数等条件下密闭爆发器实验压力信号的去噪效果,根据评价指标选择去噪效果最佳的小波参数。计算结果表明,小波基函数为db8,分解级数为8,阈值采用Birge-Massart策略,使用软阈值方法处理后的信号去噪效果最佳。应用势平衡理论分析去噪后的密闭爆发器实验压力曲线,确定与发射实验压力曲线的势平衡点相对应的等效势平衡点,分析不同输入电能条件下密闭爆发器实验等效势平衡点处ψ_(e)值的变化,从而研究发射药燃烧特性。结果表明:在密闭爆发器实验中,等离子体作用下等效势平衡点处压力升高,达到等效势平衡点时间缩短,相应的ψ_(e)值减小。

摘要： 为详细了解5,5′-联四唑-1,1′-二氧二羟铵(TKX-50,HATO)在不同刺激方式下的反应性,采用程序升温法(DSC-TG)、聚光点火实验、密闭爆发器实验、雷管起爆和脉冲等离子体起爆5种方式对TKX-50的燃烧和爆炸反应性进行了对比研究。结果表明,TKX-50在逐步升温加热刺激下,起始分解温度为218.87°C,分解过程是由固相直接分解为气相,分解后残余率为2.85%,放热量为2273.91J/g;TKX-50燃烧反应时间持续5.5s左右,先后经历热解反应期(0~3s)、燃烧期(3~4s)和反应结束期(4~5.5s)3个阶段,分解后有部分固体残留;TKX-50燃烧持续时间为0.91ms,燃烧压力最大值为164.2MPa,燃烧速度最大值为433.45MPa/ms;采用雷管起爆测得TKX-50的爆热值为4900J/g,脉冲等离子体起爆测得其爆热值为5320J/g,爆轰产物主要为CO_(2)、CO、CH_(4)、N_(2)O、NH_(3)、C单质等。以上结果表明TKX-50在不同的刺激方式下反应性具有较大的区别,在持续受热以及等离子体刺激下反应更完全。

摘要： 选用桥丝(BW)与金属薄膜(MF)两种镍铬合金换能元,以及Pb(SCN)_(2)/KClO_(3)与Zr/Pb_(3)O_(4)两种点火药剂,分别制备了4种不同的点火元件。点火元件与5.8系发射药制成药包,并在密闭爆发器中点燃,获得相应的压力-时间曲线,以此探讨不同点火药与典型换能元的匹配情况。其中,涂覆有4.8 mg Pb(SCN)_(2)/KClO_(3)的金属薄膜点火头增压速率为80.84 MPa/s,而涂有相同质量药剂的桥丝点火头增压速率仅为68.15 MPa/s。结合高速摄影图像与理论分析认为:换能元的电热转换效率可以在较大程度上影响点火药剂的发火状态;金属薄膜换能元由于具有较为集中的发火区域,因此点火能力相较于桥丝换能元更加稳定;Pb(SCN)_(2)/KClO_(3)药剂的发火状态也比Zr/Pb_(3)O_(4)药剂稳定。

摘要： 为了研究不同初温条件下底火的能量释放特性,在考虑热散失修正的基础上,设计了专门的微型绝热密闭爆发器,分别开展了绝热效果对比试验和3种初温条件下(-20°C、28°C和50°C)底火的击发试验研究,获得了不同工况下击发底火时密闭爆发器内压力随时间的变化关系。试验结果表明:对微型密闭爆发器进行绝热处理,压力损失和损失率分别降低了0.21 MPa和8.9%,而底火药的燃烧时间差别不大;底火初温分别为-20°C、28°C和50°C时,底火击发后在微型绝热密闭爆发器中产生的最大压力依次为2.24 MPa、2.33 MPa和2.61 MPa,底火药的燃烧时间分别为1.30 ms、0.98 ms和0.78 ms,底火药燃气压力冲量分别为2.40 MPa·ms、2.29 MPa·ms和2.03 MPa·ms。由此表明,底火初温越高,底火药燃烧越猛烈,其燃烧时间越短,在密闭爆发器中产生的最大压力越高,但产生的压力冲量越小。该研究揭示了底火初温对其能量释放特性的影响规律。

摘要： 以降低做功类火工药剂斯蒂芬酸钡(BaTNR)的燃速压力指数为主要研究目的,利用氧平衡和热力学计算设计了BaTNR和高氯酸铵(AP)作为药剂的基础组分,制备了流散性更好的羧甲基纤维素改性BaTNR(C-BaTNR),基于催化反应原理开展了降低药剂燃速压力指数研究。采用热分析方法研究了药剂的放热反应特性,利用密闭爆发器定容燃烧试验装置开展了药剂的燃烧性能试验研究。研究结果表明:在C-BaTNR中添加AP后,药剂的放热反应滞后、放热量减小,有利于减小其燃速压力指数;添加硬脂酸铅(St-Pb)能够有效抑制C-BaTNR/AP放热反应的进行,因此显著降低了药剂的燃速压力指数。当压力为1~12 MPa时,添加St-Pb的C-BaTNR/AP的压力上升时间为7.47 ms,燃速压力指数为0.51。

摘要： 为模拟并优化超多孔圆片发射药的燃烧性能,建立了一种超多孔圆片发射药的定容燃烧模型.在几何燃烧定律条件下,计算了超多孔圆片发射药的燃烧压力曲线和动态活度曲线与超多孔圆片的关系;分析了超多孔圆片厚度、内孔孔径、燃速系数及燃烧压强指数对其燃烧性能的影响.结果表明,超多孔圆片发射药的药型结构与配方共同影响其燃烧性能;超多孔发射药圆片厚度的增加及内孔孔径的降低可提高超多孔圆片发射药最大动态活度以及燃烧时间;但超多孔圆片发射药药型尺寸对其燃烧性能的影响较弱;相对而言,发射药配方燃速系数及压强指数对其燃烧影响较大,燃速系数及压力指数较大的超多孔圆片发射药的燃烧特性更优.

摘要： 为了研究不同钝感剂在发射药中的迁移性能,选择邻苯二甲酸二丁酯(DBP)、聚己二酸丙二醇酯(PPA)和均苯三甲酸三炔丙酯(TPTM)3种钝感剂,采用转鼓喷涂工艺对叠氮硝胺发射药进行表面钝感处理,并用密闭爆发器实验测量发射药在不同老化时间下的燃烧性能,通过L-B曲线数学处理分析3种钝感剂在发射药中的迁移性能.结果表明,随着老化时间的增加,钝感剂DBP由发射药的表面不断向内部迁移且迁移速度最快,PPA迁移速度比DBP慢,新型钝感剂TPTM的炔基与叠氮硝铵发射药中的叠氮基发生环加成反应,生成具有阻燃效果的网状大分子物质,几乎不发生迁移,可以满足高增塑剂含量高能发射药表面钝感剂的应用要求.

摘要： 为确定B/KNO3在激光点火作用下内弹道性能,开展B/KNO3在密闭爆发器下激光点火p-t试验及内弹道仿真研究.建立了改进内弹道仿真模型,并通过MATLAB数值仿真拟合了B/KNO3激光点火过程的p-t曲线,仿真结果能较好模拟点火过程中压力变化历程.通过p-t曲线积分得到单位面积冲量-时间曲线,在300 ms内仿真和试验结果误差在10％以内,可用于B/KNO3输出做功性能评估.

摘要： 为模拟某压裂火药在油井作业中燃气的压力变化规律,需要确定火药的燃烧速度与其温度的关系.利用密闭爆发器实验系统,获得不同温度条件下火药燃气的压力随时间的变化曲线.基于内弹道火药燃烧特征量静态分析方法,计算出不同温度下火药的燃烧速度定律,并进一步计算燃速系数与温度的关系.通过拟合得出火药的燃速随温度增长的指数式变化函数,通过误差分析判定该函数适用于30°C～150°C的温度变化区间,为不同温度下的井下模拟计算提供了理论支持.

摘要： 本文分析了低温等离子体注入密闭爆发器增强火药燃烧情况下,密闭爆发器压力测量技术中的抗干扰和仪器安全性问题.文中介绍了脉冲功率源大电流放电时的强电磁骚扰和地电位浮动问题,在分析强电磁骚扰对现有的密闭爆发器压力测量结果影响的基础上,引入了现场存储型压力测量技术.这种技术较为圆满地解决了密闭爆发器压力测量中的信号准确性和仪器安全性问题.

摘要： 利用CAD技术,对密闭爆发器壳体在测试中的弹性变形作出精确计算,得到了药室容积在受压情况下的弹性增量,以此修正由其体积的变化带来的测试误差,提高测试精度.

摘要： 该文围绕提高密闭爆发器燃速测定精度，分析了影响数据采集、处理的精度的干扰源，指出工频干扰是最主要的因素，提出了采用自适应滤波消除工频干扰的方案，用Matlab语言编程实现了这一滤波方案，取得了良好的效果。

摘要： 为深入了解辅助点火药对某炮射导弹发射装药内弹道稳定性的作用，制备了DH-1和DH-2两种不同药形的大弧厚球扁药，作为辅助点火药，针对该火炮装药结构特点设计了点火模拟实验装置。通过密闭爆发器实验、模拟点火实验和内弹道实验，研究不同弧厚的辅助点火药燃烧性能及其对装药内弹道性能的影响。实验结果显示：DH-1的燃烧层厚度适宜，与底火匹配性良好，在辅助药室点火燃烧产生的压力与气流作用于发射装药，表现为发射装药内弹道性能稳定；DH-2的燃烧层厚度较大，与底火匹配不当，对发射装药作用减弱、迟缓，导致装药燃烧不均匀、不稳定，特别是低温条件下，可以导致装药内弹道性能很不稳定。结果表明，在炮射导弹发射装药中，通过调节辅助点火药的药形，与底火相匹配，使其在辅助药室中燃烧所产生的气流能够促使发射装药在膛内稳定燃烧，从而提高的火炮内弹道性能。

摘要： 为了研究一种HAN基凝胶发射药的燃烧及雾化性能，以HAN为氧化剂、TEAN为燃料、GA-1为凝胶剂，采用低温凝胶化工艺制备了凝胶发射药。通过密闭爆发器实验评价凝胶发射药的燃烧性能；利用液体发射药喷射雾化试验装置及高速摄影评价该发射药在受压状况下的雾化性能。实验结果表明：凝胶发射药点火延滞期长，点火困难：利用液体发射药喷射雾化试验装置，各配比的凝胶发射药样品在受压条件下产生了不同程度的雾化效果。通过调整固体药室压力及喷口环隙可有效调节凝胶样品的雾化效果。

摘要： 为了探索胶粘固结发射药共同燃烧阶段的燃烧规律，以胶粘固结发射药在密闭爆发器中燃烧表现出的相关规律为基础，得到共同燃烧阶段的ψ-t关系式，并由密闭爆发器状态方程能够进一步推导出p-t关系式。通过对三种胶粘固结发射药的计算，结果表明：运用此方法对胶粘固结发射药共同燃烧阶段进行描述和模拟预测是可行的，其结果具有准确性；在对ψ-t关系式的推导中体现出粘结剂含量与类型对对胶粘固结发射药燃烧过程的影响，能够进行相应的比较；通过调整相关参数的数值，可以将此方法运用到其它压实固结发射药燃烧规律的研究中。

摘要： 发射药静态燃烧性能主要通过密闭爆发器试验获得，通常，该试验测试得到的多孔粒状发射药压力指数低于单孔管状发射药，本文通过理论分析，阐述了引起不同药型发射药密闭爆发器试验获得的压力指数差异的主要原因，并采用相同配方、不同药型发射药进行了密闭爆发器实验验证。结果表明：侵蚀燃烧效应会导致多孔粒状发射药实际燃烧面积低于几何燃烧定律模拟的燃烧面积，面积的差异是形成不同药型发射药密闭爆发器试验压力指数差异的主要原因。

摘要： 针对ETPE发射药点火困难、燃烧不完全的问题，制备出能量性能优良的ETPE发射药样品.进行常温常压环境燃烧试验、密闭爆发器点火模拟试验、中止燃烧试验及对样品做SEM观察。分析了ETPE发射药的燃烧规律和燃烧特性，通过计算归纳出ETPE发射药不完全燃烧现象产生的原因，并分析总结出ETPE发射药的点火燃烧机理。结果表明，配方中RDX组分与含能黏结剂RAMO/AMMO聚合物体系两者的燃烧不同步性以及该类发射药氧含量低是造成ETPE发射药燃烧不完全、燃烧结束后留有残渣现象的主要原因。

摘要： 本文重点介绍了火药力、燃气余容,作为火药能量特征量,它的计算与测试值之间的最大压力不确定度对火药力和燃气余容的数值影响.本文根据测试技术的发展和测试工作实践,提出一种较合理的方法:通过标定方法来降低线性误差对最大压力的影响,从而使实测数值计算出的火药力和燃气余容值能接近真实情况.

摘要： 本文重点介绍了火药力、燃气余容,作为火药能量特征量,它的计算与测试值之间的最大压力不确定度对火药力和燃气余容的数值影响.本文根据测试技术的发展和测试工作实践,提出一种较合理的方法:通过标定方法来降低线性误差对最大压力的影响,从而使实测数值计算出的火药力和燃气余容值能接近真实情况.

摘要： 本发明公开了一种高低压等离子体发生器及密闭爆发器，包括多孔圆筒，多孔圆筒内部轴向设置有开槽毛细管，开槽毛细管内设置有放电金属丝，开槽毛细管和放电金属丝的两端分别与多孔圆筒两端设置的正极堵头和负极堵头连接。本发明解决了在等离子体点燃发射药过程中均匀性、一致性、可控性的问题。

摘要： 本发明公开了一种多孔等离子体发生器及密闭爆发器，包括多孔喷管，多孔喷管的中心设置有轴向圆孔，轴向圆孔内设置放电金属丝，轴向圆孔和放电金属丝的两端分别与多孔喷管两端的正极堵头和负极堵头连接，轴向圆孔与多孔喷管之间间隔设置有喷孔；本发明解决了在等离子体点燃发射药过程中均匀性、一致性、可控性的问题。

摘要： 本发明公开了一种用于等离子体诊断的密闭爆发器，包括：燃烧室，其材质为炮钢；密封装置，其数量为两个，分别设置在燃烧室两侧；以及等离子气体发生装置，其设置在燃烧室一端，并且位于该端密封装置内部；卸压装置，其设置在燃烧室另一端的密封装置内部，用于将密闭爆发器内高压气体引出；光学视窗，其设置在燃烧室顶部，用于观测所述燃烧室内等离子体分布情况，密闭爆发器能够将火药在高温高压的密闭环境中引爆，收集爆炸后产生的等离子体，通过光谱法对热电离等离子体进行诊断，再通过调整火药的质量，实现等离子体密度的调节，调节准确迅速，可操作性强。

摘要： 本发明公开了一种多孔等离子体发生器及密闭爆发器，包括多孔喷管，多孔喷管的中心设置有轴向圆孔，轴向圆孔内设置放电金属丝，轴向圆孔和放电金属丝的两端分别与多孔喷管两端的正极堵头和负极堵头连接，轴向圆孔与多孔喷管之间间隔设置有喷孔；本发明解决了在等离子体点燃发射药过程中均匀性、一致性、可控性的问题。

摘要： 本发明公开了一种高低压等离子体发生器及密闭爆发器，包括多孔圆筒，多孔圆筒内部轴向设置有开槽毛细管，开槽毛细管内设置有放电金属丝，开槽毛细管和放电金属丝的两端分别与多孔圆筒两端设置的正极堵头和负极堵头连接。本发明解决了在等离子体点燃发射药过程中均匀性、一致性、可控性的问题。

摘要： 本实用新型提供了一种新型半密闭爆发器，涉及发射包覆药中止燃烧破孔率的测试设备技术领域，其包括半密闭爆发器本体，泄压塞体、控压螺栓以及控压组件，半密闭爆发器本体具有一端开口的容置腔室，半密闭爆发器本体上同时设置有连通外界与容置腔室的爆破孔；控压螺栓沿着泄压塞体的轴向部分旋拧进入泄压塞体的内部，控压组件包覆于控压螺栓的端部，且同时位于泄压塞体的内部；泄压塞体通过半密闭爆发器本体的开口端部分旋拧入半密闭爆发器本体，泄压塞体上设置第一容置孔，第一容置孔位于容置腔室的内部且与容置腔室贯通。本实用新型的速燃药除了能够放置于容置腔室内，还能置于第一容置孔内，增加了半密闭爆发器的包覆药粒的装填量。

摘要： 本实用新型提供了一种密闭爆发器移载专用吊具，包括定位承力模具、吊环、固定吊钩、承载臂和活动吊钩，所述的定位承力模具分别固接在密闭爆发器的前后两端，两个定位承力模具之间通过连接杆固连，定位承力模具上端固连吊环；所述的承载臂一端固连固定吊钩，另一端穿过活动吊钩的上端，活动吊钩能够沿承载臂轴向运动，所述的承载臂上开有定位销孔，所述的活动吊钩上端安装有定位弹簧销；所述固定吊钩和活动吊钩的吊钩朝向相反，当固定吊钩和活动吊钩均穿过吊环时，定位弹簧销穿过活动吊钩伸入定位销孔。本实用新型能够实现密闭爆发器安全、可靠、省力的移载，提高密闭爆发器静态实验的效率，减少人力、物力和实验费用。

摘要： 本实用新型提供了一种高压密闭爆发器密封堵头用伸缩扳手机构，包括机架、端盖、轴承、花键轴、滑动臂和套筒，机架上开有通孔，花键轴穿过通孔，通过两个轴承安装在通孔中；滑动臂的一端同轴嵌套在花键轴一端，滑动臂内壁与花键轴外壁配合；花键轴上固连一个法兰板，滑动臂与法兰板之间通过若干平行于花键轴轴向的导向轴连接，每个导向轴外同轴套有弹簧；滑动臂的另一端通过螺钉固连套筒，套筒内壁与密封堵头的外壁形状吻合。本实用新型不仅实现了高压密闭爆发器密封堵头超大力矩的拧紧和松开，而且实现了高压密闭爆发器在密封堵头自拧紧装配过程中的伸缩活动，大大提高了其装配的稳定性和安全性，同时，还节省了人力，使实验成本大幅度降低。

摘要： 本实用新型提供了一种高压密闭爆发器密封堵头自拧紧装置，包括机架、伺服电机、减速机、扭矩传感器、旋转套筒和定位承力模具，所述的伺服电机安装在机架上，通过减速机带动扭矩传感器一端，扭矩传感器的另一端带动旋转套筒的一端，旋转套筒的另一端内壁与密封堵头的外壁形状配合，限制密封堵头相对旋转套筒的周向运动；所述的机架和高压密闭爆发器上分别固连一个定位承力模具，两个定位承力模具相互配合，限制高压密闭爆发器相对机架的旋转；当扭矩传感器检测到旋转套筒的扭矩大于设定数值时发出信号停止伺服电机工作。本实用新型不仅实现了高压密闭爆发器的密封部堵头精确装配拧紧，而且大大提高了其装配的稳定性。

摘要： 本实用新型提供了一种高压密闭爆发器浮动固定装置，包括定位承力模具、连接杆、机架、固定头、定位块和垫块，所述的机架四角安装有竖向的固定头，所述的固定头内定位块和垫块分别压缩调节弹簧的上下两端；所述的定位承力模具分别固定在高压密闭爆发器的前后两端，两个定位承力模具之间通过连接杆固连，定位承力模具的两端分别放置在一个定位块上。本实用新型实现了高压密闭爆发器在密封堵头自拧紧装配过程中的旋转浮动，大大提高了其装配的稳定性和安全性，同时，还节省了人力，使实验成本大幅度降低。