一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器及其拓扑结构

摘要

本发明公开的一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器及用于二极管钳位功率开关串联高压逆变器的拓扑结构，属于电力电子应用技术领域。本发明公开的拓扑结构用于使拓扑结构所包含的电容之间的电压均衡和使功率开关之间的电压均衡，同时所述的拓扑结构分别与辅助电路结合使用可实现限制拓扑结构所包含的功率开关两端电压。本发明还公开基于上述的拓扑结构实现的一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器和一种三相二极管钳位功率开关串联高压逆变器。本发明要解决的技术问题是提供一种可实现串联功率开关的两端电压均衡，并限制功率开关两端电压，满足高压大功率应用的二极管钳位功率开关串联高压逆变器及相应的拓扑结构。

说明书

技术领域

本发明涉及一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器和用于二极管钳位功 率开关串联高压逆变器的拓扑结构，尤其涉及应用于高压大功率的一种二极管 钳位功率开关串联高压逆变器，属于电力电子应用技术领域，

背景技术

高压逆变器可实现高压大功率直流电向交流电的变换，在工业生产和日常 生活中有广泛的应用。随着电力电子技术的不断发展，逆变器的电压等级不断 提高、功率不断增大，普通两电平高压逆变器，其输入电压和功率受到所使用 的功率开关的电压等级和过流能力的限制而不能满足实际需求。

串联功率开关逆变器是实现高压大功率逆变器的一个重要方法，而串联功 率开关逆变器的关键，是保证功率开关两端电压U_CE的均衡，防止部分器件因 出现过压而损坏。电压均衡主要包括静态均压和动态均压两个部分。静态均压， 指各功率开关两端电压U_CE在功率开关开通稳态和关断稳态下保持平衡；动态 均压，指各功率开关两端电压U_CE在功率开关开通和关断瞬间保持电压平衡。 串联功率开关的均压取决于很多因素，比如主电路杂散电容、门极驱动的寄生 电容、功率开关寄生参数和门极驱动控制信号等。当所使用的功率开关的生产 厂家相同时，其他参数基本相同，此时门极驱动信号不同步成为影响最大的因 素。门极驱动信号不同步会导致开通过程中滞后的器件上产生电压尖峰和较高 的静态电压，导致各功率开关电压不均衡。门极驱动信号不同步程度，取决于 控制电路和控制电路与门极驱动之间的传输线路，因此其不同步程度很难提前 预料。门极驱动信号不同步一般为几十纳秒至几百纳秒。而串联功率开关变换 器要保证即使串联的各个功率开关门极驱动信号之间存在不同步也能正常运 行。

因此，针对这一要求，设计一种能自均压的高压串联功率开关逆变器及相 应的拓扑结构，电路结构简洁，控制策略简单，功率开关的均压效果好，是一 种实现高压大功率逆变器的可行途径。

发明内容

本发明公开的一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器及用于二极管钳位 功率开关串联高压逆变器的拓扑结构，要解决的技术问题是提供一种可实现串 联功率开关的两端电压均衡，并限制功率开关两端电压，满足高压大功率应用 的二极管钳位功率开关串联高压逆变器及相应的拓扑结构。

本发明的目的是通过下述技术方案实现的：

本发明公开的一种用于二极管钳位功率开关串联高压逆变器的拓扑结构， 由偶数个二极管钳位功率开关串联均压单元串联组成，所述的单个二极管钳位 功率开关串联均压单元包括功率开关T_i(1≤i≤2n)、钳位二极管D_i1(1≤i≤ 2n)、钳位电容C_i(1≤i≤2n)和续流二极管D_i2(2≤i≤2n)，功率开关T_i(1 ≤i≤2n)的集电极与钳位电容C_i(1≤i≤2n)的一端相连，钳位电容C_i(1≤i ≤2n)的另一端与钳位二极管D_i1(1≤i≤2n)的阳极相连，钳位二极管D_i1(1 ≤i≤2n)的阴极与功率开关T_i(1≤i≤2n)的发射极相连，续流二极管D_i2(2 ≤i≤2n)的阳极与钳位二极管D_i1(2≤i≤2n)的阳极相连。在组成拓扑结构 时，第一个二极管钳位功率开关串联均压单元仅由功率开关T₁、钳位二极管D₁₁和钳位电容C₁所组成。相邻的两个二极管钳位功率开关串联均压单元组成二极 管钳位功率开关串联均压单元组，相邻的两个二极管钳位功率开关串联均压单 元的连接关系为：续流二极管D_(i+1)2(1≤i≤2n-1)的阴极与钳位二极管D_i1(1 ≤i≤2n-1)的阳极相连，功率开关T_i(1≤i≤2n-1)的发射极与功率开关T_(i+1)(1≤i≤2n-1)的集电极相连。所述二极管钳位功率开关串联均压单元组用于 使单元组内所包含的两个电容之间的电压均衡和使功率开关之间的电压均衡， 同时用于限制单元组内所包含的功率开关两端电压。

一种用于二极管钳位功率开关串联高压逆变器的拓扑结构的工作过程为： 对第i(1≤i≤2n)个功率开关T_i而言，由于钳位二极管D_i1的作用，使其集电 极和发射极之间的电压U_CEi一直低于钳位电容C_i的电压U_Ci。因此，只要控制 住钳位电容C_i的电压U_Ci，就能将功率开关T_i的集电极和发射极之间的电压U_CEi限制在U_Ci以下，从而限制功率开关T_i的电压。当功率开关T_i(1≤i≤2n-1) 开通时，如果此时钳位电容C_i的电压U_Ci高于钳位电容C_(i+1)的电压U_C(i+1)，则 钳位电容C_i将通过由钳位电容C_i、功率开关T_i、钳位电容C_(i+1)和续流二极管 D_(i+1)所组成的回路对钳位电容C_(i+1)充电，由于续流二极管D_(i+1)2的作用，当钳 位电容C_i的电压U_Ci与钳位电容C_(i+1)的电压U_C(i+1)相等时，充电过程停止，从 而实现钳位电容C_i和钳位电容C_(i+1)之间的电压均衡，从而实现功率开关之间的 电压均衡。如果此时钳位电容C_(i+1)的电压U_C(i+1)高于钳位电容C_i的电压U_Ci，则 二极管D_(i+1)2的作用，使钳位电容C_(i+1)不能对钳位电容C_i充电。

本发明还公开基于上述的拓扑结构实现的一种二极管钳位功率开关串联高 压逆变器，包括直流母线电源U、直流母线电容C、负载电感L和辅助电路， 还包括用于二极管钳位功率开关串联高压逆变器的拓扑结构，所述的拓扑结构 用于使拓扑结构所包含的电容之间的电压均衡和使功率开关之间的电压均衡， 同时所述的拓扑结构与辅助电路结合使用可实现限制拓扑结构所包含的功率开 关两端电压。所述的拓扑结构由偶数个二极管钳位功率开关串联均压单元串联 组成，所述的单个二极管钳位功率开关串联均压单元包括功率开关T_i(1≤i≤ 2n)、钳位二极管D_i1(1≤i≤2n)、钳位电容C_i(1≤i≤2n)和续流二极管D_i2(2≤i≤2n)，功率开关T_i(1≤i≤2n)的集电极与钳位电容C_i(1≤i≤2n)的 一端相连，钳位电容C_i(1≤i≤2n)的另一端与钳位二极管D_i1(1≤i≤2n)的 阳极相连，钳位二极管D_i1(1≤i≤2n)的阴极与功率开关T_i(1≤i≤2n)的发 射极相连，续流二极管D_i2(2≤i≤2n)的阳极与钳位二极管D_i1(2≤i≤2n) 的阳极相连。在组成拓扑结构时，第一个二极管钳位功率开关串联均压单元仅 由功率开关T₁、钳位二极管D₁₁和钳位电容C₁。拓扑结构中相邻的两个二极管 钳位功率开关串联均压单元组成二极管钳位功率开关串联均压单元组，相邻的 两个二极管钳位功率开关串联均压单元的连接关系为：续流二极管D_(i+1)2(1≤i ≤2n-1)的阴极与钳位二极管D_i1(1≤i≤2n-1)的阳极相连，功率开关T_i(1 ≤i≤2n-1)的发射极与功率开关T_(i+1)(1≤i≤2n-1)的集电极相连。所述二极 管钳位功率开关串联均压单元组用于使单元组内所包含的两个电容之间的电压 均衡和使功率开关之间的电压均衡，同时用于限制单元组内所包含的功率开关 两端电压。直流母线电源U与直流母线电容C并联，直流母线电源U的正极与 拓扑结构中功率开关T₁的集电极相连，直流母线电源U的负极与拓扑结构中功 率开关T_2n的发射极相连；负载电感L的一端与拓扑结构中功率开关T_n的发射 极相连，另一端与拓扑结构中功率开关T_2n的发射极相连；辅助电路输入端的正 极与拓扑结构中功率开关T_2n的集电极相连，辅助电路输入端的负极与拓扑结构 中钳位二极管D_(2n)1的阳极相连，辅助电路输出端的正极与直流母线电源的正极 相连，辅助电路输出端的负极与直流母线电源的负极相连。

所述的辅助电路与拓扑结构结合使用可实现限制拓扑结构所包含的功率开 关两端电压。所述的辅助电路包括功率开关Ts₁和Ts₂、续流电感Ls、隔直电容 Cs、高频变压器Tr(初级和次级的变比为1：2n)、单相整流桥REC。功率开关 Ts₁的集电极为辅助电路输入端的正极，功率开关Ts₂的发射极为辅助电路输入 端的负极；功率开关Ts₁的发射极与功率开关Ts₂的集电极相连；隔直电容Cs 一端与功率开关Ts₂的发射极相连，隔直电容Cs另一端与高频变压器Tr初级侧 一端相连；高频变压器Tr初级侧另一端与续流电感Ls的一端相连；续流电感 Ls的另一端与功率开关Ts₂的集电极相连；高频变压器Tr次级侧与单相整流桥 REC的交流输入端并联；单相整流桥REC的直流输出端的正极为辅助电路输出 端的正极，单相整流桥REC的直流输出端的负极为辅助电路输出端的负极。

所述的功率开关优选为绝缘栅双极型晶体管(IGBT)或金属氧化物半导体 场效应晶体管(MOSFET)。

所述需要的二极管钳位功率开关串联均压单元的数量根据使用工况的电压 等级和功率等级而定。

为使所述的一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器适用于三相使用，本 发明还公开基于上述的一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器实现的一种三 相二极管钳位功率开关串联高压逆变器，为三相三线制二极管钳位功率开关串 联高压逆变器，所述的一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器作为单相二极 管钳位功率开关串联高压逆变器使用，三相三线制二极管钳位功率开关串联高 压逆变器由三个上述单相二极管钳位功率开关串联高压逆变器并联组成，三个 单相二极管钳位功率开关串联高压逆变器并联共用一套直流母线电源U和直流 母线电容C，三个单相二极管钳位功率开关串联高压逆变器还共用中点N。

上述的三相三线制二极管钳位功率开关串联高压逆变器中，三个单相二极 管钳位功率开关串联高压逆变器分别为A相逆变电路、B相逆变电路、C相逆 变电路。所述A相逆变电路的负载电感L_A一端与中点N相连，负载电感L_A的 另一端与A相逆变电路的功率开关T_An的发射极相连；B相逆变电路的负载电 感L_B一端与中点N相连，负载电感L_B的另一端与B相逆变电路的功率开关T_Bn的发射极相连；C相逆变电路的负载电感L_C一端与中点N相连，负载电感L_C的另一端与C相逆变电路的功率开关T_Cn的发射极相连。

有益效果：

1、串联功率开关逆变器所面临的主要问题是各功率开关的集电极和发射极 之间的电压均衡。现有的几种串联功率开关逆变器，是通过对栅极驱动信号进 行控制来实现功率开关的电压均衡，因此需要额外的控制电路对栅极的驱动信 号进行控制。这不仅增加了元器件数量、提高了系统的成本和复杂性，而且其 控制策略将较为复杂，对控制器芯片的要求较高，抗干扰能力下降。本发明公 开的一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器及用于二极管钳位功率开关串联 高压逆变器的拓扑结构，通过在功率开关就近设置的外部钳位二极管和电容， 能够对功率开关实现良好的电压钳位效果。钳位电路的电容电压能够通过续流 电感和二极管提供电容电压的均衡回路自均衡。所述的二极管钳位功率开关串 联高压逆变器可实现串联功率开关的两端电压均衡，并限制功率开关两端电压， 满足高压大功率应用的二极管钳位功率开关串联高压逆变器及相应的拓扑结 构。

2、本发明公开的一种二极管钳位功率开关串联高压逆变器及用于二极管钳 位功率开关串联高压逆变器的拓扑结构，只通过拓扑结构就能完成功率开关的 稳态均压和动态均压，而不需要额外的控制电路，极大地简化了电路结构、减 小了硬件成本。同时控制策略较为简单，所以系统的稳定性好、抗干扰能力强、 对控制器芯片的要求较低。

3、部分串联功率开关逆变器，是通过降低功率开关的开通和关断速度来实 现功率开关均压的，这不仅增大了功率开关的开关损耗，而且降低了逆变器的 效率，同时影响了功率开关的散热性能和寿命。本发明公开的一种二极管钳位 功率开关串联高压逆变器及用于二极管钳位功率开关串联高压逆变器的拓扑结 构，由于使用拓扑进行功率开关自均压，因此对功率开关的开关和关断速度无 限制，有利于实现功率开关的快速关断，降低开关损耗。

4、串联功率开关逆变器的主要目的是增大逆变器的电压和功率，因此要求 所串联的功率开关数量尽量多，最好是实现模块化。本发明公开的一种二极管 钳位功率开关串联高压逆变器及用于二极管钳位功率开关串联高压逆变器的拓 扑结构，每相电路所串联的功率开关数量可以根据实际应用增加或减少，模块 性强，通过串联很容易实现高电压等级，因此能灵活应用于不同电压等级和功 率的场合。

附图说明

图1是本发明用于二极管钳位功率开关串联高压逆变器的拓扑结构的电路 图。

图2是本发明单相二极管钳位功率开关串联高压逆变器的电路图。

图3是本发明三相三线制二极管钳位功率开关串联高压逆变器的电路图。

图4是本发明用于二极管钳位功率开关串联高压逆变器的拓扑结构的优选 方案的电路图。

图5是本发明单相二极管钳位功率开关串联高压逆变器的优选方案的电路 图。

图6是本发明三相三线制二极管钳位功率开关串联高压逆变器的优选方案 的拓扑结构图。

图中有：直流母线电源U、直流母线电容C、负载电感L、功率开关T_i(1 ≤i≤2n)、钳位二极管D_i1(1≤i≤2n)、钳位电容C_i(1≤i≤2n)、续流二极管 D_i2(2≤i≤2n)、辅助电路功率开关Ts₁和Ts₂、辅助电路续流电感Ls、辅助电 路隔直电容Cs、辅助电路高频变压器Tr、辅助电路单相整流桥REC、A相负载 电感L_A、B相负载电感L_B、C相负载电感L_C、A相功率开关T_Ai(1≤i≤2n)、 A相钳位二极管D_Ai1(1≤i≤2n)、A相钳位电容C_Ai(1≤i≤2n)、A相续流二 极管D_Ai2(2≤i≤2n)、A相辅助电路功率开关Ts_A1和Ts_A2、A相辅助电路续流 电感Ls_A、A相辅助电路隔直电容Cs_A、A相辅助电路高频变压器Tr_A、A相辅 助电路单相整流桥REC_A、B相功率开关T_Bi(1≤i≤2n)、B相钳位二极管D_Bi1(1≤i≤2n)、B相钳位电容C_Bi(1≤i≤2n)、B相续流二极管D_Bi2(2≤i≤2n)、 B相辅助电路功率开关Ts_B1和Ts_B2、B相辅助电路续流电感Ls_B、B相辅助电路 隔直电容Cs_B、B相辅助电路高频变压器Tr_B、B相辅助电路单相整流桥REC_B、 C相功率开关T_Ci(1≤i≤2n)、C相钳位二极管D_Ci1(1≤i≤2n)、C相钳位电 容C_Ci(1≤i≤2n)、C相续流二极管D_Ci2(2≤i≤2n)、C相辅助电路功率开关 Ts_C1和Ts_C2、C相辅助电路续流电感Ls_C、C相辅助电路隔直电容Cs_C、C相辅 助电路高频变压器Tr_C、C相辅助电路单相整流桥REC_C、功率开关T_i(1≤i≤6)、 钳位二极管D_i1(1≤i≤6)、钳位电容C_i(1≤i≤6)、续流二极管D_i2(2≤i≤6)、 A相功率开关T_Ai(1≤i≤6)、A相钳位二极管D_Ai1(1≤i≤6)、A相钳位电容 C_Ai(1≤i≤6)、A相续流二极管D_Ai2(2≤i≤6)、B相功率开关T_Bi(1≤i≤6)、 B相钳位二极管D_Bi1(1≤i≤6)、B相钳位电容C_Bi(1≤i≤6)、B相续流二极 管D_Bi2(2≤i≤6)、C相功率开关T_Ci(1≤i≤6)、C相钳位二极管D_Ci1(1≤i ≤6)、C相钳位电容C_Ci(1≤i≤6)、C相续流二极管D_Ci2(2≤i≤6)。

具体实施方式

为了更好的说明本发明的目的和优点，下面结合附图和实例对发明内容做 进一步说明。

实施例1：所述需要的二极管钳位功率开关串联均压单元的数量根据使用工 况的电压等级和功率等级而定。以使用6个二极管钳位功率开关串联均压单元 为例进行说明。

如图4所示，本实施例公开的一种用于二极管钳位功率开关串联高压逆变 器的拓扑结构，包括功率开关T_i(1≤i≤6)、钳位二极管D_i1(1≤i≤6)、钳位 电容C_i(1≤i≤6)、续流二极管D_i2(2≤i≤6)、辅助电路功率开关Ts₁和Ts₂、 辅助电路续流电感Ls、辅助电路隔直电容Cs、辅助电路高频变压器Tr(初级和 次级的变比为1：2n)、辅助电路单相整流桥REC。功率开关T_i(1≤i≤6)的 集电极与钳位电容C_i(1≤i≤6)的一端相连，钳位电容C_i(1≤i≤6)的另一 端与钳位二极管D_i1(1≤i≤6)的阳极相连，钳位二极管D_i1(1≤i≤6)的阴 极与功率开关T_i(1≤i≤6)的发射极相连；续流二极管D_(i+1)2(1≤i≤5)的阴 极与钳位二极管D_i1(1≤i≤5)的阳极相连，续流二极管D_(i+1)2(1≤i≤5)的 阳极与钳位二极管D_(i+1)1(1≤i≤5)的阳极相连，功率开关T_i(1≤i≤5)的发 射极与功率开关T_(i+1)(1≤i≤5)的集电极相连；所述辅助电路功率开关Ts₁的 集电极与功率开关T₆的集电极相连；所述辅助电路功率开关Ts₁的发射极与辅 助电路功率开关Ts₂的集电极相连；所述辅助电路功率开关Ts₂的发射极与钳位 二极管D₆₁的阳极相连；所述辅助电路隔直电容Cs一端与所述辅助电路功率开 关Ts₂的发射极相连，所述辅助电路隔直电容Cs另一端与所述辅助电路高频变 压器Tr初级侧一端相连；所述辅助电路高频变压器Tr初级侧另一端与所述辅 助电路续流电感Ls的一端相连；辅助电路续流电感Ls的另一端与辅助电路功 率开关Ts₂的集电极相连；所述辅助电路高频变压器Tr次级侧与所述辅助电路 单相整流桥REC交流输入并联。

如图5所示，本实施例还公开基于上述的拓扑结构实现的一种二极管钳位 功率开关串联高压逆变器，包括直流母线电源U、直流母线电容C、负载电感L 和上述的拓扑结构。其中，直流母线电源U与直流母线电容C并联；直流母线 电源U的正极与拓扑结构中功率开关T₁的集电极相连，直流母线电源U的负 极与拓扑结构中功率开关T₆的发射极相连；负载电感L的一端与拓扑结构中功 率开关T₃的发射极相连，负载电感L的另一端与拓扑结构中功率开关T₆的发 射极相连。

如图5所示，本实施例公开的基于上述的拓扑结构实现的一种二极管钳位 功率开关串联高压逆变器，工作过程为：采用单相SPWM调制或单相SVPWM 调制产生各功率开关的驱动信号。功率开关T₁、T₂、T₃组成上桥臂且驱动信号 一致。功率开关T₄、T₅、T₆组成下桥臂且驱动信号一致。上桥臂驱动信号与下 桥臂驱动信号互补。对第i(1≤i≤6)个功率开关T_i而言，由于钳位二极管D_i1的作用，使其集电极和发射极之间的电压U_CEi一直低于钳位电容C_i的电压U_Ci。 因此，只要控制住钳位电容C_i的电压U_Ci，就能将功率开关T_i的集电极和发射 极之间的电压U_CEi限制在U_Ci以下，从而防止功率开关T_i过压。当功率开关T_i(1≤i≤5)开通时，如果此时钳位电容C_i的电压U_Ci高于钳位电容C_(i+1)的电压 U_C(i+1)，则钳位电容C_i将通过由钳位电容C_i、功率开关T_i、钳位电容C_(i+1)和续 流二极管D_(i+1)所组成的回路对钳位电容C_(i+1)充电，由于续流二极管D_(i+1)2的作 用，当钳位电容C_i的电压U_Ci与钳位电容C_(i+1)的电压U_C(i+1)相等时，充电过程 停止；如果此时钳位电容C_(i+1)的电压U_C(i+1)高于钳位电容C_i的电压U_Ci，则二极 管D_(i+1)2的作用，使钳位电容C_(i+1)不能对钳位电容C_i充电。由于实际电路中存 在寄生参数、导通压降等因素，因此电路实际运行时，钳位电容C_i(1≤i≤6) 的电压U_Ci将随i的增加而升高，其中钳位电容C₆的电压U_C6最高。此时，辅 助电路将开始工作，将电容C6的电压稳定在U/3，从而将钳位电容C₁、C₂、 C₃、C₄、C₅的电压都控制在U/3，并由此将功率开关T₁、T₂、T₃、T₄、T₅、T₆的集电极-发射极电压限制在U/3以下，从而防止各功率开关过压。当功率开关 T₁、T₂、T₃的驱动信号不完全同步时，延迟开通或提前关断的功率开关由于受 到与其并联的钳位电容和钳位二极管的作用而不会过压。因此单相二极管钳位 功率开关串联高压逆变器能在驱动信号本应该同步的功率开关的驱动信号不同 步时也能安全平稳运行。

实施例2：所述需要的二极管钳位功率开关串联均压单元的数量根据使用工 况的电压等级和功率等级而定。以单相二极管钳位功率开关串联高压逆变器使 用6个二极管钳位功率开关串联均压单元，三相二极管钳位功率开关串联高压 逆变器使用18个二极管钳位功率开关串联均压单元为例进行说明。

如图6所示，本实施例公开的一种三相二极管钳位功率开关串联高压逆变 器，为三相三线制二极管钳位功率开关串联高压逆变器，所述的一种二极管钳 位功率开关串联高压逆变器作为单相二极管钳位功率开关串联高压逆变器使 用，三相三线制二极管钳位功率开关串联高压逆变器由三个上述单相二极管钳 位功率开关串联高压逆变器并联组成，三个单相二极管钳位功率开关串联高压 逆变器并联共用一套直流母线电源U和直流母线电容C，三个单相二极管钳位 功率开关串联高压逆变器还共用中点N。

上述的三相三线制二极管钳位功率开关串联高压逆变器中，三个单相二极 管钳位功率开关串联高压逆变器分别为A相逆变电路、B相逆变电路、C相逆 变电路。所述直流母线电源U与直流母线电容C并联；直流母线电源U的正极 与A相逆变电路的功率开关T_A1的集电极相连，直流母线电源U的负极与拓扑 结构中功率开关T_A6的发射极相连；所述A相逆变电路的负载电感L_A一端与中 点N相连，负载电感L_A的另一端与A相逆变电路的功率开关T_A3的发射极相连； B相逆变电路的负载电感L_B一端与中点N相连，负载电感L_B的另一端与B相 逆变电路的功率开关T_B3的发射极相连；C相逆变电路的负载电感L_C一端与中 点N相连，负载电感L_C的另一端与C相逆变电路的功率开关T_C3的发射极相连。

如图6所示，本实施例公开的三相三线制二极管钳位功率开关串联高压逆 变器的工作原理以及工作方式与单相二极管钳位功率开关串联高压逆变器类 似，主要区别是采用三相SPWM调制或三相SVPWM调制。

以上所述的具体描述，对发明的目的、技术方案和有益效果进行进一步详 细说明，所应理解的是，以上所述仅为本发明的具体实施例而已，并不用于限 定本发明的保护范围，凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同 替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。