包含在线性Ⅰ通道、线性Q通道、正交及反正交模式之间的高速线圈模式切换的MR

摘要

用于可操作地将射频驱动信号(70)与正交线圈(30)相耦合的混合电路(40，40’，40”)可以采用从由以下构成的组群中选出的至少两个线圈模式之中的一个模式来配置：(i)线性I通道模式，其中，在没有驱动Q通道输入端口(44)的情况下驱动I通道输入端口(42)；(ii)线性Q通道模式，其中，在没有驱动I通道输入端口的情况下驱动Q通道输入端口；(iii)正交模式，其中，以所选的正相位差来驱动I和Q通道输入端口；以及(iv)反正交模式，其中，以所选的负相位差来驱动I和Q通道输入端口。可以确定所述至少两个线圈模式的时间顺序，并将其用于补偿B

说明书

技术领域

本申请涉及磁共振技术。借助于对磁共振成像的具体应用来说明本发明。然而，总的来说其可以更普遍地应用于磁共振过程，包括磁共振成像、磁共振波谱分析等。

背景技术

正交体线圈通常在磁共振扫描器中用来提供与较大的所关注区域，例如躯干、腿或人体成像对象的其它部分的有效射频耦合。正交体线圈通常在形状上总体是圆柱形的，并具有径向对称性。实例包括正交鸟笼形体线圈和正交横向电磁(TEM)体线圈。正交体线圈包括I和Q通道输入端口，其由具有90°相位差的射频能量驱动，以产生旋转的B₁场来激发磁共振。驱动电路通常包括用来产生驱动信号的单个射频放大器，该驱动信号由混合电路分离为分别前往I和Q通道的两个分量。混合电路还将前往Q通道的分量相移90°。

传统上将正交体线圈的径向对称性视为明显的优点，因为其可以用于在较大体积上产生基本上均匀的B₁场。然而，当加载线圈时，输入的射频能量与成像对象(例如在人体成像对象的情况下的组织、骨骼、血液等)的介电材料的相互作用可以产生穿过切片或其它成像区的较大的B₁场非均匀性。这被称为线圈加载，并且随着成像对象的不对称性增大(例如，在“宽肩膀”或其他不对称的人体成像对象的情况下)以及随着静态(即B₀)磁场的强度的增大，这会越来越成为问题。因此，随着商业磁共振扫描器已经从低磁场(例如0.23特斯拉，1.5特斯拉)逐步发展为更高静态磁场(例如3特斯拉，7特斯拉等)，B₁非均匀性变得越来越成问题。

已经使用了不同方案来着手解决正交体线圈的B₁非均匀性；然而，每一个方案都具有某种缺点。

在一些方案中，局部发射线圈或线圈阵列用于磁共振激发。这些方案在产生磁共振激发时无需使用正交体线圈，这意味着丢掉了使得正交体线圈更为通用的优点(例如较大的体积激发，作为固定器方便地安装在孔中，或者安装在可滑动插入的环形线圈架上，明确定义的空负载B₁磁场分布，旋转B₁场等)。

在其它方案中，将两个分离的射频放大器用于驱动I和Q通道输入端口。在一些变化方案中，将正交体线圈的环箍(rung)或杆配置为退化的(degenerate)，并由不同射频放大器分别驱动或分组驱动。这些方案允许相对精确地设计B₁场分布，但是是以额外的射频放大器为代价的。由于现有磁共振扫描器通常包括单个射频放大器，因此添加另一个放大器或放大器组以及相关的射频电缆线路则表示明显的改进开支和复杂性。

发明内容

根据一个方面，混合电路被配置为可操作地将射频驱动信号与正交线圈相耦合，来驱动具有I通道输入端口和Q通道输入端口的正交线圈。可以采用从由以下构成的组群中选出的至少两个线圈模式之中的一个模式来配置所述混合电路：(i)线性I通道模式，其中，在没有驱动Q通道输入端口的情况下驱动I通道输入端口；(ii)线性Q通道模式，其中，在没有驱动I通道输入端口的情况下驱动Q通道输入端口；(iii)正交模式，其中，以所选的正相位差来驱动I和Q通道输入端口；以及(iv)反正交模式，其中，以所选的负相位差来驱动I和Q通道输入端口。

根据另一个方面，公开了一种与前述段中的混合电路一起执行的方法。确定用于产生射频激发的至少两个线圈模式的时间顺序，所述射频激发补偿由对象造成的所述正交线圈的B₁非均匀性。用正交线圈在对象中激发磁共振。所述激发包括根据所确定的所述至少两个线圈模式的时间顺序来操作所述混合电路。

根据另一个方面，公开了一种磁共振扫描器。主磁体至少在扫描区中产生静态磁场。正交线圈与扫描区相耦合。正交线圈具有I通道输入端口和Q通道输入端口。射频放大器被配置为产生在磁共振频率附近的射频驱动信号。混合电路可操作的将射频驱动信号与正交线圈相耦合，以便采用从由以下构成的组群中选出的至少两个线圈模式之中的一个可选模式来驱动所述正交线圈：(i)线性I通道模式，其中，在没有驱动Q通道输入端口的情况下驱动I通道输入端口；(ii)线性Q通道模式，其中，在没有驱动I通道输入端口的情况下驱动Q通道输入端口；(iii)正交模式，其中，以所选的正相位差来驱动I和Q通道输入端口；以及(iv)反正交模式，其中，以所选的负相位差来驱动I和Q通道输入端口。

根据另一个方面，公开了一种方法，用于用具有I和Q通道输入端口的正交线圈来激发磁共振。将射频驱动信号分为两个驱动信号分量。选择性地修改至少一个驱动信号分量，以产生可操作的驱动信号分量，所述选择性的修改包括以下至少一种：(i)以90°的正或负倍数对至少一个驱动信号分量进行移相；以及(ii)终止一个驱动信号分量。将可操作的驱动信号分量用于正交线圈的I通道和Q通道输入端口，以激发磁共振。

根据另一个方面，公开了一种设备，用于操作具有I和Q通道输入端口的正交线圈，以激发磁共振。一电路被配置为将射频驱动信号分为两个驱动信号分量。附加电路被配置为选择性地修改驱动信号分量，来产生不连续数量的两个或多个线圈操作模式之中的一个模式。

一个优点在于，提供了更高的灵活性来应对正交体线圈的B₁非均匀性，而无需增加额外射频放大器(或多个放大器)及相关射频电缆线路的成本。

另一个优点在于，提供了对现有磁共振扫描器的方便有效的设备改进。

另一个优点在于，用来补偿由不同体形状施加的不同B₁非均匀性的磁共振扫描器的简化结构。

在阅读并理解了以下详细说明后，本领域普通技术人员会意识到本发明的更多优点。

附图说明

本发明可以具体化为不同部件和部件排列，以及不同步骤及步骤排列。附图仅是为了说明优选实施例的，不应解释为限制本发明。

图1示意性显示了磁共振扫描器，其包括可切换混合电路，用于以两个或多个不同模式操作正交体线圈。

图2示意性显示了图1的扫描器的射频激发系统，其包括单个射频放大器、可切换混合电路及正交体线圈。

图3示意性显示了图1和2的可切换混合电路的细节。

图4示意性显示了并未构建在现有常规混合电路基础上不同可切换混合电路。

图5示意性显示了仅提供线性I通道、线性Q通道和正交模式的不同可切换混合电路。

图6显示了线性I通道、线性Q通道、正交和反正交线圈操作模式每一个的中心横向发射场，用于在3特斯拉的静态(B₀)磁场中椭圆形心脏体模的建模。

图7显示了对于经时间平均的射频激发脉冲，椭圆形心脏体模的中心横向修改的翻转角分布，其中，分别以τ_0°＝0.953τ和τ_90°＝0.753τ的持续时间相继对线性I通道和线性Q通道模式进行时间平均。

图8显示了对于经时间平均的射频激发脉冲，椭圆形心脏体模的中心横向修改的翻转角分布，其中，分别以τ_a＝0.492τ和τ_aq＝0.815τ的持续时间相继对正交和反正交模式进行时间平均。

具体实施方式

参考图1，磁共振扫描器10包括扫描器外壳12，其中至少部分的布置了患者16或其它物体。尽管参考孔型扫描器来加以说明，但会意识到扫描器也可以是开放式磁体扫描器或其它类型的磁共振扫描器。扫描器外壳12的保护性绝缘孔衬垫18可选的填塞在布置了对象16的扫描器外壳12的普通圆柱形的孔或开口中。由主磁体控制器22控制布置在扫描器外壳12中的主磁体20，以便至少在至少包含对象16的一部分的扫描区中产生静态(B₀)磁场。通常，主磁体20是由低温围带24围绕的永久性的超导磁体。在一些实施例中，主磁体20产生至少约0.2特斯拉的主磁场，例如0.23特斯拉、1.5特斯拉、3特斯拉、7特斯拉等。在外壳12中或之上布置磁场梯度线圈28，以便至少在扫描区中将所选的磁场梯度叠加到主磁场上。通常，磁场梯度线圈包括用于产生三个正交磁场梯度，例如x梯度、y梯度和z梯度的线圈。

普通圆柱形的正交体线圈30是与磁共振扫描器10的孔基本上同轴安装的。在一些实施例中，正交体线圈30永久性地固定在扫描器外壳12内。在一些实施例中，正交体线圈30安装在电介质线圈架或其它固定器上，它们能够可滑动地插入磁共振扫描器10的孔中并从中移出，或者可滑动地插入扫描器外壳12的环形插口中并从中移出。在一些实施例中，正交线圈30是局部正交体积线圈，用于局部解剖成像，例如头部正交线圈或膝部正交线圈。在一些实施例中，正交体线圈30是正交鸟笼线圈，其包括多个环箍(rung)，这些环箍通常与孔的轴平行布置，并可操作地由布置在环箍相对两端上或附近的两个或多个端环、端盖或其它终端结构相互连接。在一些实施例中，正交体线圈30是正交横向电磁(TEM)线圈，其包含多个杆，这些杆通常与孔的轴平行，并可操作地由基本上围绕着杆的普通环形的射频屏蔽体或屏障相互连接。正交体线圈30可选的包括电容、电感、电阻、扼流器、晶体管、继电器，或其它部件，用于提供射频调谐、去耦、电流阻塞或中断，或者其它功能。

在一些实施例中，正交体线圈30执行发射和接收功能。就是说，正交体线圈30被从外部给电，以在对象16中激发磁共振，并还用于接收由激发产生的磁共振信号。在一些实施例中，正交体线圈30执行发射功能，单独的接收线圈34接收由激发产生的磁共振信号。可选的单独接收线圈34可以是如所示的表面线圈，或表面线圈阵列，或臂线圈、腿线圈，或其它局部线圈。还可以设想使正交体线圈30执行发射功能，并且使单独的接收正交体线圈(未示出)执行接收功能。在一些实施例中，扫描器10是可配置的，从而在一些成像应用中，正交体线圈30执行发射和接收功能，而在其它成像应用中正交体线圈30执行发射功能并且用单独的接收线圈执行接收功能。该可选的单独接收线圈通常包括解谐电路，其在发射阶段解谐接收线圈，以避免使接收线圈超载。

继续参考图1，并进一步参考图2和3，在磁共振波谱数据采集期间，射频放大器38产生在磁共振频率附近的射频驱动信号。该驱动信号输入到混合电路40中，其进而又输入到正交体线圈30的I和Q通道输入端口42、44中。混合电路40包括常规混合电路46，其将射频驱动信号分为两个分量驱动信号，并用一个所选相移，例如90°，来对所划分的分量驱动信号之一进行移相，以便产生常规正交驱动信号分量。混合电路40还包括附加电路50，其可选的修正混合电路46的输出，以产生驱动信号，用于实现几个不同线圈可操作模式中的一个可选模式，这几个不同线圈可操作模式例如为：(i)线性I通道模式，其中，在没有驱动Q通道输入端口44的情况下驱动I通道输入端口42；(ii)线性Q通道模式，其中，在没有驱动I通道输入端口42的情况下驱动Q通道输入端口44；(iii)正交模式，其中，以基准相位驱动I通道输入端口42，以基准相位加上所选相位偏移来驱动Q通道输入端口44；以及(iv)反正交模式，其中，以基准相位驱动I通道输入端口42，由射频放大器以基准相位减去所选相位偏移来驱动Q通道输入端口44。在一些实施例中，所选相位偏移是90°。

继续参考图1，可选的，磁共振梯度控制器54操作磁场梯度线圈28，以便在空间上将磁共振激发定位于板状的或其它的局部区域。可选的，磁场梯度控制器54操作磁场梯度线圈28，以施加一个或多个空间编码的磁场梯度脉冲。

在图1的实施例中，射频接收器56可操作的与示出的局部线圈34相连，以便在磁共振过程的读出阶段读取磁共振信号。作为替代方案，在一些实施例中，射频接收器56在读出阶段可操作的与正交体线圈30的I和Q通道输入端口42、44相耦合，并提供了合适的射频电路，以便在以下两者之间进行切换：正交体线圈30在发射阶段期间与混合电路40可操作的相连接，和在读出阶段期间与射频接收器56可操作的相连接。可选的，磁场梯度控制器54在读出阶段期间操作磁场梯度线圈28，以提供磁共振信号的附加空间编码(即读出编码)。

将在读出过程中采集的磁共振样本存储在数据缓冲器58中。磁共振数据处理器60对所采集的磁共振数据执行处理，以提取有用的信息。在成像应用中，数据处理器60用与在磁共振数据产生期间所应用的所选空间编码相一致的快速傅立叶变换或其它图像重构算法适当地执行图像重构。在波谱分析应用中，数据处理器60所执行的处理可以包括，例如执行频谱快速傅立叶变换运算，以恢复化学位移和J耦合数据。将所得到的经处理的数据(例如，图像、频谱等)适当的存储在数据/图像存储器62中，显示在用户界面64上，打印，通过互联网或局域网传输，存储在非易失性存储介质上，或者以其它方式使用。在图1中示出的实例结构中，用户界面64还将放射线学者或其它操作者与扫描器控制器66相连，以控制磁共振扫描器10。在其它实施例中，可以提供单独的扫描器控制界面。

参考图3，可切换混合电路40是基于常规混合电路46的，其通过将由单个射频放大器38输出的射频驱动信号70分为两个分量驱动信号72、74来输出常规正交驱动信号分量，其中将指定用于驱动Q通道的分量驱动信号74相移90°。附加电路50接收分量驱动信号72、74，并借助于图3中指定为“S1”、“S2”、“S3”和“S4”的四个高速切换器的适当设置来选择性地实现四个线圈操作模式中的一个。切换器“S1”和“S3”操作被指定给I通道的驱动信号72，并选择性地应用以下之一：180°移相器76；或者用适当的阻抗对信号72和I通道输入端口42进行端接(terminating)，例如所示的50欧姆阻抗78、80，其与I通道输入端口42的常规50欧姆输入阻抗相匹配。(也可以使用其它阻抗，通常选择为匹配于I通道输入端口阻抗)。切换器“S2”和“S4”操作指定给Q通道的驱动信号74，并选择性地应用以下之一：0°移相器82(可选的由单一线路连接来实现)；180°移相器86；或者用适当的阻抗对信号74和Q通道输入端口44进行端接，例如所示的50欧姆阻抗88、90，其与Q通道输入端口44的常规50欧姆输入阻抗相匹配。(也可以使用其它阻抗，通常选择为匹配于Q通道输入端口阻抗)。

表1-用于图3的混合电路的线圈操作模式

 

模式S1S2S3S4I通道相位Q通道相位相位差线性I通道180°50Ω180°50Ω180°50Ω---线性Q通道50Ω180°50Ω180°50Ω270°---正交180°180°180°180°180°270°+90°反正交180°0°180°0°180°90°-90°

如表1中详细列出的，通过四个高速切换器“S1”、“S2”、“S3”和“S4”的选择性操作，可以选择四个可选线圈模式中的任何一个。输入到附加电路50中的分量驱动信号72、74分别具有相位0°(即基准相位)和90°。更普遍的，混合电路46在分量驱动信号72的基准相位与驱动信号74的相位之间给予所选择的相移。在表1中的相位差假设混合电路46在分量驱动信号72的基准相位与驱动信号74的相位之间给予90°相位差。更普遍的，如果混合电路46在分量驱动信号72的基准相位与驱动信号74的相位之间给予了所选择的相位差，那么正交模式会用所选择的相位差来驱动I和Q通道输入端口，而反正交模式会用将所选择的相位差减去180°所得到的一个相位差来驱动I和Q通道输入端口。

可选的，混合电路46分别通过第一和第二所选缩放因子来缩放分量驱动信号72、74。这个缩放例如可以考虑所关注的非各向同性体积，对象的已知典型不对称(例如由于肩部，躺在水平孔中支撑台上的人体沿水平方向通常相对于垂直方向具有更多质量)，等等。如果第一和第二所选缩放因子相等，那么通常在没有线圈负载的情况下，在正交和反正交模式的场中产生空间上各向同性的B₁场。如不在混合电路46中应用第一和第二所选缩放因子，则可以在附加电路50中实现这些幅度偏移。

图3的可切换混合电路40是一个实例。可以产生其它电路来提供两个或多个可选择线圈操作模式。图3的可切换混合电路40包含常规混合电路46，其是使用正交体线圈的典型常规射频激发系统的一个部件。因此，易于改进这种激发系统，以通过添加附加电路50来提供可选择的线性I通道、线性Q通道、正交和反正交线圈操作模式。然而，会明白在其它实施例中，可以由不是基于现有混合电路46而构建的混合电路来代替混合电路46。

例如，参考图4，除了由信号分离器46’代替常规混合电路46之外，修改的可切换混合电路40’类似于图3的混合电路40，信号分离器46’没有在分量驱动信号72、74’之间给予90°相移(即，分量驱动信号74’具有与分量驱动信号72相同的相位)。为了提供这个变化，修改的附加电路50’省略了180°移相器76(由提供0°相移的直接连线来代替它)，并用-90°(即270°)和90°移相器82’、86’来代替图3的0°和180°移相器82、86。在表2中示出了用于图4的混合电路的线性I通道、线性Q通道、正交和反正交线圈操作模式的切换器设置。

表2-用于图4的混合电路的线圈操作模式

 

模式S1S2S3S4I通道相位Q通道相位相位差线性I通道0°50Ω0°50Ω0°50Ω---线性Q通道50Ω90°50Ω90°50Ω90°---正交0°90°0°90°0°90°+90°反正交0°-90°0°-90°0°-90°-90°

参考图5，示出来另一个实例混合电路40”，除了在图5中修改了附加电路50从而生成了附加电路50”之外，它与图3的混合电路40相同，附加电路50”省略了0°移相器82，并由两向切换器“S2’”和“S4’”代替三向切换器“S2”和“S4”。这些变化的效果是省去反正交模式。就是说，除了不能获得反正交模式之外，图5的混合电路40”的操作如在表1中所阐明的。

实例混合电路40、40’、40”表明了存在不同方式来实现所公开的用于提供多个独立线圈操作模式的可切换混合电路。这些实例并非穷举-可以构成其它电路来提供相同的线圈操作模式，即线性I通道、线性Q通道、正交和反正交操作模式的子集，或者额外的或其它的线圈操作模式。

在一些实施例中，混合电路40、40’、40”的切换器是高速切换器，例如在毫秒、亚毫秒或更快的范围中操作，以便能够在单个射频激发脉冲或脉冲包的时间帧内实现对可获得的多个线圈操作模式的时间平均。一些适当的高速切换器是基于半导体的电触发切换器，例如开关FET器件。例如借助于对线性I通道、线性Q通道、正交和反正交线圈操作模式(其每一个每一个都以由射频放大器38输出的所选择的射频功率或幅度工作)进行适当的时间平均，可以补偿空间B1非均匀性。

参考图6，说明了支持B₁非均匀性的时间平均补偿的原理。图6显示了由混合电路40实现的线性I通道、线性Q通道、正交和反正交线圈操作模式的每一个的传输|B₁⁺|场，用于放置在3特斯拉静态(B₀)磁场中正交体线圈中的椭圆心脏体模(纵横比＝19cm/35cm＝0.54，长度＝34cm，传导率＝0.5S/m，及相对介电常数＝78)的建模。在图6的|B₁⁺|场的图以及图7和8的修改的翻转角分布中，以较白灰度值显示了大约为平均|B₁⁺|场(翻转角)强度的区域，而以较黑灰度值显示了较低或较高的|B₁⁺|场(翻转角)强度的区域。就是说，相对均匀的区域较白，而对非均匀性有显著影响的区域较黑。对于每一个线圈操作模式都可以发现显著的空间非均匀性，主要是由于心脏体模中的电介质和涡流效应。可以通过在用混合电路40、40’、40”产生单一B₁脉冲或脉冲包期间，在两个或多个线圈操作模式之间进行切换来产生经过时间平均的B₁场。随着时间的过去，由指定B₁场提供的翻转角由以下给出：

在此γ是回磁比。对于由射频放大器38输出的恒定幅度，由线性I通道线圈操作模式产生的翻转角适于写为：γ|B₁⁺|_0°τ_0°，在此|B₁⁺|_0°是线性I通道模式的B₁场分布，τ_0°是应用线性I通道模式所经历的时间。类似的，由线性Q通道线圈操作模式产生的翻转角适于写为：γ|B₁⁺|_90°·τ_90°，在此|B₁⁺|_90°是线性Q通道模式的B₁场分布，τ_90°是应用线性Q通道模式所经历的时间。由正交线圈操作模式产生的翻转角适于写为：γ|B₁⁺|_q·τ_q，在此|B₁⁺|_q是正交模式的B₁场分布，τ_q是应用正交模式所经历的时间。由反正交线圈操作模式产生的翻转角适于写为：γ|B₁⁺|_aq·τ_aq，在此|B₁⁺|_aq是反正交模式的B₁场分布，τ_aq是应用反正交模式所经历的时间。线性I通道、线性Q通道、正交和反正交线圈操作模式的依次时间平均的时间平均输出(忽略了任何自旋弛豫，这是对于高速切换的良好近似，即在操作模式之间的亚毫秒切换)由以下线性组合给出：

θ＝γ|B₁⁺|_0°·τ_0°+γ|B₁⁺|_90°·τ_90°+γ|B₁⁺|_q·τ_q+γ|B₁⁺|_aq·τ_aq　　　　　　(2)。

实际上，等式(2)需要图6中所示的四个B₁场模式的时间加权组合，以产生翻转角θ的有效脉冲或脉冲包。

参考图7，在用于提高总翻转角的均匀性的一个方案中，以τ_0°＝0.953τ和τ_90°＝0.753τ的持续时间依次对线性I通道和线性Q通道模式进行时间平均，在此τ是缩放因子，选择该缩放因子以达到预期的射频激发脉冲持续时间。经调整的翻转角θ＝γ|B₁⁺|_0°·τ_0°+γ|B₁⁺|_90°·τ_90°于是具有图7中所示的分布，具有0.188的无单位标准偏差。相对于使用纯正交模式操作的情况，标准偏差减小了40％。

参考图8，显示了当以τ_a＝0.492τ和τ_aq＝0.815τ的持续时间依次对正交和反正交模式进行时间平均的结果。经调整的翻转角θ＝γ|B₁⁺|_a·τ_a°+γ|B₁⁺|_aq·τ_aq于是具有图8中所示的分布，具有0.165的无单位标准偏差。相对于使用纯正交模式操作的情况，标准偏差减小了47％。

图7和8的实例每一个都仅组合了两个线圈操作模式。通过组合三个、四个或更多不同线圈操作模式可以预计获得额外的均匀性改善。

回来参考图1，可以使用不同技术来确定经时间平均的模式的适当组合，以在给定对象中实现改进的空间自旋翻转角均匀性。通常，切换器设置顺序产生器94适当地确定时间平均参数τ_0°、τ_90°、τ_q和τ_aq(或者如果不是要对全部线圈操作模式进行平均，则是这些参数的一些子集，或者如果配置混合电路提供其它操作模式，则是等价参数)。在一个方案中，切换器设置顺序产生器94是预定的、经存储的负载查询表，其为混合电路40、40’、40”指定切换器设置顺序，以袖中由不同尺寸和纵横比的线圈负载所造成的相应的B₁非均匀性。可以执行对象的磁共振成像预扫描，以确定成像对象的尺寸和纵横比，并且可以通过查询表获得用于每一个独立模式的相应参数。在其它实施例中，切换器设置顺序产生器94可以包括有限元模拟器，其用由对象的预扫描估计的电介质图分别对均匀性参数优化参数τ_0°、τ₉₀°、τ_q和τ_aq。在其它实施例中，与局部线圈34或与专用探头相连的分析器或磁场传感器可以分析或测量用多个前导脉冲的每一个所获得的实际B₁翻转角。可以动态或迭代的调整这些参数，直到实际实现了目标翻转角均匀性。

在经时间平均的射频激发脉冲的排序中的线性I通道、线性Q通道、正交和/或反正交模式的应用顺序是无关紧要的。根据切换操作的陡峭性，采用允许从一个模式到下一个模式的渐进的或平滑的过渡的特定顺序会具有一些优势。例如，参考表1，发现线性I通道/反正交/正交/线性Q通道的模式排序对于每次切换仅改变四个切换器“S1”、“S2”、“S3”、“S4”中的两个，这在减小瞬态现象中具有优势。

参考优选实施例说明了本发明。在阅读并理解前述详细说明后，其他人可以想到更改和变化。其意图是应将本发明解释为包含全部这种更改和变化，只要它们在所附权利要求书的范围或其等价范围之内。