煤炭混合燃料、其燃烧方法、以及用于煤炭混合燃料的煤炭燃料

摘要

本发明的煤炭混合燃料由劣质煤和残渣煤混合而成。残渣煤是从下述固体成分浓缩液中蒸发分离出溶剂而得到的，所述固体成分浓缩液是从煤炭与溶剂经混合及加热而成的浆料中分离出包含可溶于溶剂的煤炭成分的溶液部时残留的溶液。另外，残渣煤的灰分中所含的碱性成分相对于酸性成分的比率(Base／Acid)低于劣质煤。

说明书

技术领域

本发明涉及用于烧煤锅炉中的燃烧的煤炭混合燃料、其燃烧方法、以及 用于煤炭混合燃料的煤炭燃料。

背景技术

以往，作为可用于烧煤锅炉中的燃烧的煤炭燃料，多使用烟煤(高质煤)。 但近年来，从资源匮乏问题、资源选项的增多、燃料成本的降低这样的视角 出发，已扩大到在烧煤锅炉中的燃烧中使用劣质煤(例如，次烟煤、褐煤等) 的尝试。

但是，在烧煤锅炉中的燃烧中使用劣质煤时，存在如下所述的问题点。 首先，劣质煤的灰分中包含大量的碱性成分。在烧煤锅炉中的燃烧中，会在 锅炉内的炉壁、导热管等附着燃烧灰。并且，灰分中所含的碱性成分的比率 越高越容易发生燃烧灰的附着。其结果，存在导致吸热效率降低的隐患。另 外，劣质煤中含有大量水分。因此，存在导致粉碎机(磨机)中的干燥负担增 大的隐患。此外，与烟煤相比，劣质煤的放热量低。由此导致劣质煤的燃烧 效率比烟煤差。

基于此，作为已用来尝试解决上述问题的技术，已知有在劣质煤中混合 烟煤的方法。例如，专利文献1中公开了一种烧煤锅炉的灰附着性抑制方法， 其中，将在灰分中含有大量碱性成分的煤炭(Adaro炭(劣质煤))中混合碱性成 分少的烟煤的燃烧灰而成的混合物用作煤炭混合燃料。其结果是碱性成分被 稀释，灰附着性得到了缓和。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开平11-82990号公报

发明内容

发明要解决的问题

然而，在劣质煤中混合烟煤的情况下，为了对劣质煤的灰分中所含的碱 性成分加以稀释，需要大量的烟煤。其结果会导致在由劣质煤和烟煤混合而 成的煤炭混合燃料整体中烟煤所占的比例增高，混煤效率变差。另外，就专 利文献1中记载的烧煤锅炉的灰附着性抑制方法而言，由于在Adaro炭(劣 质煤)中混合有燃烧灰，因此，有时无法获得充分的放热量。另外，还可能 存在无法充分抑制粉碎机(磨机)中的干燥负担的情况。

于是，本发明鉴于上述课题而完成，其目的在于提供一种能够以高效的 混煤效率抑制灰附着性、并且能够降低粉碎机(磨机)中的干燥负担、放热量 高的煤炭混合燃料、其燃烧方法、以及用于该煤炭混合燃料的煤炭燃料。

解决问题的方法

本发明的煤炭混合燃料是将劣质煤与下述残渣煤混合而成的燃料，所述 残渣煤是从如下得到的固体成分浓缩液中蒸发分离出溶剂而得到的，并且， 其灰分中所含的碱性成分相对于酸性成分的比率低于上述劣质煤，其中，所 述固体成分浓缩液是从煤炭与溶剂经混合及加热而成的浆料中分离出包含 可溶于溶剂的煤炭成分的溶液部时残留的溶液。

发明的效果

本发明的煤炭混合燃料能够以高效的混煤效率抑制灰附着性。另外，能 够在降低粉碎机(磨机)中的干燥负担，同时提高放热量。

附图说明

图1是示出了本发明的煤炭混合燃料中使用的残渣煤的制造装置的简图。

图2是示出了使本发明的煤炭混合燃料燃烧的煤炭燃烧装置的简图。

图3是示出了残渣煤的混煤率与水分量的关系坐标图。

图4是示出了残渣煤的混煤率与灰分量的关系的坐标图。

图5是示出了残渣煤的混煤率与放热量的关系的坐标图。

图6是示出了残渣煤的混煤率与熔液比例的关系的坐标图。

具体实施方式

以下，结合附图对用以实施本发明的方式进行说明。

(煤炭混合燃料的构成)

本发明的煤炭混合燃料是将劣质煤与残渣煤混合而成的煤炭混合燃料。 首先，针对该煤炭混合燃料中所使用的劣质煤和残渣煤进行说明。

(劣质煤)

本发明的煤炭混合燃料中所使用的劣质煤是相比于烟煤等高质煤而言， 煤炭中水分量的比例多、灰分量的比例少的煤炭。具体而言，以下述煤炭作 为劣质煤的指标：煤炭中的水分量以收到基(AR(As Received)，以下，煤炭 中的水分量全部以收到基表示)计为20wt％以上且35wt％以下，且煤炭中的 灰分量以干燥基(DB(Dry Basis)，以下，煤炭中的灰分量全部以干燥基表示) 计为8wt％以下。优选煤炭中的水分量为20wt％以上且35wt％以下、且煤炭 中的灰分量为4wt％以下。

作为劣质煤，可列举根据日本工业规格(JIS M1002：1978)中的规定分类 为类别D、E、F₁及F₂的煤炭，即次烟煤、褐煤。

分类为类别D的煤炭在所谓“次烟煤”中，是显示7800以上且低于 8100kcal/kg的放热量的煤炭。

分类为类别E的煤炭在所谓“次烟煤”中，是显示7300kcal/kg以上且低 于7800kcal／kg的放热量的煤炭。

分类为类别F₁的煤炭在所谓“褐煤”中，是显示6800以上且低于 7300kcal／kg的放热量的煤炭。

分类为类别F₂的煤炭在所谓“褐煤”中，是显示5800以上且低于 6800kcal／kg的放热量的煤炭。

不过，劣质煤只要是煤炭中水分量的比例多、灰分量的比例少的煤炭即 可，也可以是次烟煤、褐煤以外的煤炭。

另外，作为高质煤，可列举根据日本工业规格(JIS M1002：1978)中的规 定分类为类别分B₁、B₂及C的煤炭，即烟煤。

分类为类别B₁及B₂的煤炭在所谓“烟煤”中，是显示8400kcal／kg以上的 放热量的煤炭。

分类为类别C的煤炭在所谓“烟煤”中，是显示8100以上且低于 8400kcal／kg的放热量的煤炭。

需要说明的是，日本工业规格(JIS M1002-1978)中规定的放热量是基于 下式算出的值，是干燥无灰基的放热量。

放热量(补偿干燥无灰基)=放热量／(100-1.08×灰分-水分)×100

就劣质煤而言，通常其灰分中所含的碱性成分多，其灰分中所含的碱性 成分相对于酸性成分的比率(以下也记作Base(碱性成分)／Acid(酸性成分))高 于高质煤。Base／Acid是用灰分中所含的碱性成分的总和除以灰分中所含的 酸性成分的总和而得到的，也被称为成渣性评价指标。所述灰分中所含的碱 性成分是指例如Fe₂O₃、CaO、Na₂O、K₂O、MgO。另外，所述灰分中所含 的酸性成分是指例如SiO₂、Al₂O₃、TiO₂。煤炭中含有的这些碱性成分及酸 性成分的比率可采用ICP发光法、原子吸收法、吸光光度法、燃烧红外吸收 法、荧光X射线分析法等进行测定。

劣质煤的该Base／Acid多在0.15以上。另一方面，高质煤的该Base／Acid 多低于0.12。基于成渣性评价指标(Base／Acid)的评价的阈值各异，但有时在 Base／Acid低于0.1时将灰附着(成渣)的程度分类为“小”，在Base／Acid为0.1 以上且0.3以下时分类为“中”，在Base／Acid大于0.3时分类为“大”(Base／Acid 越大越容易发生灰附着)。此时，劣质煤的灰附着程度为“中”～“大”的评价、 高质煤的灰附着程度为“小”～“中”的评价。

在常规的煤炭的灰组成(Base／Acid<1的区域)中，碱性成分具有降低灰 的熔点的作用，因此，通常，相比于Base／Acid低的高质煤，Base／Acid高的 劣质煤的灰的熔点低。因此，劣质煤的灰的熔液比例变高。其结果是在使劣 质煤在粉煤焚烧锅炉2(参见后述图2)内燃烧时，存在容易在火炉6的炉壁(参 见后述图2)、导热管组7(参见后述图2)产生灰附着(成渣)，导致吸热效率降 低的隐患。

这里，所述熔液比例是指在恒定量的固态灰中，于一定的温度、气体氛 围条件下转变成了液态的灰的比例。在燃烧区域转变成了液态的灰随着锅炉 的气流而漂浮并附着于火炉6的炉壁及导热管组7。该熔液比例可以如下地 算出，即，通过热力学平衡计算而算出预先测定的煤炭燃料的灰在一定条件 (温度、氛围气体组成)下处于热力学最稳定、即吉布斯自由能(ΔG)极小的状 态下的组成及相。需要说明的是，计算熔液比例时，也可以预先对煤炭燃料 的灰进行加热，并测定出在各温度及氛围气体组成下的熔液比例。由此，可 以求出与实际的锅炉状况相符合的熔液比例。

劣质煤是很难单独在已有的煤炭燃烧装置(包括烧煤锅炉在内的燃烧装 置)中使用的煤炭。其理由如上所述，是由于煤炭中的水分量多、Base／Acid 高。如果煤炭中的水分量多，则会导致粉碎机4(磨机)(参见后述图2)中的干 燥负担增大、同时放热量降低。另外，如果Base／Acid低，则容易引发灰附 着。其结果，与高质煤相比，劣质煤的燃烧效率低。

(残渣煤)

本发明的煤炭混合燃料中所使用的残渣煤是在无灰煤制造工序中副产 的煤炭。所述无灰煤，是从煤炭中除去灰分后的煤炭。无灰煤的制造方法例 如可如下所述。对将成为原料的煤炭与溶剂混合而制备的浆料进行加热，萃 取出可溶于溶剂的煤炭成分(以下记作溶剂可溶成分)。然后，分离成包含溶 剂可溶成分的溶液部和包含灰分等不溶于溶剂的煤炭成分(以下记作溶剂不 溶成分)的固体成分浓缩液。接着，从所述溶液部蒸发分离出溶剂，从而制 造无灰煤。另一方面，残渣煤是从残存的固体成分浓缩液中蒸发分离出溶剂 而制造的。其中，该残渣煤(及无灰煤)的制造方法如后详述。

成为残渣煤的原料的煤炭优选为放热量高、灰分中所含的碱性成分相对 于酸性成分的比率(Base／Acid)低的煤炭。作为成为原料的煤炭，优选使用日 本工业规格(JIS M1002：1978)中规定的烟煤。

需要说明的是，成为残渣煤的原料的煤炭只要是Base／Acid比劣质煤低 的煤炭即可，也可以使用烟煤以外的煤炭。

该残渣煤与劣质煤相比，煤炭中的灰分量的比例多，但水分量的比例少。 具体而言，以下述煤炭作为残渣煤的指标：煤炭中的水分量为8wt％以下、 且煤炭中的灰分量为17wt％以上且25wt％以下。优选煤炭中的水分量为5wt％ 以下、且煤炭中的灰分量为17wt％以上且22wt％以下。

此外，该残渣煤的碱性成分相对于酸性成分的比率(Base／Acid)比劣质煤 低。具体而言，其Base／Acid低于0.12。这是由于，成为残渣煤的原料的煤 炭的灰性状传承给了残渣煤(即，在无灰煤的制造工序中成为原料的煤炭的 灰性状不会发生变化)。

如上所述，残渣煤中灰分量的比例高，但水分量的比例低。另外， Base／Acid比劣质煤低。由于水分量的比例低，因此与劣质煤相比具有高放 热量(与高质煤同等程度的放热量)。另外，由于Base／Acid低，因此不易发 生灰附着(成渣)。需要说明的是，残渣煤只要是由溶剂萃取工序(后述)后的 溶剂不溶成分制造的煤炭即可，也可以使用从无灰煤以外的制造工序中副产 的煤炭。

(残渣煤的制造方法)

这里，结合图1对残渣煤(及无灰煤)的制造方法进行详细说明。图1是 示出了本发明的煤炭混合燃料中使用的残渣煤的制造装置100的简图。残渣 煤的制造方法包括：浆料制备工序、萃取工序、分离工序、无灰煤取得工序、 及残渣煤取得工序等。

(浆料制备工序)

浆料制备工序是将煤炭与溶剂混合而制备浆料的工序，在浆料制备槽 101进行。

溶剂只要是溶解煤炭的溶剂即可，并无特殊限制，但优选使用来自煤炭 的双环芳香族化合物。该双环芳香族化合物由于其基本结构与煤炭的结构分 子类似，因此与煤炭的亲和性高，可以获得较高的萃取率。作为来自煤炭的 双环芳香族化合物，可列举例如将煤炭干馏而制造焦炭时的副产油的蒸馏油， 即甲基萘油、萘油等。

溶剂的沸点没有特殊限制，但从例如萃取工序中的萃取率及无灰煤取得 工序中的溶剂回收率的观点考虑，优选使用沸点为180～300℃、特别是 230～280℃的溶剂。

煤炭在溶剂中的浓度没有特殊限制，以干燥炭基准计优选在10～50wt％ 的范围、更优选在15～35wt％的范围。

(萃取工序)

萃取工序是对浆料制备工序中得到的浆料进行加热而萃取溶剂可溶成 分的工序，在萃取槽102进行。利用泵(未图示)等将在浆料制备槽101中制 备的浆料供给至萃取槽102，边利用设置于萃取槽102的搅拌器102a进行搅 拌边加热保持于给定温度，来进行萃取。需要说明的是，也可以首先将浆料 供给至预热器(未图示)，待加热至给定温度之后再供给至萃取槽102。

作为萃取工序中浆料的加热温度，只要能够溶解溶剂可溶成分则没有特 殊限制，但从例如溶剂可溶成分的充分萃取方面考虑，优选在300～420℃的 范围、更优选350～400℃的范围。另外，加热时间(萃取时间)也没有特殊限 制，但从充分溶解及萃取率的观点出发，优选5～60分钟的范围、更优选20～40 分钟的范围。需要说明的是，首先利用预热器(未图示)进行暂时加热的情况 下的加热时间，是在预热器中的加热时间及在萃取槽102中的加热时间的总 和。

萃取工序优选在非活泼气体的存在下进行，优选使用廉价的氮气。另外， 萃取工序中的压力根据萃取时的温度及所使用的溶剂的蒸汽压而异，但优选 在1.0～2.0MPa的范围。

(分离工序)

分离工序是使用利用重力沉降法进行分离的重力沉降槽103将萃取工序 中得到的浆料分离成溶液部和固体成分浓缩液的工序。溶液部是溶解有溶剂 可溶成分而成的溶液部分，固体成分浓缩液是包含溶剂不溶成分的浆料部分。 需要说明的是，在本实施方式中，通过重力沉降法进行了分离，但也可以通 过例如过滤法、离心分离法进行分离。

(无灰煤取得工序)

无灰煤取得工序是从在分离工序中分离得到的溶液部中蒸发分离出溶 剂而得到无灰煤的工序，在溶剂回收装置104进行。

所谓蒸发分离是包括常规的蒸馏法、蒸发法(喷雾干燥法等)等在内的分 离方法。分离、回收的溶剂可以循环回浆料制备槽101中而重复使用。无灰 煤基本不含灰分，完全不含水分，并且显示出例如高于原料炭的放热量。此 外，作为制铁用焦炭的原料的特别重要的品质、即软化熔融性得到大幅改善， 显示出远比例如原料炭优异的性能(流动性)。因此，无灰煤可作为焦炭原料 的配合炭使用。

(残渣煤取得工序)

残渣煤取得工序是从在上述分离工序中分离得到的固体成分浓缩液中 蒸发分离出溶剂而得到残渣煤的工序，在溶剂回收装置105中实施。

所谓蒸发分离是包括常规的蒸馏法、蒸发法(喷雾干燥法等)等在内的分 离方法。分离、回收的溶剂可以循环回浆料制备槽101而重复使用。通过溶 剂的分离／回收，可以由固体成分浓缩液获得包含灰分等的溶剂不溶成分经浓 缩而得的残渣煤。残渣煤不显示软化熔融性，但由于其含氧官能团发生了离 去，因此，在用作配合炭的情况下，其并不阻碍该配合炭中所含的其它煤炭 的软化熔融性。因此，该残渣煤也可以作为焦炭原料的配合炭的一部分使用。

(煤炭混合燃料)

以下，针对本发明的煤炭混合燃料进行说明。如上所述，本发明的煤炭 混合燃料是将劣质煤与残渣煤混合而成的煤炭混合燃料。

残渣煤的混煤率(在由劣质煤与残渣煤混合而成的煤炭混合燃料整体中 残渣煤的比例)以收到基计优选为25wt％以上且50wt％以下、更优选35wt％ 以上且50wt％以下。通过使混煤率在上述范围，可以使本发明的煤炭混合燃 料的水分量约为20％以下、灰分量约为15％以下、放热量约为 5500kcal／kg-GAD以上、熔液比例约为60％以下。因此，通常可获得易于在 粉煤燃烧装置中使用的煤炭混合燃料。需要说明的是，所述GAD(Gross Air  Dried(空干基高位热值))表示空干基的总放热量。

(煤炭混合燃料的燃烧方法)

接着，结合图2对本发明的煤炭混合燃料的燃烧方法进行说明。图2是 示出了使本发明的煤炭混合燃料燃烧的煤炭燃烧装置1的简图。如图2所示， 煤炭燃烧装置1具备：烧煤锅炉2(粉煤焚烧锅炉)(以下记作锅炉2)；包含煤 仓3a、或／和煤堆3b、及煤斗3c等的贮煤设备3；边通过使从贮煤设备3运 送的煤炭混合燃料与热风接触而对其进行干燥边进行粉碎从而制成粉煤的 粉碎机(磨机)4；以及使粉煤在锅炉2内燃烧的燃烧器5等。需要说明的是， 贮煤于煤仓3a及煤堆3b的煤炭混合燃料通过例如传送带3d被搬运至煤斗 3c。

从贮煤设备3运送的煤炭混合燃料首先被粉碎机(磨机)4粉碎而被制成 粉煤。接着，成为了粉煤的煤炭混合燃料通过鼓风机(未图示)等与空气一起 被送入锅炉2内、并利用燃烧器5使其燃烧。进而，在锅炉2内回收由燃烧 而产生的热。锅炉2具备利用燃烧器5使供给的粉煤燃烧并产生热的火炉6、 和在从火炉6的上方到下游的范围内配置并与燃烧气进行热交换而回收蒸汽 的导热管组7，并使来自锅炉2的燃烧气从烟筒排出。另外，导热管组7包 含在火炉6的下游以给定间隔配置的过热器、再热器、节煤器等。需要说明 的是，如果使用的不是粉煤燃烧式锅炉，则也可以不存在利用粉碎机(磨机)4 进行粉煤化的工序。

劣质煤和残渣煤在供给至粉碎机4之前进行混煤。这是由于，如果在粉 碎机4内单独对水分量的比例多的劣质煤进行干燥，则会导致干燥负担增大。 劣质煤与残渣煤的混煤也可以在例如传送带上进行，也可以在贮煤设备3中 进行，还可以在卸料之前(例如，煤炭搬运船内)进行。需要说明的是，尽管 会增大粉碎机4中的干燥负担，但也可以不进行混合而是在分别在粉碎机4 中边干燥边粉碎而制成粉煤之后，利用各自的燃烧器5使该粉煤燃烧并供给 至锅炉2内，再在锅炉2内进行混煤。

实施例

作为残渣煤，使用了表1所示的煤炭A。这里的所述“煤炭A”并非税制 上的所述“煤炭”的含义，只是出于方便而选择的称呼。另外，作为劣质煤， 使用了表1所示的煤炭B或煤炭C。成为煤炭A的原料的煤炭使用了日本 工业规格(JIS M1002-1978)中规定的烟煤。另外，通过上述制造方法(具备浆 料制备工序、萃取工序、分离工序及残渣煤取得工序的制法)制造了作为残 渣煤的煤炭A。煤炭B或C使用了日本工业规格(JIS M1002-1978)中规定的 褐煤。需要说明的是，在表1中，以kcal／kg(AR)表示总放热量。所谓AR(As  Received)是以收到基计的煤炭的放热量，是包含水分的状态下的放热量。由 此，其是低于日本工业规格(JIS M1002-1978)中规定的放热量的值。另外， 煤炭B或C在日本工业规格(JIS M1002-1978)中被规定为褐煤，而在市场中， 是常常被分类为次烟煤的煤炭。

[表1]

    煤炭A 煤炭B 煤炭C 水分 ％AR 5.0 28.49 22.58 灰分 ％DB 17.40 5.19 2.11 总放热量 kcal／kg(AR) 6.502 4.812 5.210 SiO2 ％-ash 62.10 55.73 52.00 A12O3 ％-ash 25.20 28.84 20.30 CaO ％-ash 3.52 1.86 6.03 Fe2O3 ％-ash 4.26 6.53 12.10 MgO ％-ash 0.96 2.57 1.90 TiO2 ％-ash 1.41 0.55 1.08 Na2O ％-ash 0.21 2.13 0.39 K2O ％-ash 0.56 1.00 0.67 P2O5 ％-ash 0.73 0.15 0.13 MnO ％-ash 0.04 0.00 0.06 V2O5 ％-ash 0.07 0.00 0.02 SO3 ％-ash 1.11 1.94 5.24

如表1所示，作为残渣煤的煤炭A的水分量少、但灰分量多。另外，放 热量高(与烟煤为同等程度)。另一方面，作为劣质煤的煤炭B或煤炭C的灰 分量少、但水分量多。另外，利用上述计算方法由表1的各组成计算灰分中 所含的碱性成分相对于酸性成分的比率(Base／Acid)时，煤炭A为0.11(评价 为接近于“小”的“中”)、煤炭B为0.17(评价为“中”)、煤炭C为0.29(评价为 接近于“大”的“中”)。可见，与作为残渣煤的煤炭A相比，作为劣质煤的煤 炭B或煤炭C的Base／Acid高。

图3～图6为坐标图，示出了在煤炭B或煤炭C中混煤有作为残渣煤的 煤炭A的情况下，煤炭A的混煤率与煤炭混合燃料的水分量、灰分量、放 热量、熔液比例之间的关系。煤炭A的混煤率越高，煤炭混合燃料的水分量 及熔液比例越低(参见图3、图6)、放热量越高(参见图5)。其结果能够制成 如下的煤炭混合燃料：能够在将灰分量抑制于与烟煤同等程度(参见图4)的 状态下抑制灰附着性，能够降低粉碎机4(磨机)中的干燥负担，能够提高放 热量。此外，煤炭A的混煤率为25wt％以上且50wt％以下时，可以使煤炭 混合材料的水分量为约20％以下、灰分量为15％以下、放热量为 5500kcal／kg-GAD以上、熔液比例为60％以下。其结果是可以获得易于在煤 炭燃烧装置1中使用的煤炭混合燃料。需要说明的是，在图4中，所述DB(Dry  Basis)表示干燥基的灰分量。另外，在图5中，所述GAD(Gross Air Dried) 表示空干基的总放热量。另外，在图6中，熔液比例表示在温度：1250℃、空 气比∶0.8的气体氛围条件下转变为液态的比例。

(效果1)

以下对本发明的煤炭混合燃料的效果进行说明。本发明的煤炭混合燃料 由劣质煤和残渣煤混合而成。残渣煤是从下述固体成分浓缩液中蒸发分离出 溶剂而得到的，所述固体成分浓缩液是从煤炭与溶剂经混合及加热而成的浆 料中分离出包含可溶于溶剂的煤炭成分的溶液部时残留的溶液。另外，残渣 煤的灰分中所含的碱性成分相对于酸性成分的比率(Base／Acid)低于劣质煤。

(效果1-1)

残渣煤的Base／Acid低于劣质煤的Base／Acid。因此，本发明的煤炭混合 燃料的Base／Acid经稀释而低于劣质煤的Base／Acid。因此，煤炭混合燃料的 熔点下降，煤炭混合燃料的灰分的熔液比例降低。其结果是即使在烧煤锅炉 2内使该煤炭混合燃料燃烧，也不易在火炉6的炉壁及导热管组7发生成渣。 此外，残渣煤的灰分量的比例高于烟煤等高质煤。因此，与在劣质煤中混煤 烟煤等高质煤的情况相比，以更少的混煤量即可使熔液比例降低。因此，与 在劣质煤中混合烟煤等高质煤而成的煤炭混合燃料相比，本发明的煤炭混合 燃料的混煤效率高。另外，其结果，可以使用大量的劣质煤。此外，还涉及 到煤炭混合燃料的成本降低。

(效果1-2)

残渣煤的水分量的比例低于劣质煤。因此，本发明的煤炭混合燃料的水 分量低于劣质煤的水分量。因此，可以抑制粉碎机4(磨机)中的干燥负担。 另外，由于水分量少，因此该煤炭混合燃料具有高于劣质煤的放热量。

基于上述的效果1-1及效果1-2，本发明的煤炭混合燃料相比于劣质煤 可以提高燃料效率，从而可以得到接近于烟煤的煤炭燃料。另外，通过将劣 质煤与残渣煤混合，可以获得煤炭中的水分量多且Base／Acid高这样的劣质 煤的缺点与煤炭中的灰分量多这样的残渣煤的缺点相互抵消了的煤炭混合 燃料。其结果，能够将难以单独用作煤炭燃料的劣质煤与残渣煤进行有效利 用。

(效果2)

劣质煤的水分量为20wt％以上且35wt％以下、且灰分量为8wt％以下。 另外，残渣煤的水分量为8wt％以下、且灰分量为17wt％以上且25wt％以下。 因此，能够切实地获得灰附着性的抑制、粉碎机4(磨机)中的干燥负担的抑 制、以及放热量提高的效果。

(效果3)

残渣煤的混煤率(在由劣质煤和残渣煤混合而成的煤炭混合燃料整体中 残渣煤的比例)为25wt％以上且50wt％以下。其结果，可使本发明的煤炭混 合燃料的水分量约为20％以下、灰分量为15％以下、放热量约为 5500kcal／kg-GAD以上、熔液比例为60％以下。由此，能够获得易于在粉煤 燃烧装置1中使用的煤炭混合燃料。

(效果4)

劣质煤使用了日本工业规格(JIS M1002：1978)中规定的褐煤或次烟煤， 同时，作为残渣煤的原料的煤炭中使用了日本工业规格(JIS M1002：1978)中 规定的烟煤。由此，可使用具有通用性的煤炭材料，因此能够容易地制造本 发明的煤炭混合材料。

(效果5)

本发明的煤炭混合燃料的燃烧方法是将本发明的煤炭混合燃料供给到 锅炉2内而使其燃烧的燃烧方法。因此，能够抑制灰附着性，从而能够进行 放热量得到提高的、燃烧效率良好的锅炉2的运转(煤炭燃料的燃烧)。

(效果6)

此外，本发明的煤炭混合燃料的燃烧方法是在将煤炭混合燃料粉碎而制 成粉煤之后与空气一起吹入到锅炉2内的燃烧方法。因此，能够使燃烧效率 进一步提高。

(效果7)

此外，本发明的煤炭混合燃料的燃烧方法是在粉碎而制成粉煤之前预先 将煤炭混合燃料混合的燃烧方法。因此，在利用粉碎机4边干燥边粉碎来制 作粉煤时，与劣质煤相比，能够降低粉碎机4中的干燥负担。

(效果8)

本发明的煤炭混合燃料中所含的煤炭燃料、即残渣煤可以通过从下述固 体成分浓缩液中蒸发分离出溶剂而得到，所述固体成分浓缩液是从煤炭与溶 剂经混合及加热而成的浆料中分离出包含可溶于溶剂的煤炭成分的溶液部 时残留的溶液。另外，残渣煤的Base／Acid低于0.12、水分量为8wt％以下、 且灰分量为17wt％以上且25wt％以下。因此，可以将在无灰煤制造工序中残 存的固体成分浓缩液有效利用。另外，由于Base／Acid低且灰分量的比例高， 因此，以较少的混煤量即可实现对劣质煤这样的Base／Acid高的煤炭的 Base／Acid的稀释。其结果，混煤效率高且水分量小，因此能够降低粉碎机4 (磨机)中的干燥负担、放热量也高。基于上述理由，适于将残渣煤作为与劣 质煤混煤的煤炭燃料。

以上结合特定的实施方式对本发明进行了具体说明，但本领域技术人员 应该理解的是，在不脱离本发明的主旨和范围的情况下，可以做出各种变更 或修正。

本申请基于2011年10月13日提出申请的日本专利申请(日本特愿 2011-226137)而完成，其内容作为参考援引于此。

工业实用性

本发明适用于使用劣质煤的烧煤锅炉。

符号说明

1  煤炭燃烧装置

2  烧煤锅炉(锅炉)

3  贮煤设备

4  粉碎机

5  燃烧器

6  火炉

7  导热管组

100  无灰煤制造装置