反应区

摘要： 臭氧活性炭深度处理工艺运行后,预臭氧若采取微孔曝气方式投加,可能导致沉淀池反应区存在浮沫现象。根据浮沫产生的现象,分析了浮沫产生机理并针对性地进行系统分析、研究,最终采取喷淋措施,取得了较好的除沫效果。

摘要： 探究加氢裂化预处理过程中催化剂功能分区以及区域的反应规律,考察了在反应压力15.7 MPa、反应温度370°C、液态空速1.0 h-1、氢油体积比800的条件下,不同预处理催化剂功能区域脱氮率、脱硫率、芳烃转化率以及产品油的油品性质的差异.实验结果表明,原料油经过各反应区后油品性质不断提高,其中第一反应区影响最大,第一反应区脱氮率最高,第二、三、四反应区脱氮率逐区递减,脱硫率与芳烃转化率逐区增强;芳烃含量逐区降低、环烷烃逐区增加,而链烷烃几乎不变.

摘要： 通过对工业炸药爆轰反应过程中微孔隙压溃的细观与宏观过程进行研究,提出炸药孔隙压溃不仅产生绝热压缩、射流冲击、摩擦剪切生热的"热点"因素;冲击射流产生的旋涡运动,还会起到搅拌混合作用,促进爆轰燃烧反应;同时旋涡运动的湍流能量还会通过粘性耗散转变为热能,供给爆轰波,与化学反应放热一起维持爆轰传播;即工业炸药爆轰中的微孔隙塌缩同时起到了"热点"、搅拌混合促燃和湍流释能的多重作用.炸药孔隙的搅拌混合作用决定了"化学反应区"和"湍流耗散区"的厚度大小,其中"化学反应区"的厚度与孔隙度成反比,"湍流耗散区"则与孔隙度成正比,两者的共同作用构成支持爆轰波的"释能区",这使得工业炸药存在能量利用率最高的最佳装药密度.基于爆轰波"释能区"的新观点,建立了工业炸药的最佳装药密度、极限直径、临界直径、高密度"压死"、炸药能量利用率等爆轰性能经典问题之间的内在联系.通过"孔隙混合效应"和乳化炸药粒径分析,基于敏化气泡与炸药粒径相匹配原则,提出对于粒径5～6μm的乳化炸药,敏化气泡以直径10～100μm为最佳.

摘要： 本工艺包括热裂化烃进料生产含烯烃和链烷烃混合物的裂解烃,以及催化裂解裂解烃生产烯烃和二烯烃的催化裂解物料。本系统包括一个热裂化烃进料生产含烯烃和链烷烃混合物的裂解烃的反应区,和一个催化裂解裂解烃生产烯烃和二烯烃的催化裂解物料的催化裂化反应区。

摘要： 中国石油吉林石化公司炼油厂Ⅰ催化裂化装置设计规模为140×104t/a,落后于当前催化裂化工艺技术的整体水平,主要表现在催化汽油质量差、干气产率偏高、装置能耗高等方面.2015年6月Ⅰ催化裂化装置进行了多产异构烷烃(M IP)工艺技术改造并应用了M IP专用催化剂.技术升级改造后,稳定汽油辛烷值由升级改造前的87提高至89,干气收率由升级改造前的4.1% 下降到2.91%,装置能耗由升级改造前的55.22 kg oe/t降低到49.57 kg oe/t.%The design scale of the I FCC unit is 140×104t/a in Oil Refinery of Jilin Petrochemical Company,w hich lags behind the current overall level of the FCC technology.In the aspects of poor cat-alytic gasoline quality,high dry gas yield and high energy consumption of the equipment.In June 2015,Ⅰ FCC unit was revamped,with new technology MIP put into use,and applied MIP dedicated catalyst applied.After the upgrading of technology,the octane number of stabilized gasoline increased from 87 to 89,and the yield of dry gas decreased from 4.1% to 2.91%.Unit energy consumption reduced from 55.22kg oe/t to 49.57 kg oe/t.

摘要： 描述了烷基化方法和装置。该烷基化方法包括在低效泵中将链烷烃与来自沉降器的离子液体催化剂预混合。将烯烃进料引入提升管反应器。将链烷烃和离子液体催化剂的混合物引入提升管反应器形成包含烷基化产物和离子液体催化剂的反应混合物，该反应混合物在沉降器中分离成离子液体催化剂和烃。（美国环球油品公司）／US2018148393。

摘要： 使可烷基化芳烃与烷基化剂在第一和第二烷基化反应区反应生产单烷基芳烃的工艺，在两个烷基化反应区之间设置散热器，至少一部分来自第一烷基化反应区的流出物经过一个冷却步骤后再进入第二烷基化反应区。

摘要： 聚合釜反应区包括聚合釜、氯乙烯单体回收管线等范围区域,该区是安全安全管理的重中之重.通过发生的未遂事故案例,提出安全保障措施、安全管理措施和安全技术规程,以保证聚合釜反应区的安全.

摘要： 从细观角度详细研究了瓦斯爆炸火焰内部流场的细微结构,实验表明火焰温升主要发生在火焰前部较窄的主反应区内.并且传统上认为火焰内部化学主反应区的厚度为10~10m,而在本文中实验表明,瓦斯爆炸火焰内部化学主反应区的厚度为10m.

摘要： 研究由现代爆轰渐近分析理论建立的关于二维拟定常爆轰波反应区的控制方程组,用数值积分方法求解该方程组,得到爆轰波的反应区内一些重要物理量随时间变化的规律.对乳化硝铵、PBX-9404和TATB几种炸药进行了计算,得到比较满意的结果.

摘要： 研究由现代爆轰浙近分析理论建立的关于二维拟定常爆波反应区的控制方程组，用数值只分方法求解该方程组，得到爆轰波的反应区内一些重要物理量随时间变化的规律。对乳化硝铵、PBX-9404和TATB几种炸药进行了计算，得到比较满意的结果。

摘要： 利用作者提出的LADM爆轰模型(Least Action Detonation Model),证明等温过程是爆轰反应区的一个解.用此等温条件代有争议的CJ条件,计算了8种常见炸药的爆轰速度,计算结果与实验数据吻合良好.模型采用量热计测定的爆热而不是所谓的CJ爆热,状态方程参数γ范围为1.228-1.312,接近多原子分子的理论值1.286.为便于核查计算结果,本文附有可执行的计算程序(EXE文件).

摘要： 用实验测得两种直径的压装TNT药柱的二维定常爆轰波的爆速和前导冲击波形状,利用二维C-J条件和守恒关系式求得其压力和反应度沿流线的变化曲线.

摘要： 本发明涉及其中钍用作燃料的轻水反应堆设计，并且特别涉及形成加压水反应堆(PWR)例如VVER-1000的堆芯的无夹套燃料组件的设计。包含组成燃料组件的点火区和再生区子组件的核反应堆堆芯用于与包含防扩散的浓缩铀以及武器级和反应堆级钚的传统反应堆燃料一起燃烧钍燃料。在第一可选方案中，反应堆堆芯是完全“防扩散的”，因为无论是反应堆燃料还是所生成的废物都不能用于制造核武器。在本发明的第二方案中，反应堆堆芯用于燃烧大量的武器级钚与钍并且提供适当的措施来销毁武器级钚的储料堆并且将释放的能量转换为电能。在本发明的两个实施例中的堆芯由一组点火区-再生区组件构成，且点火区-再生区组件具有由环形再生区域围绕的中心点火区域。点火区域包含铀或钚燃料棒，而再生区域包含钍燃料棒。减速剂与燃料的体积比和点火区域和再生区域的相对尺寸已经优化，这样本发明的实施例都不会生成可被用于生成核武器的废物。一种新的装卸料系统也用于本发明的第一实施例以使点火区燃料的再循环最大化；该系统还保证已用核燃料不能用于制造核武器。

摘要： 本发明涉及一种用于核反应堆的燃料组件的燃料元件，所述燃料元件包括：包含能够裂变的材料的核；以及封闭所述核的包层，其中，所述燃料元件具有形成螺旋肋的多叶形轮廓，其中，所述螺旋肋包含能够裂变的材料，其中，所述螺旋肋具有在所述燃料元件的长度的5％和20％之间的轴向扭转的间距。本发明的实施例都不会生成可被用于生成核武器的废物。一种新的装卸料系统也用于本发明的第一实施例以使点火区燃料的再循环最大化；该系统还保证已用核燃料不能用于制造核武器。

摘要： 本发明涉及其中钍用作燃料的轻水反应堆设计，并且特别涉及形成加压水反应堆(PWR)例如VVER-1000的堆芯的无夹套燃料组件的设计。包含组成燃料组件的点火区和再生区子组件的核反应堆堆芯用于与包含防扩散的浓缩铀以及武器级和反应堆级钚的传统反应堆燃料一起燃烧钍燃料。在第一可选方案中，反应堆堆芯是完全“防扩散的”，因为无论是反应堆燃料还是所生成的废物都不能用于制造核武器。在本发明的第二方案中，反应堆堆芯用于燃烧大量的武器级钚与钍并且提供适当的措施来销毁武器级钚的储料堆并且将释放的能量转换为电能。在本发明的两个实施例中的堆芯由一组点火区-再生区组件构成，且点火区-再生区组件具有由环形再生区域围绕的中心点火区域。点火区域包含铀或钚燃料棒，而再生区域包含钍燃料棒。减速剂与燃料的体积比和点火区域和再生区域的相对尺寸已经优化，这样本发明的实施例都不会生成可被用于生成核武器的废物。一种新的装卸料系统也用于本发明的第一实施例以使点火区燃料的再循环最大化；该系统还保证已用核燃料不能用于制造核武器。

摘要： 用有内部并联反应区的反应器的煤加氢直接液化反应过程，适用于煤加氢直接液化或煤油共炼油等反应过程；上流式反应器RE内，在反应空间分割出至少2个并联反应区且分别接收不同液料，并联反应区产物混合后所得最终产物，在RE的顶部脱液空间进行气液分离得到收集杯排出的收集液和其它产物，收集液经循环泵向RE反应空间循环供料；RE可实现2台并联小型反应器甚至3台小型反应器的大型化而减少反应器台数，可节省投资；RE可有效利用串联反应器的总高度形成筒节高度叠加，增加液体循环系统的自然推动力，降低循环泵压差；组合反应器也可与其它煤加氢直接液化反应器组合使用。

摘要： 本发明涉及一种由碳氢化合物生产氢气和热解碳的方法，其中在1000°C或更高的温度下在反应器中将所述碳氢化合物转化为氢气和碳，并且所述反应器具有至少两个电极，所述至少两个电极在所述碳氢化合物的流动方向上彼此隔开一定距离。为了避免碳沉积在所述两个电极之间的区域中，这可能导致加热系统的故障，在所述方法中以使得所述碳氢化合物被转化为氢气和碳的反应区在所述碳粒子的流动方向上与位于所述电极之间的加热区在空间上分离的质量流量将碳粒子与所述碳氢化合物逆流地引入所述反应器中并且在所述电极之间的所述区域中加热到高于所述碳氢化合物的分解温度的温度。

摘要： 含上流反应区和产物气液分离区的套筒型碳氢料加氢反应器系统，特别适合于氢气逆流使用的杂质气体携带量高或快速反应生成大量气体的碳氢料的2级或多级加氢反应过程如褐煤加氢直接液化反应过程的第一加氢反应器，将常规高压分离器必须存在的高气液体积比的含颗粒气液混相料由外部进入分离器内部的转向及降低流速的初始分离过程占据的空间，设置为内置式上流反应区并同时保留相同的转向、降速初始分离功能，作为小体积内置式第一煤加氢直接液化反应器形成组合设备，上流式反应区使褐煤携带的水分和易反应羧基的快速加氢产物COx及时离开加氢反应过程，可大幅度提高后续主加氢反应器的气相氢气分压、降低稀释氢气数量、提高反应空间液含率。

摘要： 含液料循环上流反应区和二次脱气排液区的碳氢料加氢反应器系统，特别适合于2级或多级煤加氢直接液化反应过程的末位反应器使用以获得深度脱气液体产物，可减少1台高压设备；同时，也避免了反应器液态产物去独立脱气罐的加速、混合、输送、二次导流入罐、二次分布、二次气液初期分离过程，节省了输料管道和设备空间，二次脱气利于改善排液脱气效果；同时，可以利用反应器外的输送管添加冷却介质，方便地控制外排浆液产物温度，或使用急冷氢气生产湿氢气返回上游使用；通过增加气相空间体积，可实现清晰气液分离，可组合气体的冷凝回流设备或气体脱尘设备。

摘要： 用有内部并联反应区的反应器的劣质烃上流加氢反应过程，将操作温度相近的加工相同或不同原料的2个或多个不同加氢反应区的在一台组合式反应器CRE内联合布置，减少反应器台数，实现反应器大型化，简化流程，可节省投资；在组合式反应器内，上游不同反应区产物混合后，可继续进行深度加氢反应；CRE内并联的不同反应区可以分路串联加工2路或多路原料，可位于反应过程的任意一台反应器位置，特别适合于联合加工不同原料如高残炭渣油的加氢热裂化反应过程、蜡油加氢改性反应过程的先并联后混合加工过程；可在CRE的顶部脱液空间进行气液分离得到收集杯排出的收集液等产物，收集液可经加压泵向上游反应空间循环供料或向下游反应空间供料。

摘要： 本实用新型提供了一种光能生物培养系统的光反应区装置，所述光反应器包括光反应器主体，可转动的机械轴和支撑底座，其中所述光反应区位于光反应器的主体内，其特征在于：所述光反应区具有并行设置的长隔板和短隔板结构；所述长隔板结构的一端与光反应器主体的顶部边框的内表面间隔一定距离D1；所述短隔板与所述顶部边框的内表面间隔一定距离D2，其中D2＞D1。本实用新型公开的光能生物培养系统的反应区装置具有光反应比表面积大、通气性好以及反应物混合均匀、循环性好的优点。本实用新型还提供了一种带有光反应区装置的光反应器。

摘要： 本实用新型涉及絮凝反应区，一端设有进水口，絮凝反应区的底部设有排泥管道，絮凝反应区通过若干块第一隔板和第二隔板分成多个格间，每个格间设有过水孔，过水孔设置在隔板的底部或上部的靠边位置，使得相邻两个过水孔之间形成对角交错设置，絮凝反应区与沉淀区相连的隔板设有配水孔。将絮凝反应区设置成穿孔旋流絮凝的方式，利用水流较高的流速，通过控制进水水流与池壁的角度形成旋流运动以提高颗粒碰撞机会从而完成絮凝过程。此絮凝过程为无动力絮凝过程，相对机械式絮凝反应设备减少10％以上的运行成本，并且絮凝反应池被分成多个格间，大大增加了紊流状态和水流速度，使絮凝反应效果更好。本应用新型设备结构简单，操作容易。