体型设计

摘要： 基于地方戏曲表演的声学要求,阐述了用于戏曲表演剧场的声学特征,并以湖北戏曲艺术中心剧场声学设计为例,通过体型、扬声器系统的设计及实施,满足戏曲演出的声学环境。

摘要： 为研究挡墙结构设计参数最优方案,文章利用Abaqus仿真计算平台分析了不同设计参数影响下结构应力与位移特征。得出结构最大拉应力受壁厚参数影响具有促进与抑制区间,以1.05m方案拉应力为最小,利于抗拉。结构Z、Y向位移均在壁厚1.05m时最低。综合认为壁厚1.05m为侧壁结构最优方案,可为水工挡墙设计优化提供参考。

摘要： 湖北省博物馆编钟演奏厅是展示编钟特色的重要场所,以编钟演奏为主。根据编钟发声特点,合理设定音质设计指标;通过优化吊顶形式、减少室内吸声面等措施,减弱建筑体型、装饰做法对音质效果的不利影响。设计思路和方法可为以编钟等古典打击乐器演奏为主的演奏厅音质设计提供参考。

摘要： 为研究周家山水库竖井式溢洪道进水口截面的体型设计问题,采用水工物理模型试验方法,开展了进水口折流坎设计研究对比,结合溢洪道进水口、出水口水力特征开展方案评价分析。研究表明,竖井式溢洪道在进水口增设折流坎,不仅进水口处水面线高度会增大,而且流速会降低,对控制竖井内水力势能及涡室内涡流更为有利。当增设折流坎时,其折流角愈大,则水力特征参数愈有利于溢洪道泄流运行。在折流角9°、12°方案对比下,两者时均压强及进水口、出水口流速水平差距均较小,但后者方案在出水口流速以及时均压强上具有非稳定断面。综合模型试验结果认为,增设折流角为9°的折流坎最为合理。

摘要： 结合深圳市北线引水工程的管道隐患整改,阐述了三梁岔管的体型设计方法,为类似工程提供了借鉴.在体型设计中,采用ZDM软件进行岔管平面展开图的参数计算和图形绘制;在此基础上,根据岔管的相贯线平面曲线计算原理,利用"水利水电计算程序集"中的相关程序较精确得到加固梁的平面投影曲线.工程实践表明,该方法提高了设计精确性,可用来指导岔管施工.

摘要： 为获得秦淮河洪蓝水闸加固结构设计方案最优化,以钢结构作为闸墩加固方案,利用COMSOL有限元建模计算手段,获得了闸墩拉应力最大位于钢结构加固点部位.加固点与墩底部位拉应力最低方案均为加固数量4根时,加固数量低于4根时墩顶最大拉应力稳定在0.67 MPa,加固数量超过4根后拉应力递增.闸墩加固数量愈多,加固点、墩底部位最大压应力愈大,但在加固数量4根后增幅减小,各加固数量方案中墩顶最大压应力稳定在7.6 MPa.关键部位拉应力降幅变化差异性显著,加固点、墩底、墩顶处最大拉应力在闸墩厚度0.4～1 m平均降幅为21.3％、27.5％、38.8％,在1～1.4 m平均降幅为3.9％、2％、1.3％;厚度1 m时关键部位压应力最大,抗倾覆滑移效果最好,且压应力与厚度参数具有二次函数关系.当闸墩加固数量4根、闸墩厚度1m时为最优方案.这为水工设计方案最优化比选分析提供一定参考.

摘要： T型墩-消力池联合消能工作为一种新型消能结构,可以在不改变消力池深度的情况下取得良好的消能效果,具有极大的应用价值.以某水电站为工程实例,采用模型试验对T型墩的体型尺寸进行优化,分析体型对消能效果的影响.研究认为在工程设计中应该设置消力板,并采用前墩梯形、后墩弧形的T型墩墩型,水能效果比较显著.

摘要： 白鹤滩水电站泄洪消能建筑物按照"分散泄洪、分区消能"的原则来布置,采用坝身孔口、岸边泄洪洞联合泄洪,其中泄洪洞泄洪流量达12250 m^(3)/s,约占枢纽泄洪流量的30%。综合考虑进口布置条件、出口区两岸地形地质、边坡稳定情况、泄洪洞运行和消能条件等因素,对泄洪洞的布置及体型设计开展了多方案的比较研究,提出了"无压长直泄洪洞-洞内龙落尾"型泄洪洞的布置型式。研究成果可为今后同类泄洪洞工程的设计和研究提供借鉴和参考。

摘要： 针对阶梯溢流坝前端设置掺气坎,以提高坝面减蚀能力与坝体消能率的研究理论尚不成熟的现状,通过9组不同掺气坎的水工模型试验,采用极差与方差分析方法得出了掺气坎角度与高度对阶梯溢流坝联合消能方式水力特性的显著性影响.试验结果表明:与掺气坎高度相比,坎角度对台阶面最大负压影响较大.掺气坎角度为11.3°,坎高度为1.0,1.3 m时,台阶面最大负压最小,分别为-9.25,-8.56 kPa;掺气坎角度对影响反弧段时均压强的显著性不如掺气坎高度,而两者对消力池最小时均压强的显著性影响相差不大.当掺气坎角度为11.3°,高度为0.7,1.0 m时,上游水流对下游的冲刷强度较小,水体掺气充分,反弧段最大时均压强分别为424.44,431.73 kPa;根据坝体消能效果,掺气坎高度是影响阶梯溢流坝消能率的主要因素.根据各因素综合分析,推荐掺气坎角度为11.3°,高度为1.0 m时为最优坎型,其消能率为53.63％.

摘要： 分析了风荷载基本特性及高层建筑特性,提出基于风荷载高层建筑物体型的设计方式,加强高层建筑平面设计,采用椭圆形、圆形等流线形平面设计方式,采用复杂平面的设计方式,提高抗侧刚度,采用并联高层楼群设计方式,采用泄风设计方式.以实际工程为研究对象,分析风荷载作用下的结构设计,对超高层建筑结构设计具有一定的参考意义.

摘要： 结合阁山水库电站对称三岔形岔管的实际运用情况,运用锥锥相贯原理及平面几何关系,推导出了当三岔形岔管4条相惯线共点时的中锥管半锥顶角α,利用Excel单变量求解方法进行求解,绘制岔管体型图,进一步推导出岔管展开图作法公式,并使用CAD多段线命令绘制锥管展开图.

摘要： 三峡水利枢纽运行期和施工期设计最大泄洪流量分别达124300m3/s和72300m3/s,泄洪水头高、水位变幅大,泄洪孔口数量多.泄洪坝段创新采取深孔、表孔和导流底孔三层大孔口立体交错布置方案,研究优化孔口体型并采取综合工程措施,解决了枢纽大流量泄洪消能设计的关键技术难题,满足了三期截流、围堰挡水发电期度汛、正常运行期泄洪排沙和降低库水位等多目标运行要求,本文简要介绍了三峡泄洪布置方案研究、泄洪消能设计、泄洪深孔和导流底孔的体型设计,以及工程试验性蓄水以来泄洪设施的运行和监测资料分析.

摘要： 红峰水库大坝为混凝土面板堆石坝,利用弃碴料、河床覆盖层料筑坝,变废为宝,既达到风景名胜区内工程建设要求,又满足坝体结构稳定;坝体体型设计新颖,充分发挥当地材料筑坝的优点,体现了生态环保的现代水利工程设计理念.

摘要： 神树水电站月牙肋钢岔管设计水头5.04MPa,按明钢岔管设计,本文针对钢岔管体型设计进行了详细的总结,并采用三维有限元分析方法对岔管的应力应变进行了结构分析.指出神树水电站钢岔管HD值大，钢岔管体型设计合理、便于施工是工程设计的重点。通过三维有限元计算，不断对岔管体型设计进行调整和优化，以保证结构本身的安全和施工焊接的质量。通过三维有限元计算复核，表明优化后的体型设计是合理可行的。

摘要： 某抽水蓄能电站上水库布置有开敞式无闸竖井溢洪道,位于混凝土面板堆石坝右侧.溢洪道由井口开挖段、溢流堰、竖井、消力井、退水隧洞、出口消力池组成.溢洪道与施工导流洞结合,在导流洞正上方山体内设置竖井下接导流洞,竖井下游导流洞洞段与溢洪道退水隧洞结合.本文通过水工模型试验,对竖井溢洪道的水力特性进行了全面的试验研究,并根据模型试验成果对消能井体型、竖井至隧洞连接段进行了优化设计,以为类似工程作参考.水工模型试验对不同水位下溢流面水流流态、泄流能力,验证了环形溢流堰堰面曲线的合理性.初拟体型方案中,水流贴着堰壁下泄之后,跌落至竖井,在竖井内形成了强烈旋滚和强混掺的水流流态,消力井内水流紊动剧烈,在采取了增大消力井深度、竖井及退水洞连接段增设压坡段及平直段等措施后,消力井井底可见较大清水区,消能井底板压强分布也变为相对均匀.从消能井到退水隧洞无压段前部的总消能率在87％～93％,消能效果较好.退水隧洞出口因地形限制,水流与冲沟大角度相交,消力池依出口地形适当扩挖.隧洞出口与消力池之间斜坡段设台阶消能,消能效果较好.

摘要： 某抽水蓄能电站上水库布置有开敞式无闸竖井溢洪道,位于混凝土面板堆石坝右侧.溢洪道由井口开挖段、溢流堰、竖井、消力井、退水隧洞、出口消力池组成.溢洪道与施工导流洞结合,在导流洞正上方山体内设置竖井下接导流洞,竖井下游导流洞洞段与溢洪道退水隧洞结合.本文通过水工模型试验,对竖井溢洪道的水力特性进行了全面的试验研究,并根据模型试验成果对消能井体型、竖井至隧洞连接段进行了优化设计,以为类似工程作参考.水工模型试验对不同水位下溢流面水流流态、泄流能力,验证了环形溢流堰堰面曲线的合理性.初拟体型方案中,水流贴着堰壁下泄之后,跌落至竖井,在竖井内形成了强烈旋滚和强混掺的水流流态,消力井内水流紊动剧烈,在采取了增大消力井深度、竖井及退水洞连接段增设压坡段及平直段等措施后,消力井井底可见较大清水区,消能井底板压强分布也变为相对均匀.从消能井到退水隧洞无压段前部的总消能率在87％～93％,消能效果较好.退水隧洞出口因地形限制,水流与冲沟大角度相交,消力池依出口地形适当扩挖.隧洞出口与消力池之间斜坡段设台阶消能,消能效果较好.

摘要： 某抽水蓄能电站上水库布置有开敞式无闸竖井溢洪道,位于混凝土面板堆石坝右侧.溢洪道由井口开挖段、溢流堰、竖井、消力井、退水隧洞、出口消力池组成.溢洪道与施工导流洞结合,在导流洞正上方山体内设置竖井下接导流洞,竖井下游导流洞洞段与溢洪道退水隧洞结合.本文通过水工模型试验,对竖井溢洪道的水力特性进行了全面的试验研究,并根据模型试验成果对消能井体型、竖井至隧洞连接段进行了优化设计,以为类似工程作参考.水工模型试验对不同水位下溢流面水流流态、泄流能力,验证了环形溢流堰堰面曲线的合理性.初拟体型方案中,水流贴着堰壁下泄之后,跌落至竖井,在竖井内形成了强烈旋滚和强混掺的水流流态,消力井内水流紊动剧烈,在采取了增大消力井深度、竖井及退水洞连接段增设压坡段及平直段等措施后,消力井井底可见较大清水区,消能井底板压强分布也变为相对均匀.从消能井到退水隧洞无压段前部的总消能率在87％～93％,消能效果较好.退水隧洞出口因地形限制,水流与冲沟大角度相交,消力池依出口地形适当扩挖.隧洞出口与消力池之间斜坡段设台阶消能,消能效果较好.

摘要： 某抽水蓄能电站上水库布置有开敞式无闸竖井溢洪道,位于混凝土面板堆石坝右侧.溢洪道由井口开挖段、溢流堰、竖井、消力井、退水隧洞、出口消力池组成.溢洪道与施工导流洞结合,在导流洞正上方山体内设置竖井下接导流洞,竖井下游导流洞洞段与溢洪道退水隧洞结合.本文通过水工模型试验,对竖井溢洪道的水力特性进行了全面的试验研究,并根据模型试验成果对消能井体型、竖井至隧洞连接段进行了优化设计,以为类似工程作参考.水工模型试验对不同水位下溢流面水流流态、泄流能力,验证了环形溢流堰堰面曲线的合理性.初拟体型方案中,水流贴着堰壁下泄之后,跌落至竖井,在竖井内形成了强烈旋滚和强混掺的水流流态,消力井内水流紊动剧烈,在采取了增大消力井深度、竖井及退水洞连接段增设压坡段及平直段等措施后,消力井井底可见较大清水区,消能井底板压强分布也变为相对均匀.从消能井到退水隧洞无压段前部的总消能率在87％～93％,消能效果较好.退水隧洞出口因地形限制,水流与冲沟大角度相交,消力池依出口地形适当扩挖.隧洞出口与消力池之间斜坡段设台阶消能,消能效果较好.

摘要： 根据小浪底水库泥沙淤积物淤积状态,以易于浓度控制为目的,设计了位控型、垂向扩展喇叭口型、防护罩型和配重型4种吸泥头,并进行了试验比选.结果表明:位控型吸泥头可以满足管道排沙系统对吸泥头浓度范围控制的要求,但其需要采用自动控制升降仪器,结构较为复杂,而防护罩型与配重型吸泥头吸泥浓度控制精度较低.垂向扩展喇叭口型吸泥头与位控吸泥头相比结构较为简单,降低了吸泥头对垂向位置细微变化的敏感程度,依靠牵引缆绳调整吸泥头浸入淤积泥沙深度,可以满足小浪底管道排沙系统控制汲取泥沙的目的.

摘要： 根据小浪底水库泥沙淤积物淤积状态,以易于浓度控制为目的,设计了位控型、垂向扩展喇叭口型、防护罩型和配重型4种吸泥头,并进行了试验比选.结果表明:位控型吸泥头可以满足管道排沙系统对吸泥头浓度范围控制的要求,但其需要采用自动控制升降仪器,结构较为复杂,而防护罩型与配重型吸泥头吸泥浓度控制精度较低.垂向扩展喇叭口型吸泥头与位控吸泥头相比结构较为简单,降低了吸泥头对垂向位置细微变化的敏感程度,依靠牵引缆绳调整吸泥头浸入淤积泥沙深度,可以满足小浪底管道排沙系统控制汲取泥沙的目的.

摘要： 能够全自动地实现从前处理至电泳的全部的工序。提供前处理电泳用一体型盒，具有与构成前处理的各个工序对应的一个或者多个区域构造，各区域构造具有：(1)第一区域，其具有反应槽、试剂槽、对各槽之间进行连接的多个流路、以及配置于上述流路的多个调节阀，并且具有对位于前级的区域构造的反应槽与位于后级的区域构造的反应槽进行连接的流路；(2)第二区域，其具有泳动溶液槽、阴极缓冲液槽以及清洗液槽，并且具有对位于前级的上述区域构造的载体槽与上述泳动溶液槽进行连接的流路及其调节阀。

摘要： 整体型基材(200)包括：多孔质的基材主体(210)、第一支撑部(240)、第一隔室密封部(250)、第二支撑部(260)、及第二隔室密封部(270)。基材主体(210)具有分别从第一端面(211)贯通至第二端面(212)的多个隔室(214)。第一支撑部(240)含有陶瓷作为骨料，且填充在密封对象隔室(214A)的第一端部(214S)。第一隔室密封部(250)含有玻璃，且配置在第一支撑部(240)的外表面(240S)上。第二支撑部(260)含有陶瓷作为骨料，且填充在密封对象隔室(214A)的第二端部(214U)。第二隔室密封部(270)含有玻璃，且配置在第二支撑部(260)的外表面(260S)上。

摘要： 本发明的目的在于提供一种兼备充分的透明性和焊接部的可靠性的粘接膜(10)。本发明为一种端子间连接用粘接膜(10)，其介于表面具有多个第一端子(21)的电子部件(20)和具有与上述端子(21)对应的多个第二端子(31)的电路部件(30)之间，将上述第一端子和第二端子电连接，上述第一端子(21)的宽度为3μm以上100μm以下，上述第一端子(21)具有覆盖端子表面的至少一部分的低熔点的金属组合物，将上述第一端子(21)的宽度设为A、上述金属组合物的宽度设为B时，满足0.6＜A/B＜1.4，B满足2μm以上170μm以下，相邻的第一端子(21)彼此所具有的金属组合物间的距离为3μm以上60μm以下，所述粘接膜(10)由含有10重量％以上70重量％以下的填充材料的树脂组合物构成，表面粗糙度Ra为0.03μm以上1.0μm以下。

摘要： 能够全自动地实现从前处理至电泳的全部的工序。提供前处理电泳用一体型盒，具有与构成前处理的各个工序对应的一个或者多个区域构造，各区域构造具有：(1)第一区域，其具有反应槽、试剂槽、对各槽之间进行连接的多个流路、以及配置于上述流路的多个调节阀，并且具有对位于前级的区域构造的反应槽与位于后级的区域构造的反应槽进行连接的流路；(2)第二区域，其具有泳动溶液槽、阴极缓冲液槽以及清洗液槽，并且具有对位于前级的上述区域构造的载体槽与上述泳动溶液槽进行连接的流路及其调节阀。

摘要： 一种一体型空调系统（50），其中，内部空气单元（60）和外部空气单元（70）相连接而壁（1）位于两者之间，该一体型空调系统（50）具有包括如下结构的一体型结构：作为间接外部空气冷却机的结构（液体-气体换热器（61b,71b）、管道（51）等）；以及作为一般的空调机的结构（蒸发器（61a）、膨胀阀（54）、压缩机（55）、冷凝器（71b）等）。

摘要： 本发明公开了一种服装设计用可折叠测量体型装置，其结构包括装置主体、把手、锁扣，本发明具有以下有益效果，通过设有可折叠收纳的第一、第二主板，主板上搭配有收纳槽和可折叠的坐板，再搭配收纳槽中放置的组合型测量背板和支撑脚杆，使装置可随时进行座椅的展开组合，同时坐板的高度可进行便捷调节，装置的活动关节可直接转动锁定，解锁只需滑动解锁滑板，实现了收纳、可调高座椅的多功能性，并便于携带测量使用，通过在测量背板上设有可便捷调高的装配滑板，滑板上装配有可便捷滑动的腋下板装配滑板搭配可折叠收纳的腋下板，使装置在组合测量背板使用时还可展开腋下板进行腋下辅助测量使用，更便于进行前袖笼深和前后腋点的测量。

摘要： 本发明公开了一种星载立体型ADS‑B多波束阵列天线设计方法，其特征在于，首先确定干扰环境下ADS‑B接收机成功检测1条ADS‑B信号的概率pr，进而求得ADS‑B监视数据更新间隔TUI内ADS‑B信号成功检测的概率PT。再根据ADS‑B接收机的监视容量/性能、天线波束增益的需求，确定ADS‑B天线的波束宽度；根据ADS‑B天线的波束宽度与空域覆盖范围，确定天线波束的数量及空域覆盖规划，最后根据ADS‑B天线波束数量N及空域覆盖规划，设计塔状凸台ADS‑B天线构型。

摘要： 本发明公开了一种服装设计用体型测量装置，属于服装设计技术领域。一种服装设计用体型测量装置，包括：底板、校准机构、测量机构、抬升机构，校准机构和抬升机构均设置于底板顶部，测量机构设置于校准机构上，测量机构位于校准机构和抬升机构之间,本发明在进行体型测量时的身高测量时，当被测量者没站直或站姿不合适时，校准机构会报警提醒改变站姿，避免驼背导致测量数据不准确的情况发生。

摘要： 本发明公开一种水环真空泵壳体型线设计方法，涉及水环真空泵相关领域，包括步骤：壳体型线分段及控制变量设置，基于响应曲面法设计8因素3水平水环真空泵四段式壳体型线响应面实验；针对每一组壳体型线响应面实验，基于NURBS自由曲面变形方法计算新壳体型线；针对每一组壳体型线建立水环真空泵计算域模型，采用VOF两相流模型进行CFD计算得到抽气量；建立抽气量的二阶响应面模型以及二次多项式回归方程；以抽气量最大为优化目标，并基于NURBS自由曲面变形方法建立新壳体型线。本发明将水环真空泵壳体型线分为4段，设计的壳体型线光滑连接，保证了水环真空泵工作稳定，减小了流动损失，提高了水环真空泵抽气量和等温压缩效率。

摘要： 本实用新型公开了一种服装设计用折叠体型测量装置，包括固定底座，固定底座的顶部开设有折叠槽，折叠槽内壁底部的一端与转轴的一端转动连接，转轴的另一端固定安装有电动伸缩杆，电动伸缩杆的顶部固定安装有连接杆，测量槽内壁的底部通过第一压缩弹簧与限高板的底部固定连接，本实用新型一种服装设计用折叠体型测量装置，通过设置刻度线和角度尺可以对人体的一些特殊的参数指标进行测量和定性，通过设置软尺、限高板和两个L型限位板使得该测量装置同时带有刚性和柔性两种属性的测量工具，通过该工具可以快速的对人体的，使得设计的服装更加贴合人体，测量方式可以相互印证，提高了测量的精度和准确性。