低溶解氧

摘要： 在低溶解氧(DO=1mg/L)条件下启动2个厌氧/好氧交替运行的SBR(A/O-SBR),中温(22±1)°CSBR1和低温(14±1)°CSBR2,考察侧流磷回收工艺对低耗主流强化生物除磷(EBPR)系统污染物去除性能、微生物种群结构和磷回收潜能的影响.结果表明,SBR1和SBR2的脱氮及COD去除性能未受磷回收操作的影响,但是在除磷方面,SBR1的EBPR性能更稳定,对侧流磷剥夺更耐受,平均除磷率达90.7%,而SBR2在侧流磷回收阶段的平均除磷率为78.4%.此外,基于侧流磷回收的微氧EBPR系统可在低温下保持较为稳定的生物质浓度(VSS),但实施侧流磷回收后SVI值由104.6mL/g升至216.8mL/g,系统发生污泥膨胀.基于16SrRNA的高通量测序结果表明,主流系统的微生物种群结构在侧流磷回收阶段发生了较大变化,CandidatusCompetibacter、Flavobacterium(黄杆菌属)和Dechloromonas(脱氯单胞菌属)骤增,Candidatus Accumulibacter的相对丰度从12.5%降至6.4%.经计算,在1/3侧流比前提下SBR1与SBR2的磷回收潜能分别为68.8%和69.4%.总的来说,微氧EBPR系统的运行温度是保证侧流磷回收稳定进行所要考虑的重要因素之一.

摘要： 徐州某污水处理厂的处理工艺为AAO工艺,其中好氧区为6格廊道推流式,长期进水碳氮比偏低(COD:TN=4:1左右),为确保出水总氮的稳定达标并降低碳源成本,厂区通过采取提高活性污泥浓度、多点分配进水、好氧区低溶解氧控制等措施,在运行中发现,生化池好氧区在高污泥浓度和低溶解氧条件下具有较好的同步硝化反硝化的现象,同时,污泥浓度的提高更加有利于同步硝化反硝化的实现,既确保了出水总氮的稳定达标、又节省了碳源成本,在好氧区为多廊道推流式的城镇污水厂中具有较为广阔的推广和借鉴意义。

摘要： 广西右江东笋断面溶解氧(DO)呈现5—11月浓度较低,12月及1—4月浓度较高的变化规律。从水温、藻类呼吸、沉积物耗氧、有机物耗氧、上游来水等方面分析了东笋断面低DO形成的原因。结果表明,5—11月东笋断面DO浓度较低,主要是受夏季高温和水利工程运行等非污染型因素的影响。右江流域夏秋季水温较高,限制了水体DO浓度的上限。热分层现象导致百色水库中层水体DO浓度较低,而水利枢纽发电时的下泄水正是中层水体,因此,下泄水DO浓度低是导致5—11月东笋断面DO浓度低的主要原因。东笋河段沉积物和有机物耗氧对DO浓度的影响很小,藻类呼吸作用对DO浓度的影响有限。

摘要： 釜溪河(自贡段)国控碳研所断面在春末及夏季容易发生季节性低DO现象.采用Logistic回归模型分析2017～2018年水质、水文、气象三方面条件,识别釜溪河国控碳研所断面发生低DO的危险因素,分析低DO成因.研究表明:(1)TP≥0.2mg/L、TN≥6.4mg/L、AT≥14.2°C、DI≤0.3 m3/s是碳研所断面发生低DO的危险因素,其中,较高的AT是首要危险因素,较高的TP和TN是重要危险因素,较低的DI增加了河道DO消耗.(2)低DO成因一方面由于气温升高,水体饱和溶解浓度下降.但更主要的是由于水体TP、TN浓度较高,随着气温升高,藻类大量繁殖,消耗河道DO.枯平水期河道低流量有利于藻类聚集增殖,增加了DO消耗.(3)恢复河道DO可以从控制TP、TN浓度,提高河道流量、流速着手.本文为河流低DO危险因素及成因研究提供新的方法,为釜溪河(自贡段)及我省重点小流域生态修复、恢复水体DO提出可行路径.

摘要： 为研究珍珠龙胆石斑鱼对海水温度、盐度、溶解氧等主要环境因子的耐受能力,选择体质量121.4～277.5 g、体长174～229 mm、健康活泼的珍珠龙胆石斑鱼,采用渐变式方法进行试验.结果表明:珍珠龙胆石斑鱼对水温、盐度和溶解氧耐受范围较广,适宜水温为20.0～35.0°C,临界下限水温为10.0°C,临界上限水温为39.0°C;适宜盐度为11.0～40.0,临界下限盐度为3.0,上限盐度45.0;耐受低氧:窒息临界点为0.70 mg/L,DO50为0.67 mg/L,DO100为0.60 mg/L.

摘要： 为研究珍珠龙胆石斑鱼对海水温度、盐度、溶解氧等主要环境因子的耐受能力,选择体质量121.4~277.5 g、体长174~229 mm、健康活泼的珍珠龙胆石斑鱼,采用渐变式方法进行试验。结果表明:珍珠龙胆石斑鱼对水温、盐度和溶解氧耐受范围较广,适宜水温为20.0~35.0°C,临界下限水温为10.0°C,临界上限水温为39.0°C;适宜盐度为11.0~40.0,临界下限盐度为3.0,上限盐度45.0;耐受低氧:窒息临界点为0.70 mg/L,DO 50为0.67 mg/L,DO 100为0.60 mg/L。

摘要： 通过构建猪场一体化低溶解氧生化处理工艺,制作了4 m3/h的处理装置,并开展了连续8个月的现场试验,探讨了该工艺对猪场废水的脱氮效果及其运行成本.结果显示,该工艺系统操作简单、运行成本低,且总体上抗冲击能力强,对废水氨氮(NH3-N)和总氮(TN)同步降解效果明显,末端出水去除率分别达92.8％和93.2％,运行成本约4.26元/t.在猪场周边无农田或配套面积不足的情况下,该低成本高效脱氮工艺可满足猪场废水处理后作为灌溉水或达标排放的需求.

摘要： 为了降低能耗,节约污水处理的成本,同时达到同步去除碳、氮、磷的效能,采用低溶解氧污泥微膨胀SBR工艺过程进行实验研究.采用污泥微膨胀SBR工艺过程使水样处于低溶解氧状态,MLSS在2000～3000 mg/L之间.同时,测定控制过程中不同时间点的水样中的氨氮质量浓度、溶解性正磷酸盐含量以及COD值.结果表明,在低溶解氧SBR工艺过程中,COD去除率达到90％,正磷酸盐去除率达到58％,氨氮去除率达到83％.由此可见,采用低溶解氧污泥微膨胀法处理污水的方法能够有效实现同步去除碳、氮、磷的目的.

摘要： 以巢湖市某污水处理厂实际污水为处理对象,基于节能降耗的需求开展A2O工艺中试研究.研究结果表明:当溶解氧从2mg/L降至0.5mg/L时,COD和氨氮的去除率分别为80％和90％,去除性能并未受到影响,没有出现亚硝酸积累,而TN的去除率有较大幅度的提升,从15％提升至44％.低溶解氧条件下,温度降低主要对TN去除率产生影响,从夏季的44％下降至冬季的29％,而氨氮的去除率仍维持在90％以上.由于进水碳源不足,出水主要以硝酸盐氮为主,低温脱氮率仅为29％.长期低氧条件下运行,AOB和NOB的优势种属为Nitrosomonadaceae和Nitrospira,相对丰度分别为2.33％和6.40％.系统NOB在数量和动力学性能上均优于AOB,同时发现存在Denitratisoma好氧反硝化菌,其相对丰度为1.59％.研究结果为低氧条件下实现城市污水脱氮提供了理论和实践依据.

摘要： 采用实际生活污水。研究了低溶解氧丝状菌污泥微膨胀在A／O系统中的启动、维持及状态可控性，并考察了该过程中系统对污染物的去除效果。结果表明，在正常负荷(F／M=0．24kgCOD／(kgMLSS·d))下，当DO=0．3～0．4mg／L时，系统SVI可以稳定在150～300ml／g之间，丝状菌污泥微膨胀状态可长期稳定维持。并具有高度的可控性。与高溶解氧条件下相比，污泥微膨胀期间，COD和总氮去除率有所升高，分别为85％和69％，氨氮基本完全硝化。 由于丝状菌网捕作用，出水SS明显减少，且随着SVI的升高降低，当SVI>240ml/g后，SS基本检测不出。A／O系统实现并维持低溶解氧丝状菌微膨胀期间，节约曝气量约42％。

摘要： 采用三段式分段进水生物脱氮工艺在低溶解氧(DO)下处理低COD/TN(COD/TN=2.0～3.0)小区生活污水.研究了低DO下系统对COD、氨氮和总氮(TN)的去除效果,并考察了系统的污泥沉降性能.结果表明,低DO下,系统对COD的去除效果稳定,平均去除率87.9﹪.系统水力停留时间(HRT)为10h时,氨氮去除率大于98﹪.为节省能源,将HRT降至8h,氨氮去除率仍大于95﹪,出水氨氮均小于5mg/L.由于低DO下系统形成了稳定的同步硝化反硝化(SND),使得COD/TN仅为2.0～3.0的条件下,系统的TN去除率可达80﹪以上,平均去除率为72.4﹪.此外,90d的运行中,污泥沉降性能较好,镜检未发现丝状菌.

摘要： 以A／O除磷工艺的二级出水为进水，通过低溶解氧控制，实现了亚硝酸盐的稳定积累，并从三个方面分别研究了总氮损失、水力停留时间(HRT)和回流比(R)对稳定亚硝化的影响。结果表明：系统的表观亚硝化率受COD浓度影响，COD≤50mg/L时，表观亚硝化率降低，COD>50mg／L时，表观亚硝化率会增加；延长和缩短HRT都对稳定亚硝化存在正反两方面影响，应根据实际情况进行动态控制；提高回流比会增加破坏稳定亚硝化的风险，以较低回流比0．5为宜。另外，低溶解氧浓度不会降低系统的亚硝化效率，在HRT=6h，R=0．5，T=22～24°C条件下，平均氨氮去除率达83％，氨氮去除负荷为O．28kgNH+4-N／kgMLSS·d，亚硝酸盐积累率接近100％。

摘要： 采用SBR工艺处理实际生活污水，在低温条件下通过降低溶解氧诱使活性污泥发生微膨胀。 使污泥的SVI维持在150～200mL／g。研究了低温条件下活性污泥微膨胀的发生及活性污泥中微生物的生长，通过FISH技术对微膨胀状态下的优势丝状菌进行定性分析，确定低温下诱发低氧微膨胀的丝状菌足微丝菌(MPA223)。与正常溶解氧时相比，微膨胀状态下COD和PO34--P的去除率均上升，分别为80％和98％，NH+4-N和TN的去除率有所下降，分别为52％和28％；研究中还发现，低溶解氧导致了同步硝化反硝化(SND)现象的发生，约有15％的氮通过SND现象去除。

摘要： 针对太湖梅梁湾生态净化示范区内重建的沉水植物存在的腐烂死亡问题及伴随的底层水体溶解氧偏低现象,在室外模拟生态系统内进行了低氧对沉水植物(苦草)生长的影响试验.结果表明:无论沉积物类型如何,一个月的低氧处理(溶解氧平均值为1.6mg/L)对苦草株重、株高、分蘖数及叶片数等指标的影响均不明显,对块茎的影响则较显著,表现为块茎数量与重量显著下降.对岸边沉积物处理组而言,低氧对苦草根系的影响显著,表现为根须变细且数量增加,根系活力明显下降,中心沉积物处理组则不显著.同时,低氧处理使岸边沉积物处理组的沉积物氧化还原电位显著下降、水体营养盐浓度上升,尤其是磷酸盐浓度显著增加,中心沉积物处理组的环境理化因子变幅则相对较小.分析认为,低氧对苦草生长的影响虽不明显,但对其种群扩张有潜在的不利作用;梅梁湾生态净化示范区内沉水植物的腐烂死亡,低氧的作用是次要或间接的.

摘要： Highsludge(R)工艺采用兼氧好氧组合流程，最显著特点是活性污泥浓度高和好氧段溶解氧低。活性污泥浓度高，可以显著提高处理污水的微生物数量，从而显著强化了生物处理能力。好氧段溶解氧低，可以显著提高反硝化细菌的活性和数量，并确保同步硝化反硝化的发生，从而显著强化了脱氮效果。该工艺可以在相当短的水力停留时间条件下，达到极高的总氮去除效果，同时相当有效地去除其它污染物。该工艺是国内外首次出现的实用高浓度活性污泥SND工艺，其处理效果和经济性能，均达到了国际领先水平。

摘要： Highsludge(R)工艺采用兼氧好氧组合流程，最显著特点是活性污泥浓度高和好氧段溶解氧低。活性污泥浓度高，可以显著提高处理污水的微生物数量，从而显著强化了生物处理能力。好氧段溶解氧低，可以显著提高反硝化细菌的活性和数量，并确保同步硝化反硝化的发生，从而显著强化了脱氮效果。该工艺可以在相当短的水力停留时间条件下，达到极高的总氮去除效果，同时相当有效地去除其它污染物。该工艺是国内外首次出现的实用高浓度活性污泥SND工艺，其处理效果和经济性能，均达到了国际领先水平。

摘要： Highsludge(R)工艺采用兼氧好氧组合流程，最显著特点是活性污泥浓度高和好氧段溶解氧低。活性污泥浓度高，可以显著提高处理污水的微生物数量，从而显著强化了生物处理能力。好氧段溶解氧低，可以显著提高反硝化细菌的活性和数量，并确保同步硝化反硝化的发生，从而显著强化了脱氮效果。该工艺可以在相当短的水力停留时间条件下，达到极高的总氮去除效果，同时相当有效地去除其它污染物。该工艺是国内外首次出现的实用高浓度活性污泥SND工艺，其处理效果和经济性能，均达到了国际领先水平。

摘要： Highsludge(R)工艺采用兼氧好氧组合流程，最显著特点是活性污泥浓度高和好氧段溶解氧低。活性污泥浓度高，可以显著提高处理污水的微生物数量，从而显著强化了生物处理能力。好氧段溶解氧低，可以显著提高反硝化细菌的活性和数量，并确保同步硝化反硝化的发生，从而显著强化了脱氮效果。该工艺可以在相当短的水力停留时间条件下，达到极高的总氮去除效果，同时相当有效地去除其它污染物。该工艺是国内外首次出现的实用高浓度活性污泥SND工艺，其处理效果和经济性能，均达到了国际领先水平。

摘要： Highsludge(R)工艺采用兼氧好氧组合流程，最显著特点是活性污泥浓度高和好氧段溶解氧低。活性污泥浓度高，可以显著提高处理污水的微生物数量，从而显著强化了生物处理能力。好氧段溶解氧低，可以显著提高反硝化细菌的活性和数量，并确保同步硝化反硝化的发生，从而显著强化了脱氮效果。该工艺可以在相当短的水力停留时间条件下，达到极高的总氮去除效果，同时相当有效地去除其它污染物。该工艺是国内外首次出现的实用高浓度活性污泥SND工艺，其处理效果和经济性能，均达到了国际领先水平。

摘要： 本发明提供了一种溶解氧电极、其制备方法、溶解氧探头及溶解氧仪。本发明提供的溶解氧电极包括：密封胶底座；固定在所述密封胶底座内的电极；固定在所述密封胶底座内的温度传感器；和套设于所述底座外围的银管；所述电极的工作电极导线穿过密封胶底座和银管；所述温度传感器的探头导线穿过密封胶底座和银管；所述银管的内壁上设置有对电极/参比电极导线。本发明提供的溶解氧电极能够大大减少测量误差，无需搅拌，可准确测量不同深度水体的溶解氧，更为便捷，大大节省了能耗；同时该设备密封连接、不易渗漏，且方便使用。

摘要： 本发明提供了一种水体超饱和溶解氧增氧方法及增氧系统，该增氧方法包括以下步骤：S1、至少向溶气罐中分别通入经过压缩处理的空气以及自水域中吸取的污水和/或净水以制得超饱和溶解氧水；S2、将超饱和溶解氧水输送至微纳米气泡发生装置并通过微纳米气泡发生装置将超饱和溶解氧水中所携带的氧气释放成微米氧气泡；S3、通过置于水面下方的复数个推流器将携带微米氧气泡的污水重新回流至水域中。本发明所示出的一种水体超饱和溶解氧增氧方法及增氧系统，其通过微纳米气泡发生装置将超饱和溶解氧水中所携带的氧气释放成微纳米气泡后，通过推流器将携带微纳米气泡的污水重新回流至水域中，以实现对黑臭水的超饱和溶解氧增氧处理。

摘要： 本发明公开了一种溶解氧电极的标定与溶解氧计算方法和电子设备，用于解决温度差异、电极个体差异导致的测量误差，可实现水产养殖水体、环境水体中溶解氧的准确测量。该方法包括曲线标定和溶解氧计算两部分内容，曲线标定在零氧、饱和氧水中分别记录各个电极输出量随温度变化的二元组，并使用最小二乘法拟合这两组二元组，对每个标定电极来说，形成其在零氧、饱和氧水中模拟量输出随温度变化的连续曲线；溶解氧计算根据上述标定的曲线，计算待测养殖水中的溶解氧含量。

摘要： 本发明公开了一种溶解氧荧光传感膜的制备方法及沉积物‑水界面溶解氧二维动态分布检测方法，本发明能够准确获取沉积物‑水界面二维、高分辨率（µm级）溶解氧的浓度动态变化信息，适用于沉积物‑水界面溶解氧的检测技术领域。

摘要： 本发明提供了一种溶解氧电极、其制备方法、溶解氧探头及溶解氧仪。本发明提供的溶解氧电极包括：密封胶底座；固定在所述密封胶底座内的电极；固定在所述密封胶底座内的温度传感器；和套设于所述底座外围的银管；所述电极的工作电极导线穿过密封胶底座和银管；所述温度传感器的探头导线穿过密封胶底座和银管；所述银管的内壁上设置有对电极/参比电极导线。本发明提供的溶解氧电极能够大大减少测量误差，无需搅拌，可准确测量不同深度水体的溶解氧，更为便捷，大大节省了能耗；同时该设备密封连接、不易渗漏，且方便使用。

摘要： 本发明提供了一种水体超饱和溶解氧增氧方法及增氧系统，该增氧方法包括以下步骤：S1、至少向溶气罐中分别通入经过压缩处理的空气以及自水域中吸取的污水和/或净水以制得超饱和溶解氧水；S2、将超饱和溶解氧水输送至微纳米气泡发生装置并通过微纳米气泡发生装置将超饱和溶解氧水中所携带的氧气释放成微米氧气泡；S3、通过置于水面下方的复数个推流器将携带微米氧气泡的污水重新回流至水域中。本发明所示出的一种水体超饱和溶解氧增氧方法及增氧系统，其通过微纳米气泡发生装置将超饱和溶解氧水中所携带的氧气释放成微纳米气泡后，通过推流器将携带微纳米气泡的污水重新回流至水域中，以实现对黑臭水的超饱和溶解氧增氧处理。

摘要： 本发明提供了一种溶解氧传感膜头的制备方法及溶解氧传感膜头，旨在解决现有技术中传感膜头中相应时间长且荧光层容易脱落的问题。制备方法包括：将指示剂溶于四氢呋喃溶液中得到指示剂溶液，将指示剂溶液在搅拌下加入聚苯乙烯微球的乳液中；加入氯化钙水溶液，搅拌，超声，并倒入石英片上，挥发，烘干固化，得到荧光层；将丙烯树脂、苯乙烯、乙酸乙酯、二甲苯和有机硅酮加入到试管中，搅拌溶解后喷涂于荧光层上，烘干得到反射层；将二氯甲烷、乙酸丁酯、聚丙烯酸树脂、聚苯乙烯、炭黑、多聚甲醛、磺酰胺甲醛树脂、二甲基硅油、二氧化钛粉末、聚氯乙烯、乙基纤维素、硬脂酸混合，搅拌溶解后喷涂于反射层上，烘干得到遮光层。本发明中荧光层不容易被洗脱。

摘要： 本发明提供了一种溶解氧去除装置、换流阀内冷水系统及其溶解氧去除方法。溶解氧去除装置包括：脱氧塔罐、第一流体输入管道、第一流体输出管道、管道氮气加入设备以及第一氮气输送管道；脱氧塔罐内设有第一布水器，脱氧塔罐另设有排气管道；第一流体输入管道的流体出口与脱氧塔罐的第一布水器的入口连接，脱氧塔罐的流体出口与第一流体输出管道的流体入口连接，管道氮气加入设备设置于第一流体输入管道中，管道氮气加入设备的流体入口与第一氮气输送管道的流体出口连接，第一氮气输送管道的流体入口与氮气供给源连接；其中，第一布水器为出口横截面大入口横截面小的喇叭状布水器。

摘要： 本发明涉及一种基于溶解氧传感器的荧光膜、溶解氧敏感膜及其制备方法和应用，属于溶解氧传感器敏感膜技术领域。所述荧光膜制备方法包括以下步骤：将正硅酸乙酯、三氟丙基三甲氧基硅烷、甲基三乙氧基硅烷和乙醇混合，并在酸性的条件下加入三(4,7‑二苯基‑1,10‑邻菲罗琳)二氯化钌，于加热条件下密封搅拌530～550min，得到溶胶凝胶溶液；将所述溶胶凝胶溶液涂覆并固化成膜，得到荧光膜。本发明在制备过程中，通过长时间的加热搅拌，在搅拌完成后直接涂覆并固化成膜，进而无需进行陈化，使得本发明不会因为陈化降低性能，同时，本发明还引入含氟基团，含氟基团能够提高膜的柔韧性，增大了荧光膜的亲氧性，提高了敏感膜的灵敏度，降低了响应时间。

摘要： 本实用新型涉及溶解氧测量技术领域，解决了现有技术中荧光法测量溶解氧电路计算量大、对单片机要求高、功耗大的问题。一种荧光法溶解氧测量电路，包括采集模块，采集模块包括依次连接的感光元件、IV转换电路、一级放大电路、二级放大电路、异或门、RC整流电路、单片机，RC整流电路包括依次连接的第一RC整流电路、第二RC整流电路和第一阻抗匹配电路。感光元件为硅光电池或光电二极管。反射红光与荧光基体发射的红光经异或门处理后成为方波，方波经RC整流电路处理成为直流电压信号，电压的大小与方波的占空比成正比。单片机只需处理直流电压信号并根据电压的大小计算溶解氧的浓度即可，单片机的计算量小，电路对单片机的要求低，单片机能耗降低。