位置变化

摘要： 冻猪肉在冷藏过程中由于冷藏库内冷风机安装位置不当导致冷藏温度的不均匀,进而造成猪肉品质的下降,冷藏效果变差。为了提高冻猪肉的冷藏效果,本文通过仿真模拟的手段,建立冻猪肉冷藏模型,分析冷风机位置变化对冷藏库流场、温度场及冻猪肉的影响,进而得到有利于冻猪肉长期冷藏的冷风机安装位置。结果表明:结合在不同冷风机安装位置下冷藏库内空气速度场、温度场及货物温度场分布,可以认为本文所研究的冷藏库内冷风机安装采用对吹的方式较为适合,可以提高冷藏库的冷藏效果。

摘要： 目的 在(足母)外翻治疗中,各种针对第一跖骨的截骨术在截骨后都需要将跖骨向远端推移来达到矫正的目的 ,而术后跖骨头会相对于足的纵轴线有一个移动,本研究探讨了这种跖骨的推移和跖骨头相对于足纵轴线移动的关系.方法 选取2018年1月至2020年12月的外翻患者中行第一跖骨Scarf截骨者45例(68足),并将其分为Scarf旋转组、Scarf平推组两组,测量术前、术后负重正位片上跖骨头中点相对于足纵轴的移动位置.结果 Scarf旋转组的跖骨头中点相对于足纵轴,外移最大;Scarf平推组的跖骨头中点相对于足纵轴,外移最小,延长最大.结论 在外翻截骨矫形手术中,旋转Scarf截骨术是较好的推移矫正方法.

摘要： 目的对全膝关节置换术(TKA)后关节线(JL)位置变化进行探讨,同时分析其与膝关节临床功能的关系。方法回顾性分析法选择本院2014年2月至2019年5月接受TKA后其JL位置出现变化患者75例(75膝),对患者术前后JL位置变化情况进行计算,采用KSS评分对术前后膝关节功能进行评分、Feller髌骨评分、观察TKA前后JL变化情况与膝关节临床功能的关系。结果侧位X线片以及膝关节正位均无显示影像学松动,术后患者膝关节功能平分、KSS评分、Feller髌骨评分、活动度评分明显高于术前(P4 mm膝关节功能评分、KSS评分、Feller髌骨评分、活动度均小于JL≤4 mm,JL>4 mm其JL改变与Feller髌骨评分呈负相关(P4 mm,一定程度上影响膝关节临床功能,伸膝装置功能与JL改变程度之间呈负相关。

摘要： 针对多数研究在收入差距的测度中使用指标过于单一的问题,结合信息理论和公理化的方法,选取并使用一组既对收入分布上下两个尾端的收入差距敏感、又对中部收入差距敏感的指标,利用中国家庭追踪调查项目自基期调查开始的前四期数据,测度并从统计上检验了此段时间内的收入差距及其变动趋势。结果发现,研究期内总体上的收入差距是显著降低的,但也有抬头的迹象,特别是低收入群体的收入差距一直呈上升态势。基于上述结论,继续利用分位数回归模型结合分布的方法,分析了收入分布上下两个尾端的协变量效应,并从位置、尺度和偏态等方面评估了协变量的效应,然后利用符号的一致性模式讨论并总结了这些效应,最后相应地提出了一些改善收入差距的政策建议。

摘要： 《空气占据空间吗》一课设计了4个连续实验,即把餐巾纸塞入杯底后倒扣入水中,逐渐倾斜杯子观察实验现象,将杯子连同一颗浮球竖直倒扣入水中,在杯子底部戳一小洞后观察浮球位置变化。本次课堂观察以"学生的猜测"为观察分析点(如表1),侧重从学生的猜测来分析"空气占据空间"概念是如何一步步建构的。

摘要： "X侠"作为一个常用词语,其词义等一直较为稳定,但是近年来随着"X侠"的新兴词语的发展,自身发生了变化,对当代社会也产生了较大影响.本文主要从构造音节的变化、语义泛化、构词语素的位置变化等角度对"X侠"进行介绍,并对它的词语模成因进行探究,以求对"X侠"的词语模有一个更加深入的理解.

摘要： 目的：回顾性分析股骨假体固定稳定性髋关节采用大转子延长截骨翻修术后股骨柄位置变化，评价大转子延长截骨对股骨假体稳定髋关节翻修术后的临床效果。rn 方法：对我院自1998年1月至2007年6月期间，采用大转子延长截骨对股骨柄和／或骨水泥壳固定稳定的全髋关节翻修(33例，33髋)病例进行临床随访。通过对翻修髋关节功能评分(Harris评分)、术后6周和末次随访时X线片进行对比分析，观察截骨块愈合情况、有无捆绑干丝断裂，动态观察股骨柄假体是否发生下沉、假体位置是否发生改变(内、外翻)，以及股骨柄与股骨髓腔匹配情况等，研究分析大转子延长截骨在股骨假体稳定固定翻修术中的临床效果。并对翻修术后感染、截骨块以及假体周围骨折、脱位、假体周围骨溶解以及异位骨化等并发症进行分析。rn 结果：28例(28髋)获得随访，平均随访时间4．6年，失访5例(5髋)。无1例发生术中或术后骨折。Harris评分由术前平均38．4分，提高到末次随访时的88．7分：WOMAC评分术前平均56．2分，术后末次随访时42．8分。所有患者大转子截骨块均在术后6—10月内骨性愈合。无股骨大转子截骨块向近端移位，3例发生股骨柄下沉，平均下沉3．4mm，无钢丝断裂。1例(1髋)股骨柄假体发生外翻，1例(1髋)股骨柄假体发生内翻(柄轴线与股骨轴线夹角>30)。无感染、假体周围骨溶解以及异位骨化发生。术后关节脱位1例(1髋)。rn 结论：对于假体固定稳定型股骨柄翻修，采用股骨大转子延长截骨有利于假体安全取出，术后截骨块愈合率高,延长截骨不影响假体稳定固定。截骨面早期愈合、假体柄与股骨髓腔良好的匹配有助于假体早期稳定、避免翻修术后股骨柄下沉、位置改变、截骨块骨折等并发症发生。

摘要： 应用ANSYS研究分析相同底盘在选择不同翻转点时的受力与变形状况,可以通过应力云图直观地了解底盘纵梁尾端的应力应变范围,并对自卸车总体方案的设计有一定的指导意义.在底盘纵梁外侧增加L型加固板，L型加固板的下折弯面与底盘纵梁下翼面贴合。截面为L型308-90，材质为钢板lO/B550L。结果表明，最大应力367.2MPa，出现在模型左端部；最大变形8.8mm，出现在车架尾端。在底盘纵梁外侧增加L型加固板后，底盘尾端最大应力下降了约120MPa，变形减小了3.3mm。

摘要： 随着微电子机械系统(MEMS)、微型发电机等微型能量装置的不断发展，化学电池驱动已经不能满足其能量密度高、体积小、重量轻、能量持续性高的要求。与之相比，碳氢化合物的能量密度为化学电池的数十倍，因此利用碳氢化合物的微尺度燃烧系统具有巨大的发展潜力。采用数值方法研究了常压下微圆管内甲烷催化燃烧影响关键参数及高效燃烧临界长度参数.结果表明:由于散热损失的存在,维持微圆直管燃烧器高效燃烧存在一个特征尺寸,并且随着散热损失的增加,特征尺寸减小,燃料在特征尺寸附近的释热率增加,尺寸敏感度增加;入口速度和燃料当量比的增加,特征尺寸增加;微圆管直径增加,特征尺寸减小,而且通过对各影响因素的分析,得到了特征尺寸的拟合表达式.

摘要： 以空气和蒸馏水为工质，对摇摆条件下竖直上升圆管内瞬时空泡份额特性进行了实验研究。结果表明摇摆条件下低含气率时较大通道（内径50.8mm）内空泡份额随时间周期性波动，最大摇摆角度越大，摇摆周期越短，波动幅值越大。增加气流量或者减小水流量，空泡份额波动幅度减小。摇摆造成的系统空间位置变化是空泡份额波动幅度的主要影响因素；附加惯性力改变空泡份额波形，但对其波动幅值的影响很微弱。

摘要： 利用贵州县级台站1979-2015年6-8月逐月降永资料、2011-2015逐日降水资料、国家气候中心提供的副热带高压(副高)指数及NCEP第二套再分析资料对西太平洋副高与贵州夏季降水的关系进行了分析,并对副高位置发生变化时贵州暴雨带的变化进行了对比.结果表明:贵州大部分区域的夏季降水与副高面积指数、强度指数为正相关,与副高脊线、西伸脊点为负相关;当面积增大或强度增强时,对应贵州降水偏多;降水偏多时副高脊点在25.1°N,较之降水偏少年的26.4°N位置偏南,降水偏多年时平均西伸脊点126°E,偏少年时东退至128.6°E;降水偏多年,6月副高位置与常年相比明显偏西,7月东退北推,与常年平均位置接近,8月明显东退至135°E附近,位置与常年平均位置接近;降水偏少年,6月副高位置比常年相比无明显变化,但是和降水偏多年相比,位置明显偏东,7月明显东退北推,与常年平均位置相比略偏东,8月明显东退至145°E附近.副高面积指数、强度指数与降水在2～4a较为显著的凝聚共振关系,二者基本为同位相变化;副高脊线、西伸脊点与降水具有2a的凝聚共振关系,且脊线(西伸脊点)与降水呈反位相变化,脊线(西伸脊点)的变化明显超前于降水的变化.6-8月贵州出现暴雨天气时,副高脊线的平均位置具有逐步北推的趋势,6、7、8月副高脊线的平均位置分别位于21.9°、27.6°、28.6°N,其西伸脊点的平均位置具有逐步西进的趋势,6、7、8月分别位于115°、109.6°、107.1°E.;当副高脊线位于21°-25°N时,贵州有两个暴雨中心;随着副高北推至25°-29°N,暴雨带明显北移至贵州中北部一带,且暴雨日数明显增多;当副高再次北移至29°-33°N时,暴雨日明显减少,暴雨中心主要位于安顺市至黔南州西北部一带.当副高西伸脊点位于90°-100°E时,贵州暴雨中心位于贵阳市至安顺市北部及铜仁市一带,随着副高东退至100°-110°E,暴雨日明显减少,中心位置北移至黔东北、黔西北一带;当副高再次东退至110°-120°E,暴雨日继续减少,副高继续东退至120°E以东时,暴雨中心在贵州中西部的安顺市一带.

摘要： 利用贵州县级台站1979-2015年6-8月逐月降永资料、2011-2015逐日降水资料、国家气候中心提供的副热带高压(副高)指数及NCEP第二套再分析资料对西太平洋副高与贵州夏季降水的关系进行了分析,并对副高位置发生变化时贵州暴雨带的变化进行了对比.结果表明:贵州大部分区域的夏季降水与副高面积指数、强度指数为正相关,与副高脊线、西伸脊点为负相关;当面积增大或强度增强时,对应贵州降水偏多;降水偏多时副高脊点在25.1°N,较之降水偏少年的26.4°N位置偏南,降水偏多年时平均西伸脊点126°E,偏少年时东退至128.6°E;降水偏多年,6月副高位置与常年相比明显偏西,7月东退北推,与常年平均位置接近,8月明显东退至135°E附近,位置与常年平均位置接近;降水偏少年,6月副高位置比常年相比无明显变化,但是和降水偏多年相比,位置明显偏东,7月明显东退北推,与常年平均位置相比略偏东,8月明显东退至145°E附近.副高面积指数、强度指数与降水在2～4a较为显著的凝聚共振关系,二者基本为同位相变化;副高脊线、西伸脊点与降水具有2a的凝聚共振关系,且脊线(西伸脊点)与降水呈反位相变化,脊线(西伸脊点)的变化明显超前于降水的变化.6-8月贵州出现暴雨天气时,副高脊线的平均位置具有逐步北推的趋势,6、7、8月副高脊线的平均位置分别位于21.9°、27.6°、28.6°N,其西伸脊点的平均位置具有逐步西进的趋势,6、7、8月分别位于115°、109.6°、107.1°E.;当副高脊线位于21°-25°N时,贵州有两个暴雨中心;随着副高北推至25°-29°N,暴雨带明显北移至贵州中北部一带,且暴雨日数明显增多;当副高再次北移至29°-33°N时,暴雨日明显减少,暴雨中心主要位于安顺市至黔南州西北部一带.当副高西伸脊点位于90°-100°E时,贵州暴雨中心位于贵阳市至安顺市北部及铜仁市一带,随着副高东退至100°-110°E,暴雨日明显减少,中心位置北移至黔东北、黔西北一带;当副高再次东退至110°-120°E,暴雨日继续减少,副高继续东退至120°E以东时,暴雨中心在贵州中西部的安顺市一带.

摘要： 利用贵州县级台站1979-2015年6-8月逐月降永资料、2011-2015逐日降水资料、国家气候中心提供的副热带高压(副高)指数及NCEP第二套再分析资料对西太平洋副高与贵州夏季降水的关系进行了分析,并对副高位置发生变化时贵州暴雨带的变化进行了对比.结果表明:贵州大部分区域的夏季降水与副高面积指数、强度指数为正相关,与副高脊线、西伸脊点为负相关;当面积增大或强度增强时,对应贵州降水偏多;降水偏多时副高脊点在25.1°N,较之降水偏少年的26.4°N位置偏南,降水偏多年时平均西伸脊点126°E,偏少年时东退至128.6°E;降水偏多年,6月副高位置与常年相比明显偏西,7月东退北推,与常年平均位置接近,8月明显东退至135°E附近,位置与常年平均位置接近;降水偏少年,6月副高位置比常年相比无明显变化,但是和降水偏多年相比,位置明显偏东,7月明显东退北推,与常年平均位置相比略偏东,8月明显东退至145°E附近.副高面积指数、强度指数与降水在2～4a较为显著的凝聚共振关系,二者基本为同位相变化;副高脊线、西伸脊点与降水具有2a的凝聚共振关系,且脊线(西伸脊点)与降水呈反位相变化,脊线(西伸脊点)的变化明显超前于降水的变化.6-8月贵州出现暴雨天气时,副高脊线的平均位置具有逐步北推的趋势,6、7、8月副高脊线的平均位置分别位于21.9°、27.6°、28.6°N,其西伸脊点的平均位置具有逐步西进的趋势,6、7、8月分别位于115°、109.6°、107.1°E.;当副高脊线位于21°-25°N时,贵州有两个暴雨中心;随着副高北推至25°-29°N,暴雨带明显北移至贵州中北部一带,且暴雨日数明显增多;当副高再次北移至29°-33°N时,暴雨日明显减少,暴雨中心主要位于安顺市至黔南州西北部一带.当副高西伸脊点位于90°-100°E时,贵州暴雨中心位于贵阳市至安顺市北部及铜仁市一带,随着副高东退至100°-110°E,暴雨日明显减少,中心位置北移至黔东北、黔西北一带;当副高再次东退至110°-120°E,暴雨日继续减少,副高继续东退至120°E以东时,暴雨中心在贵州中西部的安顺市一带.

摘要： 利用贵州县级台站1979-2015年6-8月逐月降永资料、2011-2015逐日降水资料、国家气候中心提供的副热带高压(副高)指数及NCEP第二套再分析资料对西太平洋副高与贵州夏季降水的关系进行了分析,并对副高位置发生变化时贵州暴雨带的变化进行了对比.结果表明:贵州大部分区域的夏季降水与副高面积指数、强度指数为正相关,与副高脊线、西伸脊点为负相关;当面积增大或强度增强时,对应贵州降水偏多;降水偏多时副高脊点在25.1°N,较之降水偏少年的26.4°N位置偏南,降水偏多年时平均西伸脊点126°E,偏少年时东退至128.6°E;降水偏多年,6月副高位置与常年相比明显偏西,7月东退北推,与常年平均位置接近,8月明显东退至135°E附近,位置与常年平均位置接近;降水偏少年,6月副高位置比常年相比无明显变化,但是和降水偏多年相比,位置明显偏东,7月明显东退北推,与常年平均位置相比略偏东,8月明显东退至145°E附近.副高面积指数、强度指数与降水在2～4a较为显著的凝聚共振关系,二者基本为同位相变化;副高脊线、西伸脊点与降水具有2a的凝聚共振关系,且脊线(西伸脊点)与降水呈反位相变化,脊线(西伸脊点)的变化明显超前于降水的变化.6-8月贵州出现暴雨天气时,副高脊线的平均位置具有逐步北推的趋势,6、7、8月副高脊线的平均位置分别位于21.9°、27.6°、28.6°N,其西伸脊点的平均位置具有逐步西进的趋势,6、7、8月分别位于115°、109.6°、107.1°E.;当副高脊线位于21°-25°N时,贵州有两个暴雨中心;随着副高北推至25°-29°N,暴雨带明显北移至贵州中北部一带,且暴雨日数明显增多;当副高再次北移至29°-33°N时,暴雨日明显减少,暴雨中心主要位于安顺市至黔南州西北部一带.当副高西伸脊点位于90°-100°E时,贵州暴雨中心位于贵阳市至安顺市北部及铜仁市一带,随着副高东退至100°-110°E,暴雨日明显减少,中心位置北移至黔东北、黔西北一带;当副高再次东退至110°-120°E,暴雨日继续减少,副高继续东退至120°E以东时,暴雨中心在贵州中西部的安顺市一带.

摘要： 中国是台风灾害多发国家,基本上每年都有台风和超强台风在中国沿海登陆,严重威胁近海风力机组结构安全.风力机系统在台风作用下的破坏事故时有发生,如2003年台风"杜鹃"、2006年超强台风"桑美"以及2013年超强台风"天兔"等分别给广东省红海湾和浙江省苍南鹤顶山的风电场造成严重的工程破坏。本文利用全球中尺度再分析气象数据，基于非静力中尺度气象数值模式WRF的多重网格嵌套方案对浙江省舟山市六横岛的风电场区域进行风场降尺度数值模拟。该方案仅考虑历史上对舟山市六横岛附近风场影响最大的1509号台风“灿鸿”，先模拟出与观测值接近的台风移动路径和强度并分析不同尺度的三维台风风场结构，然后从工程应用角度分析风力机组位置的水平风场结构，风力机位置的风速风向以及风廓线的变化规律。

摘要： 中国是台风灾害多发国家,基本上每年都有台风和超强台风在中国沿海登陆,严重威胁近海风力机组结构安全.风力机系统在台风作用下的破坏事故时有发生,如2003年台风"杜鹃"、2006年超强台风"桑美"以及2013年超强台风"天兔"等分别给广东省红海湾和浙江省苍南鹤顶山的风电场造成严重的工程破坏。本文利用全球中尺度再分析气象数据，基于非静力中尺度气象数值模式WRF的多重网格嵌套方案对浙江省舟山市六横岛的风电场区域进行风场降尺度数值模拟。该方案仅考虑历史上对舟山市六横岛附近风场影响最大的1509号台风“灿鸿”，先模拟出与观测值接近的台风移动路径和强度并分析不同尺度的三维台风风场结构，然后从工程应用角度分析风力机组位置的水平风场结构，风力机位置的风速风向以及风廓线的变化规律。

摘要： 本发明涉及一种用于位置固定的设备部件(101)与至少一个位置能变化的设备部件(102)的通讯的滑接导线网络(100)。根据本发明提出，为数据传输装置(51，52，53，54)分配各一个接收范围(E1，E2，E3，E4)，其中接收范围(E1，E2，E3，E4)映射到距离上，该距离由一个滑接导线区段(10，20，30，40)的长度(11，12，13，14)加上第一重叠长度(111)和第二重叠长度(112)得出，在此，连接到相应的滑接导线区段(10，20，30，40)的数据传输装置(51，52，53，54)如下地设计，使得数据信号的由数据传输装置发射的电平与相应的接收范围(E1，E2，E3，E4)如下地协调，从而基于通过沿着导线(1，2)和耦合元件(11，12，13，14)的线路衰减引起的电平的减弱，电平在位于接收范围(E1，E2，E3，E4)外部的位置能变化的设备部件(102)的接收装置(56)中不再能够评估为有效的信号。

摘要： 本发明涉及一种用于产生电信号的传感器装置，这些电信号本身给出了关于四肢、尤其是使用者的手相对于传感器装置的位置和/或移动的信息。然后这些电子信号可以用于在数据处理电子设备、通信电子设备和其它电子设备中展开输入过程。本发明的任务是实现以下解决方案，即通过这些解决方案能够以特别有利的方式产生能指示四肢的位置和/或移动的信号。根据本发明通过一种用于产生电信号的传感器装置来解决该任务，这些电信号本身给出了关于四肢相对于参考区域的位置或移动的信息，该传感器装置具有：发送电极装置(G1，G1a，G1b)；电压发生器，用于向发送电极装置(G1，G1a，G1b)施加交流电压；第一接收电极装置(M1)；第二接收电极装置(M2)；以及用于采集与手姿势或手指姿势关联的、对接收电极装置(M1，M2)的场跨接效应的测量电路，其中设置屏蔽电极装置(S)，该屏蔽电极装置本身至少尽可能地将发送电极装置(G1，G1a，G1b)和/或接收电极装置(M1，M2)相对于该测量电路在电场方面隔离。

摘要： 本发明提供了一种获取视图在屏幕上的位置变化后的位置信息的方法和装置。所述方法包括：对每一个目标视图的位置变化设置相应一个全局监听；注册一个当监听到所述目标视图的位置发生变化时被调用的回调函数；响应外部命令，使得所述目标视图在屏幕上的位置发生变化；调用所述回调函数以获得所述目标视图的最新位置信息。

摘要： 本发明公开了一种精确测量二维面内位置与位置变化的装置和方法，测量装置包括光源、透明导电层、光敏电阻层、电阻层、电源、电压表。当光照射到透明导电层上时，光通过透明导电层到达光敏电阻层，被光照射到的光敏电阻层阻值急剧减小，使得光照处透明导电层与电阻层导通，透明导电层光照点处所对应电压即为电阻层相应光照点处所对应电压。此时通过测量透明导电层及电阻层上光照点位置到其各自导电条之间的电压值，计算出平面内光照点位置的X坐标与Y坐标，最终得到光照点的位置。当光照点移动，测得的电压值发生变化，可换算出相应的位置变化。该方法和装置具有结构和原理简单、成本低廉的优点，可被用于监测、精密测量及自动化控制等领域。

摘要： 本发明涉及一种用于运行移动无线电网络以用于监控物体、尤其是车辆的方法，所述移动无线电网络包括一个或多个的基站，所述物体具有用于移动无线电网络的第一网络访问装置，所述第一网络访问装置与至少一个所述基站处于通信连接中。监控在此包括通过所述至少一个基站从第一网络访问装置接收第一数据；基于第一数据检测物体的空间上的位置或空间上的位置变化；如下检查所检测的位置或位置变化：所述位置或位置变化是否满足预先确定的判据，并且如果情况如此，则输出预先确定的信号。在此，至少位置或位置变化的检测或对满足判据的检查通过所述至少一个基站实施。

摘要： 本发明涉及一种用于确定机动车制动系统的液压泵的位置和/或位置变化的方法，其中，借助于脉冲调制地控制的电机(4,13‑1,13‑2,13‑n)运行所述液压泵，并且检测所述电机(4,13‑1,13‑2,13‑n)和/或用于对所述电机(4,13‑1,13‑2,13‑n)供电的负载电路的电流测量信号(IS)和/或电压测量信号(US)，其中，基于所述电流测量信号(IS)和/或所述电压测量信号(US)以及所述电流测量信号(IS)和/或所述电压测量信号(US)的至少一个频率(f)确定所述液压泵的位置和/或位置变化，所述频率与所述电机(4,13‑1,13‑2,13‑n)的换向器频率成基本上整数的比例。此外，本发明还涉及一种相应的机动车制动系统。

摘要： 本发明提供了一种获取视图在屏幕上的位置变化后的位置信息的方法和装置。所述方法包括：对每一个目标视图的位置变化设置相应一个全局监听；注册一个当监听到所述目标视图的位置发生变化时被调用的回调函数；响应外部命令，使得所述目标视图在屏幕上的位置发生变化；调用所述回调函数以获得所述目标视图的最新位置信息。

摘要： 本发明公开了一种精确测量二维面内位置与位置变化的装置和方法，测量装置包括光源、透明导电层、光敏电阻层、电阻层、电源、电压表。当光照射到透明导电层上时，光通过透明导电层到达光敏电阻层，被光照射到的光敏电阻层阻值急剧减小，使得光照处透明导电层与电阻层导通，透明导电层光照点处所对应电压即为电阻层相应光照点处所对应电压。此时通过测量透明导电层及电阻层上光照点位置到其各自导电条之间的电压值，计算出平面内光照点位置的X坐标与Y坐标，最终得到光照点的位置。当光照点移动，测得的电压值发生变化，可换算出相应的位置变化。该方法和装置具有结构和原理简单、成本低廉的优点，可被用于监测、精密测量及自动化控制等领域。

摘要： 本发明公开了一种精确测量位置与位置变化的装置和方法，所述测量装置包括光源、透明导电层、光敏电阻层、电阻层、电压表和电源。一种基于所述的精确测量位置与位置变化装置的测量方法，当光源照射到透明导电层上时，光源通过透明导电层到达光敏电阻层，光敏电阻层上光照处的阻值急剧减小，使得光照处透明导电层与电阻层导通，此时透明导电层一端与电阻层一端之间的电压即为电阻层上的光照点与其端点之间的电压。通过测量透明导电层一端与电阻层一端之间的电压可计算出电阻层上的光照点与端点之间的距离，进而得到光照的位置。当光照点移动，测得的电压值发生变化，可换算出相应的位置变化。本发明实现了测量位置与位置变化的方法和装置，测量精度高。

摘要： 本发明涉及一种用于确定机动车制动系统的液压泵的位置和/或位置变化的方法，其中，借助于脉冲调制地控制的电机(4,13‑1,13‑2,13‑n)运行所述液压泵，并且检测所述电机(4,13‑1,13‑2,13‑n)和/或用于对所述电机(4,13‑1,13‑2,13‑n)供电的负载电路的电流测量信号(I