高温磨损
高温磨损的相关文献在1984年到2022年内共计187篇,主要集中在金属学与金属工艺、机械、仪表工业、一般工业技术
等领域,其中期刊论文109篇、会议论文12篇、专利文献153428篇;相关期刊63种,包括材料工程、复合材料学报、机械工程材料等;
相关会议11种,包括第十一届国际热喷涂研讨会(ITSS'2008)暨第十二届全国热喷涂年会(CNTSC'2008)、第7届全国表面工程学术会议暨第二届表面工程青年学术论坛、2007齐鲁研究生学术论坛——化学工程与技术分论坛等;高温磨损的相关文献由420位作者贡献,包括邢建东、高义民、崔向红等。
高温磨损—发文量
专利文献>
论文:153428篇
占比:99.92%
总计:153549篇
高温磨损
-研究学者
- 邢建东
- 高义民
- 崔向红
- 王树奇
- 鲍崇高
- 付宇明
- 徐滨士
- 束德林
- 王华明
- 王恩泽
- 郭新成
- 张厚安
- 胡小平
- 刘成龙
- 张伟
- 涂铭旌
- 王峰
- 皇志富
- 苟国庆
- 郑丽娟
- 陈其伟
- 陈康敏
- 陈辉
- R·R·伯奇
- 侯书增
- 刘艳
- 时存
- 朱子新
- 李天忠
- 李文珍
- 洪扁
- 王杰
- 符寒光
- 马世宁
- J·G·莫拉莱斯
- S·H·蒂尔福德
- S·苏布拉莫尼
- 付天亮
- 付晨
- 付江民
- 何大川
- 余圣甫
- 傅高焱
- 刘会莹
- 刘少光
- 刘常升
- 刘栋
- 刘维民
- 吴子健
- 吴晓春
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王长亮;
陈皓晖;
张梅;
杨胶溪;
张昂;
梁帅帅
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摘要:
高温耐磨涂层是航空发动机关键摩擦副可靠使用的重要保障,鉴于其服役环境日益严苛复杂,进一步提高涂层的高温耐磨性能是十分必要的。利用激光辅助热喷涂技术制备NiCoCrAlYTa/ZrO_(2)/BaF_(2)·CaF_(2)高温耐磨涂层,利用SEM、EDS分析高温耐磨涂层的横截面微观组织及化学成分,研究ZrO_(2)/BaF_(2)·CaF_(2)质量分数、激光功率及扫描速度对耐磨涂层微观组织、力学性能及高温耐磨性能的影响。结果表明:激光辅助处理可以诱导耐磨涂层表面形成具有树枝状结构的ZrO_(2)陶瓷层;当激光功率为80 W,扫描速度为8 mm/s,喷涂粉末为75 wt.%NiCoCrAlYTa+25 wt.%ZrO_(2)/BaF_(2)·CaF_(2)时,制备涂层的微观组织、综合力学性能及高温耐磨性能达到最好;在此工艺参数下,涂层顶部的ZrO_(2)陶瓷层最为致密均匀,其平均纳米硬度为13.6 GPa,平均弹性模量为182.5 GPa,800°C时的磨损率为2.7×10^(-5) mm^(3)·N^(-1)·m^(-1)。将高温耐磨涂层的组分设计与激光辅助热喷涂工艺相结合,可为提高涂层综合性能的提供解决途径。
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陈磊;
姜伟;
崔向红;
王树奇
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摘要:
采用销-盘式高温摩擦磨损试验机,对H13钢常规淬火与回火处理试样进行高温磨损实验,研究H13钢在400~600°C、50~150 N、50和100 r/min条件下的摩擦磨损性能.采用XRD、SEM、EDS、显微硬度计对H13钢磨面、磨损截面的结构、形貌、成分及硬度进行分析,并探讨其磨损机制.结果表明:在不同实验条件下H13钢的磨损率均随温度升高先降低后升高,其中500°C的磨损率最低,在低转速下600°C的磨损率低于400°C,而在高转速和较高载荷下则相反;在低转速下的磨损率随载荷的增加先升高后降低,而在高转速下的磨损率单调升高,且在600°C、150 N条件下发生严重磨损,而在其他滑动条件下均为轻微磨损;H13钢在高温下磨面会形成氧化物,但在高转速不利于磨面上氧化物的生成,因而生成等量的氧化物需要更高的温度;中低温下氧化物的生成起到减磨作用,磨损率下降,而在高温下H13钢基体发生回复、再结晶,力学性能较差,在高载高速下导致基体发生严重塑性挤出,轻微氧化磨损转变为严重氧化磨损.
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李爽;
张伦;
吴晓春
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摘要:
采用Bruker UMT-3型高温摩擦磨损试验机对含0.37%C、4.30%Mo、1.70%W、0.96%Cr,、0.10%Si和0.15%Mn(质量分数)的新型钼钨热作模具钢在400、500、600和700°C进行摩擦磨损试验,以探究模具钢的高温摩擦磨损机制.结果表明:随着试验温度的提高,钢的摩擦氧化层增厚,摩擦因数减小;试验钢摩擦磨损试验后的磨损率按试验温度700、600、400和500°C的顺序递减;在400和500°C摩擦磨损试验时,影响钢的磨损率的主要因素是试验过程中产生的摩擦氧化层的厚度;600°C试验时,钢的耐磨性受表层硬度和摩擦氧化层厚度的影响;700°C试验时,钢的表层硬度是影响耐磨性的主要因素.试验钢的高温摩擦磨损机制包含氧化磨损、粘着磨损和磨粒磨损.
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王宗元;
罗伟;
王杰;
黄淙;
王梅;
万维财
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摘要:
Ti(C,N)基金属陶瓷因具有优异的高温硬度和耐磨性、低摩擦系数、良好的热稳定性和化学稳定性,广泛应用在高温耐磨部件、高温涂层、高速切削刀具等领域,这些恶劣的工况环境下材料易发生高温氧化,造成零件的失效.本文综述了国内外关于成分的调控及优化对金属陶瓷抗高温氧化的影响,总结了金属陶瓷的高温氧化机理,进一步对金属陶瓷材料的高温氧化膜的形成过程和氧化膜抑制持续氧化的作用进行分析,并展望了金属陶瓷高温氧化的研究发展方向:一是利用分子动力学或向量场理论对氧化过程进行分析;二是Ti(C,N)基金属陶瓷在高温磨损环境中的氧化与磨损协同作用.
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顾绳初;
朱丽慧;
段元满;
吴晓春;
顾炳福
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摘要:
采用Bruker UMT-3型高温摩擦磨损试验机,对M2高速钢在200、400和600°C下的高温摩擦磨损性能进行研究.采用扫描电镜观察磨损表面形貌,探讨了其磨损机制.结果表明:温度是影响M2高速钢高温摩擦磨损性能的重要因素.随着温度的升高,磨损体积先升高后降低,400°C时磨损体积最大,分别是200和600°C的15倍和1.2倍.200°C时摩擦因数最大为0.65,随温度升高摩擦因数先降低,随后趋于平稳,400和600°C时分别为0.39和0.40.200°C时M2高速钢的磨损机制为磨粒磨损、粘着磨损和氧化磨损,以磨粒磨损为主,碳化物减磨作用明显;400和600°C时主要磨损机制为粘着磨损和轻微的氧化磨损.400°C时粘着磨损严重,磨损加剧.600°C时以氧化磨损为主,氧化层起到良好的减磨作用,磨损减弱.400和600°C下的摩擦因数较200°C小,这是表面的软化熔融和氧化层的润滑的共同作用所致.
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刘侠;
薛召露;
丁毅;
朱广宏;
王硕煜;
张世宏
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摘要:
本文利用超音速火焰喷涂技术(HVOF),在G20钢表面制备了三种不同SiC掺杂含量(5wt.%、10wt.%、15wt.%)的NiCr-Cr3C2金属陶瓷复合涂层,并探究掺杂含量对涂层微观结构、力学性能和摩擦学性能的影响.利用扫描电镜、显微硬度计、拉伸试验机对涂层的微观结构和力学性能进行了表征,使用球盘式摩擦磨损机对三种涂层在400°C下的磨损性能进行了对比研究.结果表明掺杂5wt.%SiC的复合涂层具有最好的力学性能,其显微硬度达到812HV,结合强度达到71MPa.但随着掺杂量的升高,涂层的孔隙率增大,涂层力学性能下降.涂层的抗高温磨损性能随着SiC掺杂量的增加先升高后降低再升高,其中掺杂15wt.%SiC的复合涂层磨损率最低,其值为1.053×10-12m3/N·m.在高温磨损环境中,掺杂15wt.%SiC的复合涂层表面形成的Cr2O3、SiO2等氧化物阻隔了磨损表面之间的直接接触,使涂层表现出优异的抗高温磨损性能.
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刘栋;
张磊;
刘哲;
李秉忠
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摘要:
以商用Ni60合金粉为涂层材料,采用火焰重熔、等离子堆焊、中频感应重熔等3种工艺在45钢基体上制备镍基合金涂层,研究了其物相组成、显微组织、显微硬度和耐高温磨损性能.结果表明:制备的镍基合金涂层的孔隙率均较低;火焰重熔和中频感应重熔涂层中的硬质相主要为均匀分布的碳化物,但中频感应重熔涂层的晶粒较小,显微硬度较高;等离子堆焊涂层的晶粒粗大,硬质相以粗大的硼化物为主,且偏聚严重,显微硬度最低;中频感应重熔涂层的耐高温磨损性能最好,其磨损形式为黏着磨损和磨粒磨损,火焰重熔涂层的耐高温磨损性能稍差,其磨损形式主要为黏着磨损,等离子堆焊涂层的耐高温磨损性能最差,其磨损形式为黏着磨损和疲劳磨损.
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黄夏旭;
申炎华;
靳舜尧;
石博强
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摘要:
将直径为5 mm的混合烧结Al2 O3陶瓷球安装在高温滑动摩擦试验机夹持工具上与耐磨钢组成摩擦副,研究了耐磨钢与氧化铝陶瓷球在200~300 N、100~400 r·min-1不同载荷下的滑动摩擦行为.结合X射线衍射分析技术和扫描电镜等分析手段研究了NM400和NM500两种耐磨钢在室温~300°C下摩擦界面处材料的氧化物形成、磨损表面形貌和显微组织等行为.随温度升高,NM400和NM500的摩擦系数仍然处于0.27~0.40的范围内,但两者的平均摩擦系数分别从0.337、0.323逐步降低至了0.296和0.288.在300°C时,氧化物的产生是摩擦系数略有下降的主要原因.随着温度的升高,摩擦行为首先以磨粒磨损为主,随后逐渐发生氧化物的压入-剥离-氧化现象,使磨损速率略有降低.通过高温摩擦磨损行为与微量氧化模型的分析发现,NM400和NM500钢在室温至300°C的磨损机制是磨粒磨损、挤压变形磨损以及微量氧化物磨损的共同作用.NM500钢表现出更加良好的耐磨性能主要原因是其硬度强度高于NM400钢.在高强微合金马氏体耐磨钢中添加少量合金元素,使其在高温摩擦过程中产生一定量稳定附着的氧化物,在一定程度上能够起到降低磨损率的作用.
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- 《第7届全国表面工程学术会议暨第二届表面工程青年学术论坛》
| 2008年
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摘要:
为研究纳米ZrO2颗粒对镍基纳米Al2O3复合刷镀层(n-Al2O3/Ni)高温性能的影响,本文在45钢基体上制备了n-Al2O3/Ni复合刷镀层和含ZrO2和Al2O3两种纳米颗粒的镍基复合刷镀层(n-(ZrO2-Al2O3)/Ni),对比评价了两者在400°C时的摩擦磨损性能。结果表明,400°C时,n-(ZrO2-Al2O3)/Ni的摩擦系数为0.28,略高于n-Al2O3/Ni(0.26),其耐磨损性能是n-Al2O3/Ni的1.4倍,这是由于纳米ZrO2颗粒在n-Al2O3/Ni中的共沉积,提高了复合刷镀层中纳米颗粒的含量,使得纳米颗粒对复合镀层的强化作用增强,提高了其抗塑性变形的能力所致。对两种复合刷镀层的磨痕表面分析表明,400°C时,n-(ZrO2-Al2O3)/Ni的磨损机理主要是氧化磨损和塑性变形引起的材料流失两种机制,而n-Al2O3/Ni复合刷镀层除了上述两种磨损机制外,磨粒磨损也是其磨损机理之一。
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李业超;
孙宏飞;
朱海云
- 《2007齐鲁研究生学术论坛——化学工程与技术分论坛》
| 2007年
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摘要:
为解决循环流化床锅炉"四管"高温磨蚀这一难题,本文根据循环流化床锅炉的工况条件和受热面管的失效机理,自行设计并研制出两个系列的金属/陶瓷粉芯线材--铁基CrC型和铁基CrC/B-Fe型粉芯线材.采用电弧喷涂技术制得了高性能涂层。运用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)等现代分析手段研究了涂层的微观结构,进行了涂层结合强度、硬度、热震性等力学性能测试。结果表明:两系列的涂层组织致密,结合强度较高,抗热震性能良好,具有良好的综合力学性能。本文还对比研究了铁基CrC型、铁基CrC/B-Fe型涂层和20g的磨粒磨损行为,分析探讨了涂层的磨损机理及各因素对涂层耐磨粒磨损性能的影响。试验结果表明,CrCB、CrC4两种材料具有较高的耐磨粒磨损性能。高温冲蚀磨损试验表明,各涂层的冲蚀磨损行为介于塑性与脆性冲蚀之间,并以塑性磨损为主。其中CrC3涂层表现出优异的抗高温冲蚀磨损性能。
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李业超;
孙宏飞;
朱海云
- 《2007齐鲁研究生学术论坛——化学工程与技术分论坛》
| 2007年
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摘要:
为解决循环流化床锅炉"四管"高温磨蚀这一难题,本文根据循环流化床锅炉的工况条件和受热面管的失效机理,自行设计并研制出两个系列的金属/陶瓷粉芯线材--铁基CrC型和铁基CrC/B-Fe型粉芯线材.采用电弧喷涂技术制得了高性能涂层。运用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)等现代分析手段研究了涂层的微观结构,进行了涂层结合强度、硬度、热震性等力学性能测试。结果表明:两系列的涂层组织致密,结合强度较高,抗热震性能良好,具有良好的综合力学性能。本文还对比研究了铁基CrC型、铁基CrC/B-Fe型涂层和20g的磨粒磨损行为,分析探讨了涂层的磨损机理及各因素对涂层耐磨粒磨损性能的影响。试验结果表明,CrCB、CrC4两种材料具有较高的耐磨粒磨损性能。高温冲蚀磨损试验表明,各涂层的冲蚀磨损行为介于塑性与脆性冲蚀之间,并以塑性磨损为主。其中CrC3涂层表现出优异的抗高温冲蚀磨损性能。