铁素体钢

摘要： 2022年5月17日,全国钢标准化技术委员会钢产品无损检测分技术委员会三项CSTM团体标准审定会以视频会议的形式召开。本次会议审定通过了钢研纳克检测技术股份有限公司负责的《奥氏体和奥氏体-铁素体钢板超声检测方法》、《钢轨自动超声检测系统综合性能测试方法》、《钢轨自动涡流检测系统综合性能测试方法》三项CSTM团体标准。《奥氏体和奥氏体-铁素体钢板超声检测方法》填补了奥氏体及奥氏体-铁素体双相不锈钢板超声检测标准的空白,适用于厚度不小于6 mm的奥氏体和奥氏体-铁素体钢板超声检测,规定了奥氏体和奥氏体-铁素体钢板超声检测的一般要求、对比试样、仪器和设备、检测条件和方法、缺陷的测试与评定、钢板的质量分级、检测报告等内容。

摘要： 为了弄清楚9Cr钢在CO2环境中的氧化特性,将商用STBA26,9Cr-1Mo铁素体钢暴露在700°C的CO2气氛中。与暴露在空气中相比,暴露在CO2气氛中的STBA26的氧化明显加快。在CO2气氛中,在钢表面会形成厚的富铁氧化物瘤状物,且在氧化物下会生成富铬碳化物层。氧化产物/合金界面的C高度活跃,从而维持界面处C的持续供应,是引起保护性氧化层破坏的一个原因。

摘要： 本文对长时间时效热处理对含10%Cr马氏体铁素体钢显微结构和高温强度的影响进行了研究。通过对700°C和650°C温度下长时间时效行为进行比较发现:高温情况下,小角度晶界百分比增加,M23C6碳化物粗化加速,因而,亚晶粒增长的速度也相应提高。另外,时效温度升高时,会抑制拉弗斯相的成核,不影响碳化物和铁素体基体之间的K-S取向关系。

摘要： 对铁素体钢的无塑性转变温度进行测定,可以完成有小裂纹的铁素体钢材在动态加载屈服应力下发生脆断的最高温度的表征。基于这种认识,本文对铁素体钢无塑性转变落锤试验展开了分析,具体对试验条件、试样方法、试验流程和试验结果进行了分析,以期为关注这一话题的人们提供参考。

摘要： (续上期)200 1Cr17铁素体钢自动钨极氩弧焊实例图66是用1Cr17铁素体钢制造的设备的管状支脚。为了获得高的生产率,采用自动钨极氩弧焊方法以不加填充金属的单道焊焊接纵缝。焊前,用手工将预制成形的管滑动到铜制的内衬夹具上,将管夹紧定位,并精确地机械对中,以保证电弧离焊缝的最大偏移≤±0.254mm。为了防止不稳定

摘要： Y10Cr17钢是一种铁素体不锈钢,在一定的条件下从高温冷却会进行马氏体转变,因此可通过淬火工艺来改变显微组织,进而改变其力学性能.研究了Y10Cr17钢热处理淬火温度与显微组织、力学性能之间的关系,从而为实际生产提供指导和服务.

摘要： The segregation characteristics of Ni, Mn, P and C atoms at the phase boundaries of AlN/α-Fe matrix, Cu-rich precip-itate/α-Fe matrix and AlN/Cu-rich precipitate in reactor pressure vessel ( RPV ) model steel were investigated by atom probe tomo-graphy ( APT) . RPV model steel specimens were heat treated at 890°C for 0.5 h followed by water quenching and aging at 500°C for 20 h. The results demonstrate that Ni, Mn, C and P atoms do not segregate to the Cu-rich phase/AlN phase boundary, only segregate to the AlN/α-Fe and Cu-rich nanophase/α-Fe phase boundaries, and their segregation characteristics have no significant differences. It is also observed that Mn has a larger segregation tendency than Ni, and C has a larger than P at both different phase boundaries of Cu-rich nanophase/α-Fe and AlN/α-Fe.%采用原子探针层析技术研究了核反应堆压力容器模拟钢中AlN相/α-Fe基体、富Cu相/α-Fe基体和AlN相/富Cu相三种相界面处Ni、Mn、P和C原子的偏聚特征.压力容器模拟钢经890°C保温0.5 h水淬,然后在500°C进行了20 h的时效处理.分析结果表明：Ni、Mn、C和P原子在富Cu相/AlN相界面上不发生偏聚；而在AlN相/α-Fe基体和富Cu相/α-Fe基体两种相界面上都会发生偏聚,且偏聚特征无明显区别,都是Mn的偏聚倾向大于Ni,C的偏聚倾向大于P.

摘要： 以12Cr-0.5Ti-1W 的气雾化粉和纳米 Y2 O3粉末为原料，通过对预合金粉末的机械合金化和热等静压烧结成型的方法制备了12Cr- ODS 铁素体钢，然后运用锻造和热处理等方法实现对材料力学性能的提高.在透射电子显微镜下观察到组织中弥散分布的纳米氧化物颗粒，能谱分析确定氧化物弥散颗粒为 Y- Ti- O 的复杂氧化物.利用抗拉强度测试和超声无损检测等方法对12Cr- ODS 铁素体钢的力学性能进行了分析.%Taking 12Cr-0. 5Ti-1W gas atomized powders and nona-Y2 O3 as pre-alloyed powders, 12Cr oxide dispersion strength-ened (ODS) ferritic steel was fabricated by mechanical alloying (MA) and hot isostatic pressing (HIP). The properties of the ferritic steel were improved by forging and heat treatment. Nano-oxide particles were observed in the microstructure by transmission electron microscopy, and these precipitated particles were identified to be Y-Ti-O complex compounds by energy dispersive X-ray spectroscopy. The mechanical properties of the ferritic steel were analyzed by tensile strength test and ultrasonic non-destructive test.

摘要： 射线检测(RT)技术是一种重要的体积检查方法,其检测结果通常具有较高的可靠性和测量精度.但是RT技术具有检验成本较高、检验工期较长、需要建立辐射防护区域等缺点.本文根据RT技术自身特性及其在CPR1000核电站多年的应用经验,对CPR1000核电站RT技术的应用性改进进行了研究.结果表明Se-75作为放射源更适用于检测薄壁工件,UT技术较RT技术更适用于铁素体钢全熔化焊缝的缺陷检测和工件减薄厚度测量.

摘要： 利用Gleeble3500热力模拟试验机在温度为1123K～1473K和应变速率为0.001 s-1～0.1s-1的条件下对试验钢进行了热压缩变形试验，测定了其真应力一应变曲线，试验结果表明：试验钢在热压缩变形过程中发生了明显的动态再结晶，流变应力随变形温度的降低和应变速率的提高而增大。通过线性回归分析确定了试验钢的流变应力本构方程。

摘要： T23钢具有较好的耐腐蚀性能和抗蠕变性能,同时焊接加工性能良好,在电站锅炉上得到广泛的应用,本文结合某电厂T23钢末级过热器失效案例,通过宏观检查、成分分析、金相组织观察、力学性能分析等方法,分析过热器管失效原因.结果表明:爆管原因为管内氧化皮脱落使得管内介质循环不畅,导致管壁温度升高,引起过热导致材料组织老化,材料力学性能降低,在管内压力作用下发生爆管事故.

摘要： T23钢具有较好的耐腐蚀性能和抗蠕变性能,同时焊接加工性能良好,在电站锅炉上得到广泛的应用,本文结合某电厂T23钢末级过热器失效案例,通过宏观检查、成分分析、金相组织观察、力学性能分析等方法,分析过热器管失效原因.结果表明:爆管原因为管内氧化皮脱落使得管内介质循环不畅,导致管壁温度升高,引起过热导致材料组织老化,材料力学性能降低,在管内压力作用下发生爆管事故.

摘要： T23钢具有较好的耐腐蚀性能和抗蠕变性能,同时焊接加工性能良好,在电站锅炉上得到广泛的应用,本文结合某电厂T23钢末级过热器失效案例,通过宏观检查、成分分析、金相组织观察、力学性能分析等方法,分析过热器管失效原因.结果表明:爆管原因为管内氧化皮脱落使得管内介质循环不畅,导致管壁温度升高,引起过热导致材料组织老化,材料力学性能降低,在管内压力作用下发生爆管事故.

摘要： T23钢具有较好的耐腐蚀性能和抗蠕变性能,同时焊接加工性能良好,在电站锅炉上得到广泛的应用,本文结合某电厂T23钢末级过热器失效案例,通过宏观检查、成分分析、金相组织观察、力学性能分析等方法,分析过热器管失效原因.结果表明:爆管原因为管内氧化皮脱落使得管内介质循环不畅,导致管壁温度升高,引起过热导致材料组织老化,材料力学性能降低,在管内压力作用下发生爆管事故.

摘要： T23钢具有较好的耐腐蚀性能和抗蠕变性能,同时焊接加工性能良好,在电站锅炉上得到广泛的应用,本文结合某电厂T23钢末级过热器失效案例,通过宏观检查、成分分析、金相组织观察、力学性能分析等方法,分析过热器管失效原因.结果表明:爆管原因为管内氧化皮脱落使得管内介质循环不畅,导致管壁温度升高,引起过热导致材料组织老化,材料力学性能降低,在管内压力作用下发生爆管事故.

摘要： T23钢具有较好的耐腐蚀性能和抗蠕变性能,同时焊接加工性能良好,在电站锅炉上得到广泛的应用,本文结合某电厂T23钢末级过热器失效案例,通过宏观检查、成分分析、金相组织观察、力学性能分析等方法,分析过热器管失效原因.结果表明:爆管原因为管内氧化皮脱落使得管内介质循环不畅,导致管壁温度升高,引起过热导致材料组织老化,材料力学性能降低,在管内压力作用下发生爆管事故.

摘要： 本文主要研究Mn溶质原子与钢中钛、锆氧化物等相互作用在夹杂物周围形成奥氏体稳定化元素的贫乏区从而降低奥氏体稳定性而促进铁素体形成的能力与机制，基于此进一步理解铁素体形核机制。冶炼不同成分钢种、设计双重热压连接实验、使用电子探针微区分析技术以及第一性原理计算等方法研究锰溶质原子与钛、锆氧化物之间的相互作用及其对晶内铁素体形核的影响。结果表明：Ti2O3为阳离子空位化合物，而且Mn溶质原子进入到Ti2O3中占据Ti空位在热力学上是可行的；虽然ZrO2是阴离子空位氧化物，但其Zr原子空位最易被Mn原子填充而得到结构稳定的掺杂氧化物；Al2O3最不易于成为阳离子空位或阴离子空位氧化物，同时其刚玉的晶体结构较为稳定也不利于掺杂。对于Ti2O3和Zro2而言，由于Mn溶质原子具有进入氧化物Ti、Zr空位的热力学可能性，因此在热处理过程中可以在氧化物颗粒周围形成贫恤区。而Mn为奥氏体稳定化元素，Mn含量的减少可提高奥氏体一铁素体相变温度。在Ti2O3和ZrO2氧化物带上均有较为明显的铁素体带生成，而Al2O3氧化物带上没有观察到明显的铁索体带。EPMA实验结果也验证了Mn溶质原子在实验用钢奥氏体化过程中进入了氧化物Ti2O3和Zro2填充层中。

摘要： 本文主要研究Mn溶质原子与钢中钛、锆氧化物等相互作用在夹杂物周围形成奥氏体稳定化元素的贫乏区从而降低奥氏体稳定性而促进铁素体形成的能力与机制，基于此进一步理解铁素体形核机制。冶炼不同成分钢种、设计双重热压连接实验、使用电子探针微区分析技术以及第一性原理计算等方法研究锰溶质原子与钛、锆氧化物之间的相互作用及其对晶内铁素体形核的影响。结果表明：Ti2O3为阳离子空位化合物，而且Mn溶质原子进入到Ti2O3中占据Ti空位在热力学上是可行的；虽然ZrO2是阴离子空位氧化物，但其Zr原子空位最易被Mn原子填充而得到结构稳定的掺杂氧化物；Al2O3最不易于成为阳离子空位或阴离子空位氧化物，同时其刚玉的晶体结构较为稳定也不利于掺杂。对于Ti2O3和Zro2而言，由于Mn溶质原子具有进入氧化物Ti、Zr空位的热力学可能性，因此在热处理过程中可以在氧化物颗粒周围形成贫恤区。而Mn为奥氏体稳定化元素，Mn含量的减少可提高奥氏体一铁素体相变温度。在Ti2O3和ZrO2氧化物带上均有较为明显的铁素体带生成，而Al2O3氧化物带上没有观察到明显的铁索体带。EPMA实验结果也验证了Mn溶质原子在实验用钢奥氏体化过程中进入了氧化物Ti2O3和Zro2填充层中。

摘要： 提供不添加高浓度的B就可以防止Type IV损伤、并且现场施工性优异的铁素体系耐热钢焊接结构体的制造方法。具备下述工序：准备母材的工序，前述母材含有Cr：1.0～7.0％、B：不足0.005％等；在母材上形成坡口的工序；焊接前热处理工序，其将坡口的表面与自坡口的表面离开10～50mm的焊接前热处理深度的位置之间的区域加热到950～1050°C的温度，在该温度下保持10～30分钟；焊接工序，其将坡口焊接而形成焊接金属；焊接后热处理工序，其将坡口的表面与自坡口的表面离开焊接前热处理深度以上且100mm以下的距离的位置之间的区域加热到680～750°C的温度，在该温度下保持30分钟以上且满足式(1)的时间。(Log(t)+10)·(T+273)<10539(1)。

摘要： 提供不添加高浓度的B就可以防止Type IV损伤、并且现场施工性优异的铁素体系耐热钢焊接结构体的制造方法。具备下述工序：准备母材的工序，前述母材含有Cr：8.0～12.0％、B：不足0.005％等；在母材上形成坡口的工序；焊接前热处理工序，其将坡口的表面与自坡口的表面离开30～100mm的焊接前热处理深度的位置之间的区域加热到1050～1200°C的温度，在该温度下保持2～30分钟；焊接工序，其将坡口焊接而形成焊接金属；焊接后热处理工序，其将坡口的表面与自坡口的表面离开焊接前热处理深度以上且100mm以下的距离的位置之间的区域加热到720～780°C的温度，在该温度下保持30分钟以上且满足式(1)的时间。(Log(t)+12)·(T+273)<13810 (1)。

摘要： 公开了具有改善的焊接区的机械性能的铁素体不锈钢。所公开的铁素体不锈钢以全部组成的重量的百分比(％)计包含：0.005％至0.02％的C、0.005％至0.02％的N、11.0％至13.0％的Cr、0.16％至0.3％的Ti、0.1％至0.3％的Nb和0.005％至0.05％的Al，剩余部分的Fe和不可避免的杂质，并且其中在焊接之后在{001}方向的织构最大强度为30或更小。

摘要： 本发明公开了一种具有双峰铁素体晶粒分布的超细晶马氏体铁素体双相钢及其生产工艺，经冶炼、浇铸、锻造、热轧制得钢坯后，将所述钢坯进行热处理，包括以下工序：均匀化退火、正火、温轧和连续退火；所述的连续退火包括三个阶段：(1)以40°C/s～80°C/s的速率加热到Ac1温度；(2)以1°C/s～5°C/s的速率继续升温到740～800°C；(3)淬火。本发明的工艺使奥氏体晶粒发生细化，铁素体晶粒成双峰尺寸分布的特征，室温拉下其均匀延伸率得到了较大的提高，屈强比小于0.5。

摘要： 本发明实现即使不进行调质轧制也能够减少拉伸应变，且冲压成型性高的铁素体类不锈钢等。铁素体类不锈钢规定了各合金元素的含有率，马氏体面积比率为1.0％以上且小于15.0％，屈服伸长率为2.0％以下，且断裂伸长率为22.0％以上。

摘要： 提供不添加高浓度的B就可以防止Type IV损伤、并且现场施工性优异的铁素体系耐热钢焊接结构体的制造方法。具备下述工序：准备母材的工序，前述母材含有Cr：8.0～12.0％、B：不足0.005％等；在母材上形成坡口的工序；焊接前热处理工序，其将坡口的表面与自坡口的表面离开30～100mm的焊接前热处理深度的位置之间的区域加热到1050～1200°C的温度，在该温度下保持2～30分钟；焊接工序，其将坡口焊接而形成焊接金属；焊接后热处理工序，其将坡口的表面与自坡口的表面离开焊接前热处理深度以上且100mm以下的距离的位置之间的区域加热到720～780°C的温度，在该温度下保持30分钟以上且满足式(1)的时间。(Log(t)+12)·(T+273)<13810(1)。

摘要： 提供不添加高浓度的B就可以防止Type IV损伤、并且现场施工性优异的铁素体系耐热钢焊接结构体的制造方法。具备下述工序：准备母材的工序，前述母材含有Cr：1.0～7.0％、B：不足0.005％等；在母材上形成坡口的工序；焊接前热处理工序，其将坡口的表面与自坡口的表面离开10～50mm的焊接前热处理深度的位置之间的区域加热到950～1050°C的温度，在该温度下保持10～30分钟；焊接工序，其将坡口焊接而形成焊接金属；焊接后热处理工序，其将坡口的表面与自坡口的表面离开焊接前热处理深度以上且100mm以下的距离的位置之间的区域加热到680～750°C的温度，在该温度下保持30分钟以上且满足式(1)的时间。(Log(t)+10)·(T+273)<10539(1)。

摘要： 公开了具有改善的焊接区的机械性能的铁素体不锈钢。所公开的铁素体不锈钢以全部组成的重量的百分比(％)计包含：0.005％至0.02％的C、0.005％至0.02％的N、11.0％至13.0％的Cr、0.16％至0.3％的Ti、0.1％至0.3％的Nb和0.005％至0.05％的Al，剩余部分的Fe和不可避免的杂质，并且其中在焊接之后在{001}方向的织构最大强度为30或更小。

摘要： 本发明公开了一种具有双峰铁素体晶粒分布的超细晶马氏体铁素体双相钢及其生产工艺，经冶炼、浇铸、锻造、热轧制得钢坯后，将所述钢坯进行热处理，包括以下工序：均匀化退火、正火、温轧和连续退火；所述的连续退火包括三个阶段：(1)以40°C/s～80°C/s的速率加热到Ac1温度；(2)以1°C/s～5°C/s的速率继续升温到740～800°C；(3)淬火。本发明的工艺使奥氏体晶粒发生细化，铁素体晶粒成双峰尺寸分布的特征，室温拉下其均匀延伸率得到了较大的提高，屈强比小于0.5。

摘要： 本发明一种消除铁素体耐热钢中δ铁素体的热处理方法，属于钢铁冶金领域。本发明方法如下：1）已存在δ铁素体的铁素体耐热钢零件入炉加热，加热温度为1140°C～1160°C；2）对加热后的零件进行保温，保温时间为4h～6h；3）对保温后的零件进行空冷，空冷至室温；4）对空冷后的零件进行加热，加热温度为1040°C～1060°C；5）对加热后的零件进行再保温后空冷，保温时间为2h～4h，空冷至室温。本发明将已存在δ铁素体的铁素体耐热钢零件加热奥氏体化，使铁素体形成元素与奥氏体形成元素扩散均匀，消除元素的微区偏聚，消除δ铁素体；通过再次低温奥氏体化，发生再结晶，细化晶粒，为后续的热处理提供良好的原始组织。