钻孔间距
钻孔间距的相关文献在1978年到2022年内共计123篇,主要集中在矿业工程、建筑科学、安全科学
等领域,其中期刊论文106篇、会议论文5篇、专利文献78291篇;相关期刊58种,包括西安科技大学学报、煤矿安全、煤炭工程等;
相关会议5种,包括2013 International Symposium on Coal Mining and Safety(2013年煤炭开采与安全国际学术研讨会)、2014中国充填采矿新工艺技术与装备成果交流会、2015年山东省暖通空调制冷热动学术年会等;钻孔间距的相关文献由310位作者贡献,包括张嘉勇、许慎、樊少武等。
钻孔间距—发文量
专利文献>
论文:78291篇
占比:99.86%
总计:78402篇
钻孔间距
-研究学者
- 张嘉勇
- 许慎
- 樊少武
- 王凯
- 于红
- 何满潮
- 侯晓松
- 关联合
- 刘学生
- 刘晓丽
- 化亚魏
- 吴昱辰
- 唐寒露
- 孔胜利
- 宁建国
- 宋丹青
- 崔啸
- 常文涛
- 廖建新
- 徐强
- 徐洪泽
- 徐超
- 曹东华
- 李伟
- 李子玉
- 李树刚
- 李民族
- 李胜
- 李钢
- 杨夺
- 柳宗旭
- 梁超
- 武建国
- 满轲
- 熊晟
- 王向阳
- 王国际
- 王孝有
- 王海锋
- 王炯
- 白莉
- 秦伟
- 程远平
- 翟清伟
- 胡国忠
- 范喜生
- 范德源
- 董亚峰
- 薛晓刚
- 袁霞霞
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秦可
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摘要:
提出采用多场耦合煤层气开采物理模拟试验系统就瓦斯抽采模进行拟试验,并分析不同钻孔间距对瓦斯抽采效果的影响。结果表明,不同钻孔间距通过影响瓦斯抽采流量和瓦斯有效抽采面积,进而影响瓦斯抽采效果。当相邻钻孔间距为250 mm时,瓦斯的抽采流量和有效抽采面积最大,分别为2342 L和26455.4 mm^(2),瓦斯抽采效果最好;当相邻钻孔间距为504 mm时,瓦斯的抽采流量和有效抽采面积分别为2320 L和22462.6 mm^(2);当相邻钻孔间距增大到784 mm时,瓦斯的抽采流量和有效抽采面积分别为2270 L和17730.3 mm^(2)。
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刘旭东;
范酒源;
王刚;
鞠爽;
马祖杰
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摘要:
为了明确急倾斜特厚煤层高压水力“割—压”钻孔间距的合理布置问题,采用数值仿真结合现场实测的方法,对单孔、双孔及六孔高压水力“割—压”钻孔周围煤体润湿范围进行分析。研究结果表明:在注水压力40 MPa、注水时间16 d左右时,六孔高压水力“割—压”钻孔饱和状态的注水湿润半径达15.3 m,可以更大范围地湿润煤体;与普通高压注水技术相比,采用水力割缝技术辅助湿润煤体时,钻孔周围煤体的注水润湿范围更大、注水效果更显著;在乌东煤矿北区+500 m水平45^(#)煤层现场实施高压水力“割—压”技术时,其“割—压”钻孔的布置间距选择30 m较为合理。
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尹春亚
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摘要:
由于土壤源热泵长期运行会导致地埋管周围的热干扰现象,为了研究土壤源热泵工程设计中钻孔间距对地埋管传热效果的影响。用数值模拟的方法对土壤源热泵不同管间距进行模拟仿真,结果表明在此模拟工况下,均匀土壤结构模型与分层土壤结构模型两种传热模型的最终平均土壤温度基本相同。当管间距从4 m增加到6 m土壤最终平均温度上升明显,而当管间距增加到7 m时土壤平均温度上升速度减缓。综合考虑投资和土地有效利用率,地埋管管间距为6 m是最佳选择。
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郭海军;
唐寒露;
王凯;
吴昱辰;
武建国;
关联合;
徐超
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摘要:
为研究顺层双钻孔抽采过程中煤层瓦斯压力和渗透率的变化规律,将煤体视为双重孔隙结构介质,结合气体滑脱效应等因素的影响,建立了基于双孔结构特征的含瓦斯煤气固耦合作用模型,并通过有限元方法进行了数值解算分析。结果发现,瓦斯抽采时,两钻孔之间区域的瓦斯压力下降幅度明显大于其他区域,而在两钻孔区域的外侧至研究区域的边界处均出现了较为显著的瓦斯压力梯度;当钻孔间距为5 m和10 m时,同等条件下相较于钻孔间距为2 m和15 m的情况,煤层渗透率相对较大,而且瓦斯抽采有效区域分布更为均匀。同时,当钻孔间距小于5 m时,有效的瓦斯抽采影响区域会出现严重重叠现象,增加施工成本,而当钻孔间距大于10 m时,煤层中会产生一定程度的瓦斯抽采盲区,因此,5~10 m可以作为瓦斯抽采钻孔的合理布置间距。
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王向东
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摘要:
为降低综采工作面回风上隅角位置瓦斯浓度及瓦斯治理成本,提出采用超大孔径钻孔对上隅角瓦斯进行治理.采用理论分析及现场实测的方式确定超大孔径钻孔间距在20 m时瓦斯治理效果较为显著,同时详细设计了超大孔径钻孔布置参数.现场应用后,上隅角瓦斯浓度均在0.6%以内,为采面高效生产创造了良好条件.
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陈月霞;
褚廷湘;
陈鹏;
汤杨
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摘要:
为了识别钻孔间距对煤层瓦斯抽采的影响及如何实现高效抽采,基于流固耦合模型,建立三维几何模型,使其更接近现场实际,借助COMSOL软件模拟某煤矿钻孔不同间距的瓦斯抽采过程,利用瓦斯压力为0.74 MPa等压面三维立体图使有效抽采区域可视化,通过计算有效抽采区域体积大小,量化分析钻孔间距对抽采效果的影响.结果表明:单一钻孔抽采120 d时,有效抽采半径约为1.5 m;当布置多个钻孔且钻孔间距d为5 m,抽采120 d时,瓦斯压力为0.74 MPa的等压面围绕所有钻孔近似呈圆柱状但向内部凹陷(即出现空白带);钻孔间距d为2.1、3、4、5、6 m时,有效抽采区域体积V的大小顺序随着时间的增长而改变,抽采120 d时,Vd=5 m>Vd=4 m>Vd=3 m>Vd=2.1 m>Vd=6 m.综合分析瓦斯压力等压面三维立体图和有效抽采区域体积的大小顺序,确定该矿钻孔的较优间距为4 m.研究提出的以有效抽采半径、叠加效应、三维瓦斯压力等压面的形状及有效抽采区域体积大小为指标的钻孔间距数值计算考察方法,可为煤矿井下钻孔间距优化布置提供参考.
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郭海军;
唐寒露;
王凯;
吴昱辰;
武建国;
关联合;
徐超
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摘要:
为研究顺层双钻孔抽采过程中煤层瓦斯压力和渗透率的变化规律,将煤体视为双重孔隙结构介质,结合气体滑脱效应等因素的影响,建立了基于双孔结构特征的含瓦斯煤气固耦合作用模型,并通过有限元方法进行了数值解算分析.结果发现,瓦斯抽采时,两钻孔之间区域的瓦斯压力下降幅度明显大于其他区域,而在两钻孔区域的外侧至研究区域的边界处均出现了较为显著的瓦斯压力梯度;当钻孔间距为5 m和10 m时,同等条件下相较于钻孔间距为2 m和15 m的情况,煤层渗透率相对较大,而且瓦斯抽采有效区域分布更为均匀.同时,当钻孔间距小于5 m时,有效的瓦斯抽采影响区域会出现严重重叠现象,增加施工成本,而当钻孔间距大于10 m时,煤层中会产生一定程度的瓦斯抽采盲区,因此,5~10 m可以作为瓦斯抽采钻孔的合理布置间距.
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姚茂宏;
谢长岭;
程少振;
刘晶晶
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摘要:
针对注浆过程中的裂纹扩展问题,通过理论分析和数值模拟,研究了地应力与孔间应力耦合作用下劈裂注浆的作用机理.研究结果表明:单孔劈裂主要受地应力影响,钻孔沿着最大主应力方向或垂直于最小主应力方向扩展.双孔劈裂受到地应力与孔间应力扰动的耦合作用,相当于力矩合成定理,使钻孔沿其合力方向扩展(孔距较大时相当于两个单孔劈裂);其劈裂破坏过程可分为应力积累、裂纹稳定扩展、失稳破坏三个阶段,双孔间观测点处的最大主应力和孔隙水压力会随着计算步数的增加分别对应形成应力跌落区和能量累积区;钻孔间距较小时初始起裂压力的变化不明显,而间距较大时初始起裂压力随侧压力系数的增加而增加.
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付巍
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摘要:
在钱家营煤矿井下生产过程中,发现目前-850m水平5煤层瓦斯涌出量较大,对安全生产的影响较大,制约着矿井生产能力的正常发挥.设计合理的煤层抽采钻场,研究优化钻孔布置参数,提高瓦斯抽放率,采用分析软件RFPA2D-GasFlow系统的数值模拟结合井下现场实测的手段,共同测定瓦斯抽采半径,为钱家营煤矿提供科学合理的抽采半径测定,保证钱家营煤矿的安全生产.
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左婷婷;
李祥立;
王宗山
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摘要:
以辽宁省阜新市某住宅小区为例,采用TRNSYS软件建立了仿真模型,通过模拟和正交试验,研究了影响中深层双U形地埋管热泵系统费用年值的因素,并分析了这些因素的影响程度.结果 表明,钻孔间距和地埋管公称直径对系统费用年值的影响较大,在设计过程中应首先考虑增大钻孔间距,当间距受埋管区域限制不能增大时,则应考虑增大地埋管公称直径.针对严寒地区特点,将正交试验得到的最优方案与常见的太阳能辅助地源热泵系统进行了技术经济分析,对于热负荷占优的地区,该系统在寿命周期内具有更小的费用年值,能够长期稳定高效运行.
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张磊;
田彦法;
徐辽前
- 《2015年山东省暖通空调制冷热动学术年会》
| 2015年
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摘要:
竖直U型埋管是土壤源热泵最常见的地下换热器形式,也是它与传统空调系统的最大区别,如何准确取的岩土热物性参数,进而增强地埋管换热器的传热对于合理设计地埋管换热器大小,保证系统高效运行以及节省初投资和运行费都具有重要意义.本文结合山东省某地区实际工程的土壤源热泵空调系统,讨论并分析了回填材料、岩土热物性、钻孔间距等对钻孔深度的影响,整理分析得出结论,为今后的工程优化设计提供一些参考.
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WEN yan-liang;
温彦良;
Zhang zhi-qiang;
张治强;
CHANG lai-shan;
常来山
- 《2014中国充填采矿新工艺技术与装备成果交流会》
| 2014年
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摘要:
基于冲击地压作用机理及控制技术研究现状,利用FLAC3D数值软件模拟了巷帮钻孔对具有冲击地压倾向巷道的卸压作用,并对钻孔卸压前后的巷道围岩应力场进行对比分析.计算结果显示,钻孔完成后,巷帮的高应力区范围明显减小,应力峰值增高,但高应力区应力峰值位置并未显著向深部转移,高应力区能量致使钻孔之间岩体的破裂,从而实现卸压的目的.钻孔直径和钻孔间距是影响卸压效果的两个主要因素,孔径越大、孔间距越小,孔间岩体的破裂越完全,卸压效果越好.
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LI Minzu;
李民族
- 《2017中国国际矿业大会——煤层气(煤矿瓦斯)国际论坛》
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摘要:
瓦斯预抽效果直接关系回采工作面抽采工作是否达标,为此矿井在衔接紧张时,往往采用较小的钻孔间距进行工作面预抽,这种方式多依靠经验去设计,没有相关的理论及计算作为依据,造成施工成本增加,为此,采用固气耦合数值模拟并在李雅庄矿开展现场研究,依据现场瓦斯参数及赋存情况,改变原有的钻孔布置方式,计算出最短预抽时间内的钻孔最佳间距,同时对工作面进行量化分区,根据不同钻孔间距对应的最短预抽时间,划分出相对的抽采区域,设计出抽采间距为2m、3m、4m的3个预抽区域,在降低矿井施工成本的同时保证了抽采达标.
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HE Man-chao;
何满潮;
GUO Peng-fei;
郭鹏飞;
WANG Jiong;
王炯
- 《中国岩石力学与工程进展2017学术大会》
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摘要:
垮落带内含有的坚硬厚砂岩冒落性差,易在沿空留巷实体煤帮的支撑下形成三角板结构,随着上覆岩层的断裂和应力传递,造成沿空巷道采动压力影响剧烈.基于禾草沟二号煤矿1105工作面厚砂岩顶板设计10种不同间距切顶钻孔试验方案进行现场试验,并在相应区域对沿空侧采空区岩层垮落特征进行监测.试验表明,在未爆破区域和爆破区域,采空区顶板岩石垮落时间随炮孔间距的增大而增大,爆破区域沿空侧采空区垮落矸石充填满巷帮时间为非爆破区域的0.4倍,沿空巷道稳定速度更快.在未爆破区域和爆破区域中,沿空侧巷帮垮落矸石块度随切顶钻孔间距的增大而增大,未爆破区域垮落矸石块度最大为1.33m,爆破区域垮落矸石块度最大仅为0.36m.在设计方案中,巷道顶板压力与巷道顶底板位移均随切顶钻孔间距的增大而增大,相同间距钻孔,爆破区域巷道顶板压力与巷道顶底板位移均明显小于非爆破区域.根据试验结果,在设计方案中,钻孔间距400mm、间隔爆破时,切顶效果较好,沿空侧采空区顶板冒落性好、接顶速度快、沿空巷道动压显现较弱.
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- 济南法特数控机械有限责任公司
- 公开公告日期:2016.12.07
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摘要:
本发明公开了一种多主轴数控筛板钻孔设备主轴间距和钻孔方式的确定方法,其特征在于,包括以下步骤:步骤1:明确已知参数:钻孔区域宽度范围W、相邻孔最大间距Xm、主轴外径D、相邻主轴最小间隙Y。步骤2:试算和确定大步钻孔次数N和相邻主轴间距L;公式:N=(2W+Xm)/2ML(1)L>D+Y(2)根据等式(1)和不等式(2)试算,求出大步钻孔次数N和相邻主轴间距L;其中N四舍五入后,取整数;L取满足不等式的最小值;步骤3:确定每大步内小步钻孔次数n和最终孔间距X;公式:L=nX(3);X≤Xm;(4)根据上面一个等式和一个不等式试算,求出每大步内小步钻孔次数n和最终确定的钻孔间距X;其中n小数入整数,取整数;X取满足不等式的最大值。
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- 济南法特数控机械有限责任公司
- 公开公告日期:2015-04-01
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摘要:
本发明公开了一种多主轴数控筛板钻孔设备主轴间距和钻孔方式的确定方法,其特征在于,包括以下步骤:步骤1:明确已知参数:钻孔区域宽度范围W、相邻孔最大间距Xm、主轴外径D、相邻主轴最小间隙Y。步骤2:试算和确定大步钻孔次数N和相邻主轴间距L;公式:N=(2W+Xm)/2ML(1)L>D+Y(2)根据等式(1)和不等式(2)试算,求出大步钻孔次数N和相邻主轴间距L;其中N四舍五入后,取整数;L取满足不等式的最小值;步骤3:确定每大步内小步钻孔次数n和最终孔间距X;公式:L=nX(3);X≤Xm;(4)根据上面一个等式和一个不等式试算,求出每大步内小步钻孔次数n和最终确定的钻孔间距X;其中n小数入整数,取整数;X取满足不等式的最大值。
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