钛钢复合板

摘要： 为了研究钛钢复合板材的力学性能,对TA2+Q235B复合板材进行拉伸剪切试验。基于复合比的影响,通过试验分析得到钛钢复合板的基本力学性能指标。结果表明,钛钢复合板的应力应变曲线与复合比的大小有关。随着拉伸强度的加大,复合比增大,屈服阶段逐渐消失,弹性模量减小,但钢材的抗拉强度变化并不明显。本文基于钛钢复合板的抗拉力学试验与有限元数据模拟,提出了钛钢复合板材的力学指标计算方法。

摘要： 结合经典的板件稳定性理论,综述钛钢复合板受压稳定性的研究进展。分析双面钛层板、合金复合材料等,并对此类构件所需解决的问题进行了讨论,为板件的稳定性分析提供研究基础。

摘要： 目的探究TA2-Q235在模拟海水溶液中的电偶腐蚀、缝隙腐蚀及电偶缝隙耦合作用机制,为钛钢复合板在海洋工程结构中的应用设计提供理论指导,提升工程构件使用寿命。方法通过测量极化曲线、阴阳极开路电位,探究Q235和TA2在电偶腐蚀、缝隙腐蚀及电偶缝隙耦合时阴阳极的极化行为。通过电偶腐蚀测量仪,测量电偶电流,通过腐蚀质量损失,表征阳极金属溶解速率。利用SEM观察微观腐蚀形貌,评价阳极金属腐蚀程度及表面腐蚀产物膜状态。结果腐蚀介质为中性3.5%NaCl时,单独Q235的自腐蚀电流密度为35.5μA/cm^(2),呈现均匀腐蚀形貌。Q235与TA2偶接时,耦合电位接近Q235自腐蚀电位,测得平均电偶电流密度为40.5μA/cm^(2),TA2对Q235阳极溶解加速效应较弱。Q235缝隙样品的缝隙内外不存在电位差,缝内因为供氧不足,阴极反应受到抑制,腐蚀程度小于缝外;TA2-Q235电偶缝隙耦合时,缝内Q235的腐蚀速率低于自腐蚀速率。结论TA2-Q235电偶与缝隙耦合时,缝隙内缺氧对Q235阴极反应的抑制效应大于TA2电偶对Q235阳极反应的促进效应,使缝内Q235的腐蚀速率低于自腐蚀速率。

摘要： 目的改善钛钢复合板端面部位的服役性能。方法采用冷喷涂技术在钛钢复合板端面制备了钛金属涂层。通过X射线衍射分析、热场发射扫描分析、能谱分析、维氏硬度测试、结合力试验、摩擦磨损试验、电化学测试和盐雾试验等手段,研究了冷喷涂过程中,送粉气体压力和温度对钛涂层的组织结构、显微硬度、耐磨性能、结合力和耐蚀性能的影响规律,以获得综合性能优异的钛涂层。结果冷喷涂钛涂层具有良好的耐磨性能,送粉气体压力增大和温度升高可提高涂层的致密度,降低涂层孔隙率并提高涂层的显微硬度,改善涂层与基体间的结合强度。能谱分析和X射线衍射仪分析表明,涂层主要成分为Ti且与基体间的界面清晰,元素互相扩散现象不明显。送粉气体压力为5 MPa、送粉温度为900°C时,所制备的钛涂层的极化电阻最大。各涂层经过1000 h中性盐雾加速腐蚀试验后表面依旧完整,未发生明显的腐蚀,这表明涂层为基体提供了有效的腐蚀屏障,提高了钛钢复合板的耐腐蚀性能。结论采用冷喷涂技术制备的钛涂层可有效提高钛钢复合板在海洋环境中的服役性能。

摘要： 钛钢复合板材料广泛应用于压力容器中,钛钢复合板复层钛贴条盖板或接管钛衬筒角焊缝进行水压测试时出现微量泄漏也较为常见,焊缝泄漏点的查找是非常考验检验方法、检验技能和检验经验的。通过查找钛钢复合板容器一接管钛衬筒角焊缝的泄漏缺陷,详细介绍了六种查漏检测方法的操作实践情况和优缺点。

摘要： 某大型浓缩塔的主体材料为TA2/Q345R爆炸复合板,因运输等原因,将其分为三段在现场进行组对、焊接、NDE和涂漆等工作。介绍了现场组装的技术方案和质量控制要点,组装技术方案包括技术工艺方案、现场施工要求、组装工序、组装方法等,质量控制要点包括管口方位、AB类焊缝错边量、塔体直线度、压力试验、气密性试验、表面质量等。重点介绍了浓缩塔的核心制造要点,即TA2/Q345R复合板的焊接工作,分别叙述了钢基层和钛复层的焊接工艺和质量控制要点。

摘要： 随着钛/钢复合板的应用领域不断拓展,市场对钛/钢复合板的尺寸和性能都提出了新的要求,现有的制备方法和工艺也面临着巨大挑战.本文从原材料情况、复合板尺寸、界面特征和力学性能等方面概述了钛/钢复合板研究现状,评述了钛/钢复合板目前的主要制备方法及其优缺点,综述了表面处理方法、热轧温度、过渡层金属和热处理工艺对钛/钢复合板界面结合质量的影响,阐述了钛/钢复合板的应用现状,指出了钛/钢复合板面临的主要问题及未来的重点研究方向.

摘要： 钛钢复合板管箱焊接是研究的出发点,结合管箱焊接具体要求,钛钢复合板管箱焊接工艺相关工程为前提,对钛钢复合板管箱焊接特点、注意事项、前期准备、工艺具体操作等进行详细研究,目的在于确保钛钢复合板管箱焊接工艺顺利完成,保证制作质量.

摘要： 兼具钛合金和钢优点的钛/钢复合板,被广泛应用于海洋、船舶、机械化工等工业领域中,而焊接技术在其推广应用的过程中发挥了不可替代的关键作用。讨论了钛/钢复合板焊接的特点,重点从坡口形式和过渡层的设计、选择与添加两方面综述了钛/钢复合板的钨极氩弧焊、熔化极气体保护焊及激光焊等焊接方法的研究现状,分析了不同工艺下接头的微观组织、力学性能等特征。结果表明,通过合理的坡口设计和过渡层的添加,可以实现钛/钢复合板的良好焊接。然而,当前钛/钢层状复合板焊接还存在工艺复杂、效率低等主要问题,有待进一步解决。同时,还对钛/钢复合板焊接技术未来发展的方向进行了展望。

摘要： 兼具钛合金和钢优点的钛/钢复合板,被广泛应用于海洋、船舶、机械化工等工业领域中,而焊接技术在其推广应用的过程中发挥了不可替代的关键作用.讨论了钛/钢复合板焊接的特点,重点从坡口形式和过渡层的设计、选择与添加两方面综述了钛/钢复合板的钨极氩弧焊、熔化极气体保护焊及激光焊等焊接方法的研究现状,分析了不同工艺下接头的微观组织、力学性能等特征.结果表明,通过合理的坡口设计和过渡层的添加,可以实现钛/钢复合板的良好焊接.然而,当前钛/钢层状复合板焊接还存在工艺复杂、效率低等主要问题,有待进一步解决.同时,还对钛/钢复合板焊接技术未来发展的方向进行了展望.

摘要： 目前,国内火电厂大批新建或改造的烟囱/烟道采用钛钢复合板作为钢内筒结构,该种结构可有效减缓烟囱/烟道内壁的腐蚀.本技术介绍了钛钢复合板烟道施工工艺,保证了烟道的施工质量,既能满足烟道的结构强度,又能确保烟道内壁钛复层的连续、可靠,达到防腐蚀效果.

摘要： 对凝汽器用ASME SB265Gr1/SA516Gr70钛钢复合板进行爆炸焊接试验,并对复合板结合界面的微观组织特征及力学性能进行了分析测试.微观组织分析显示,界面为波状结合,界面两侧的金属均发生了不同程度的塑性变形;界面附近存在短距离的元素互相扩散;界面无分层、夹杂等缺陷.力学性能测试表明,结合界面处的维氏硬度最高,随着与界面距离的增大逐渐降低;复合板的拉伸、冲击、弯曲性能符合ASTM B898标准的要求,能够满足装备使用要求.

摘要： 采用真空复合+热轧技术制备了TA2/Q345R钛钢复合板并通过金相显微镜、扫描电镜、万能拉伸试验机和弯曲试验机等对复合界面的微观组织和力学性能进行了检验分析.结果表明:经过真空复合组坯和轧制,复层TA2工业纯钛和基层Q345B低合金钢之间形成了冶金结合,整体良好,复合界面平整连续,但存在少量的未结合区域,其长度为2-8μm.基层Q345B组织主要由铁素体和珠光体组成,铁素体晶粒细小,珠光体呈条带状分布.复合界面的剪切强度均达到了235MPa以上,内弯和外弯性能检验合格,其它各项力学性能均满足国家钛钢复合板R1级标准.

摘要： 采用TIG+MIG+MAG焊接工艺对厚度为(2+14)mm的TA1/X65管线钢复合板(复层Ti厚2mm,基层X65管线钢厚14mm)试件进行了以V/Cu作为过渡填充金属的板-板对接焊实验.利用卧式金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射、EDS能谱面扫描和显微硬度实验,研究了焊接接头各区域的组织特征、界面元素分布、主要物相与焊缝横截面显微硬度分布.结果表明,坡口设计形式和过渡填充金属纯度及Cu、V、Fe和Ti之间物理、化学特性差异对焊接质量有严重影响.尖角深"V"型坡口设计不利于复层Ti和过渡层V的TIG焊,在尖角处易引起应力集中而萌生裂纹.Ti填充区的Fe元素由V焊丝带入并与元素Ti冶金作用产生了脆硬的TiFe金属间化合物,严重降低了该区域塑韧性.元素Ti与V充分互溶且扩散进入了Cu过渡区并与元素Cu和Fe冶金作用产生了脆硬的金属间化合物Ti3Cu4/Ti2Cu3和TiFe,元素V与Fe则产生了σ-FeV金属间化合物.Fe、Cu过渡界面组织结构为α-Fe+ε-Cu混合固溶体相,中间Cu过渡区组织结构则是以ε-Cu+Ti3Cu4/Ti2Cu3为基其间无序分布有TiFe和σ-FeV,而Cu、V过渡界面组织结构是以ε-Cu+V基固溶体为基其间有Ti3Cu4/Ti2Cu3和TiFe分布.焊缝宏观截面内,硬度较高区域出现在Fe、Cu过渡区靠近Cu侧和V、Ti过渡区靠近V侧,硬度值高达405HV10和469HV10,在界面处有横向分层裂纹存在,严重消弱了焊缝综合力学性能.

摘要： 在Q235和TA2轧制复合基础上,以Nb箔及Nb+Ni双金属作中间层,通过SEM、X射线衍射、压剪性能测试等试验方法对875°C保温1.5h热轧复合板界面元素分布、相成分和冶金性能进行了研究.结果表明:无中间层试样Fe-Ti界面存在薄膜状脆性TiC,压剪强度最低,为230Mpa;Nb+Ni双中间层试样Fe-Ni界面与Nb-Ti界面均未形成任何金属间化合物,Nb-Ni复合界面少量分布微孔,存在Ni3Nb金属间化合物层,压剪断裂发生在Nb-Ni界面处;Nb中间层试样Fe-Nb界面上有金属间化合物Fe2Nb生成,压剪强度最大,为280Mpa.

摘要： 在Q235和TA2轧制复合基础上,以Nb箔及Nb+Ni双金属作中间层,通过SEM、X射线衍射、压剪性能测试等试验方法对875°C保温1.5h热轧复合板界面元素分布、相成分和冶金性能进行了研究.结果表明:无中间层试样Fe-Ti界面存在薄膜状脆性TiC,压剪强度最低,为230Mpa;Nb+Ni双中间层试样Fe-Ni界面与Nb-Ti界面均未形成任何金属间化合物,Nb-Ni复合界面少量分布微孔,存在Ni3Nb金属间化合物层,压剪断裂发生在Nb-Ni界面处;Nb中间层试样Fe-Nb界面上有金属间化合物Fe2Nb生成,压剪强度最大,为280Mpa.

摘要： 在Q235和TA2轧制复合基础上,以Nb箔及Nb+Ni双金属作中间层,通过SEM、X射线衍射、压剪性能测试等试验方法对875°C保温1.5h热轧复合板界面元素分布、相成分和冶金性能进行了研究.结果表明:无中间层试样Fe-Ti界面存在薄膜状脆性TiC,压剪强度最低,为230Mpa;Nb+Ni双中间层试样Fe-Ni界面与Nb-Ti界面均未形成任何金属间化合物,Nb-Ni复合界面少量分布微孔,存在Ni3Nb金属间化合物层,压剪断裂发生在Nb-Ni界面处;Nb中间层试样Fe-Nb界面上有金属间化合物Fe2Nb生成,压剪强度最大,为280Mpa.

摘要： 在Q235和TA2轧制复合基础上,以Nb箔及Nb+Ni双金属作中间层,通过SEM、X射线衍射、压剪性能测试等试验方法对875°C保温1.5h热轧复合板界面元素分布、相成分和冶金性能进行了研究.结果表明:无中间层试样Fe-Ti界面存在薄膜状脆性TiC,压剪强度最低,为230Mpa;Nb+Ni双中间层试样Fe-Ni界面与Nb-Ti界面均未形成任何金属间化合物,Nb-Ni复合界面少量分布微孔,存在Ni3Nb金属间化合物层,压剪断裂发生在Nb-Ni界面处;Nb中间层试样Fe-Nb界面上有金属间化合物Fe2Nb生成,压剪强度最大,为280Mpa.

摘要： 采用钢/钛/隔离剂/钛/钢对称结构复合板坯,研究了加热温度(850°C-1000°C)对轧制钛/钢复合板显微组织、基材强韧性和界面结合性能的影响.结果表明,随着加热温度的升高,界面剪切性能逐步下降.加热温度影响着界面反应相的种类和厚度.在850°C、875°C、900°C条件下,轧后冷却扩散过程中,C在结合界面富集能力强,Fe在Ti中反应扩散弱,结合界面形成β-Ti和TiC;在925°C和950°C条件下,C在结合界面富集能力弱,Fe在Ti中反应扩散强,结合界面形成α-βTi、β-Ti、TiC和Fe2Ti;在1000°C条件下,Fe在Ti中的反应扩散进一步增强,结合界面形成α-βTi、β-Ti、TiC、FeTi和Fe2Ti.脆性反应相的厚度与加热温度呈正相关关系.脆性相种类和厚度增加使得钛/钢复合板界面剪切强度出现下降.

摘要： 采用钢/钛/隔离剂/钛/钢对称结构复合板坯,研究了加热温度(850°C-1000°C)对轧制钛/钢复合板显微组织、基材强韧性和界面结合性能的影响.结果表明,随着加热温度的升高,界面剪切性能逐步下降.加热温度影响着界面反应相的种类和厚度.在850°C、875°C、900°C条件下,轧后冷却扩散过程中,C在结合界面富集能力强,Fe在Ti中反应扩散弱,结合界面形成β-Ti和TiC;在925°C和950°C条件下,C在结合界面富集能力弱,Fe在Ti中反应扩散强,结合界面形成α-βTi、β-Ti、TiC和Fe2Ti;在1000°C条件下,Fe在Ti中的反应扩散进一步增强,结合界面形成α-βTi、β-Ti、TiC、FeTi和Fe2Ti.脆性反应相的厚度与加热温度呈正相关关系.脆性相种类和厚度增加使得钛/钢复合板界面剪切强度出现下降.

摘要： 压延复合的钛-钢-钛复合板，是复合金属板，复合金属板有上、中、下三层，上、中、下三层分别是钛层、钢层和钛层。制法是取两块压延复合的钢-钛复合板，把钢板面抛光后相贴合，再用压延复合法把两块压延复合的钢-钛复合板的钢板面相贴复合在一起。本发明是在钢板的两面复合有钛板的压延复合板，钛板可以很薄，复合板的成本较低。钛板具有较高的耐腐蚀性能，中间的钢板层具有较强的导热性和导磁性、价格低廉价，适用在食品、制药、化工等行业和腐蚀性较强的场合及制作锅具使用。

摘要： 本发明公开了一种爆炸复合的钛-钢-钛双面复合板的轧制方法，包括如下步骤：步骤一：制作坯料；步骤二：坯料验收；步骤三：轧制工艺；步骤四：冷却；步骤五：探伤；步骤六：切割、取样；步骤七：标印、检验；步骤八：入库；本发明通过低温预热、中低温加热模式，解决爆炸焊后残余应力较大的双面复合板坯在步进梁式加热炉内得到充分的加热，加热成本低，对环境污染小；本发明成功解决了钛-钢-钛爆炸双面复合板坯通过2.5倍低压缩比、在线矫直温度控制在400-450°C就能轧制出高结合强度的双面复合板且不需离线矫直、上下钛板复板与钢板基板结合处的探伤等级达到JB4730-2005Ⅰ级水平等技术难点。

摘要： 一种钛钢或锆钛钢复合板设备衬里密封结构，其特征是纵焊缝和环焊缝连接处的密封结构包括环焊缝（1）和纵焊缝（2），所述的纵焊缝（2）中设有检测孔（3），在所述的环焊缝（1）中点焊有环垫条（4），在纵焊缝（2）中安装有纵垫条（5）和纵垫块（6），纵垫条（5）和纵垫块（6）之间留有间隙（7）；在所述的环焊缝（1）和纵焊缝（2）上均密封焊接有覆层金属贴条（8），在所述的间隙（7）上部垫装有支撑块（9），在支撑块（9）上密封焊接有能盖住纵焊缝上的覆层金属贴条（8）与环焊缝（1）上的覆层金属贴条（8）的盖板（10），从而防止纵焊缝上的泄漏液进入环焊缝中或环焊缝上的泄漏液进入纵环焊缝中，以便及时在相应的检漏孔（3）中检出。本发明能提高设备的使用寿命和检测维修效率。

摘要： 本发明公开了一种宽幅钛钢复合板爆炸复合结构及宽幅钛钢复合板制备方法，该复合结构包括基层板及钛复层板，钛复层板为若干用氩弧焊或等离子焊拼接的钛板，两两钛板之间为通过抛磨机抛磨至与母材平齐的焊缝；钛复层板位于所述基层板上方，钛复层板与基层板之间设置支撑片分隔开，钛复层板的上方布置炸药，炸药的上方布置电雷管；所述焊缝上方布置缓冲条，缓冲条将焊缝与炸药隔开，缓冲条的宽度为焊缝宽度的2~3倍。本发明提供一种保护焊缝位置、克服焊缝处裂纹及断裂问题的宽幅钛钢复合板爆炸复合结构及宽幅钛钢复合板的制备方法，克服了现有的宽幅钛钢复合板爆炸焊接中存在的焊缝常常产生裂纹或断裂以及爆炸后焊接钛板焊缝下的不贴合缺陷等缺点。

摘要： 铝钛钢复合板爆炸复合结构及其制备铝钛钢复合板的方法。本发明公开了铝钛钢复合板爆炸复合结构，包括钢质基板、钛板、铝板，其中：钢质基板安放在地基上，钛板位于钢质基板上方，铝板位于钛板上方，钢质基板与钛板之间、钛板与铝板之间均采用支撑片分隔，铝板上侧铺设有炸药层，炸药层包括有主体炸药和高爆速药条，高爆速药条的爆速高于主体炸药，主体炸药均匀铺放在铝板上侧，高爆速药条在铝板上侧中部沿着长边方向连续地铺放，炸药层中部连接雷管。本发明具有贴合率高、结合强度高、兼顾了铝材良好的抗腐蚀性及耐磨性能与钢板强度好的特点、成本低的优点。

摘要： 本发明属于铜箔制造技术领域，涉及一种钛钢复合板及其制备工艺及基于钛钢复合板的阴极辊。所述复合板包括钛板、钢板，钛板紧密贴合于钢板的上方，钛板通过螺纹连接与钢板固定，该钛钢复合板采用新的结构将钛板与钢板通过螺纹连接的工艺复合在一起，钢板与钛板经过简单的校直处理后按照要求的尺寸进行加工、钻孔、攻丝再焊接完成人工复合，形成钛钢复合板，用于制造阴极辊，其加工难度低、成本低廉，且相较于爆炸复合可以减少对环境的污染，具有良好的应用前景。

摘要： 本发明公开了钛钢复合板材的制造方法及钛钢内胆杯，包括以下步骤将不锈钢钢板和钛板的表面进行净化处理，将钢板与钛板的复合表面相对叠着放在一起，通过爆炸复合或者热压复合的方式得到一复合板材，经多次冷轧和退火处理后将复合板材轧薄，优点是钛层与钢层爆炸复合在一起，整体结构牢固，使钛钢复合板材既具有钛的耐腐蚀性，又具有钢的优良焊接性、成形性和导热性，且大幅度节约了钛的使用量，通过多次冷轧和退火工艺缩减复合板材的厚度，大大缩减了钛钢复合板材的厚度，可用于加工杯子、碗等器皿。

摘要： 一种钛钢或锆钛钢复合板设备衬里密封结构，其特征是纵焊缝和环焊缝连接处的密封结构包括环焊缝（1）和纵焊缝（2），所述的纵焊缝（2）中设有检测孔（3），在所述的环焊缝（1）中点焊有环垫条（4），在纵焊缝（2）中安装有纵垫条（5）和纵垫块（6），纵垫条（5）和纵垫块（6）之间留有间隙（7）；在所述的环焊缝（1）和纵焊缝（2）上均密封焊接有覆层金属贴条（8），在所述的间隙（7）上部垫装有支撑块（9），在支撑块（9）上密封焊接有能盖住纵焊缝上的覆层金属贴条（8）与环焊缝（1）上的覆层金属贴条（8）的盖板（10），从而防止纵焊缝上的泄漏液进入环焊缝中或环焊缝上的泄漏液进入纵环焊缝中，以便及时在相应的检漏孔（3）中检出。本发明能提高设备的使用寿命和检测维修效率。

摘要： 本实用新型属于铜箔制造技术领域，涉及一种钛钢复合板及阴极辊。所述复合板包括钛板、钢板，钛板紧密贴合于钢板的上方，钛板通过螺纹连接与钢板固定，该钛钢复合板采用新的结构将钛板与钢板通过螺纹连接的工艺复合在一起，钢板与钛板经过简单的校直处理后按照要求的尺寸进行加工、钻孔、攻丝再焊接完成人工复合，形成钛钢复合板，用于制造阴极辊，其加工难度低、成本低廉，且相较于爆炸复合可以减少对环境的污染，具有良好的应用前景。

摘要： 一种钛钢或锆钛钢复合板设备衬里密封结构，其特征是纵焊缝和环焊缝连接处的密封结构包括环焊缝（1）和纵焊缝（2），所述的纵焊缝（2）中设有检测孔（3），在所述的环焊缝（1）中点焊有环垫条（4），在纵焊缝（2）中安装有纵垫条（5）和纵垫块（6），纵垫条（5）和纵垫块（6）之间留有间隙（7）；在所述的环焊缝（1）和纵焊缝（2）上均密封焊接有覆层金属贴条（8），在所述的间隙（7）上部垫装有支撑块（9），在支撑块（9）上密封焊接有能盖住纵焊缝上的覆层金属贴条（8）与环焊缝（1）上的覆层金属贴条（8）的盖板（10），从而防止纵焊缝上的泄漏液进入环焊缝中或环焊缝上的泄漏液进入纵环焊缝中，以便及时在相应的检漏孔（3）中检出。本实用新型能提高设备的使用寿命和检测维修效率。