金刚石砂轮
金刚石砂轮的相关文献在1976年到2022年内共计1372篇,主要集中在金属学与金属工艺、化学工业、机械、仪表工业
等领域,其中期刊论文409篇、会议论文51篇、专利文献41825篇;相关期刊129种,包括超硬材料工程、金刚石与磨料磨具工程、磨料磨具通讯等;
相关会议34种,包括第十八届中国超硬材料技术发展论坛、第六届郑州国际超硬材料及制品研讨会暨庆祝中国人造金刚石诞生50周年大会、2011中国(郑州)国际磨料磨具磨削技术发展论坛暨超硬材料论坛等;金刚石砂轮的相关文献由1830位作者贡献,包括吴沛荣、黎超英、于爱兵等。
金刚石砂轮—发文量
专利文献>
论文:41825篇
占比:98.91%
总计:42285篇
金刚石砂轮
-研究学者
- 吴沛荣
- 黎超英
- 于爱兵
- 谢晋
- 胡德金
- 赵清亮
- 梁安宁
- 王凯平
- 蔡元沛
- 郭兵
- 郭新玲
- 龙慧玲
- 周炼
- 陈贤华
- 刘伟
- 宿恒
- 黄荣
- 康仁科
- 朱续祥
- 朱骏云
- 王健
- 邓轲
- 任丽萍
- 任威铭
- 卢金斌
- 张旺玺
- 张晓红
- 李彬
- 苏宏华
- 刘一波
- 张飞虎
- 涂俊群
- 许兴德
- 顾雪根
- 张清华
- 王国平
- 王煜鑫
- 赵春龙
- 郭东明
- 陈根余
- 吴磊
- 徐西鹏
- 毛聪
- 汪类东
- 王先逵
- 王艳
- 谢瑞清
- 陆徐强
- 龚文
- 余家国
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冯茹
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摘要:
为解决金刚石砂轮磨削钛合金时材料弹性模量低、弹性形变大等问题,从理论上对砂轮的受力状态进行分析。基于切屑分离准则和材料摩擦属性,构建钛合金磨削时的受力模型,并对单颗磨粒的受力状态进行有限元仿真。设计钛合金磨削加工试验,研究工艺参数变化对砂轮磨削力的影响规律。结果表明:砂轮磨削速度增加,磨削力逐渐降低;当进给速度和磨削深度增加时,磨削力增加。当磨削工艺参数改变时,砂轮的切向和法向磨削力的变化趋势大致相同,切向和法向磨削力的比值为0.29~0.37。且磨削力的理论值和试验值的变化趋势基本一致,二者相对误差的平均值在5%以内,验证了磨削力理论模型的正确性。
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李颂华;
韩光田;
吴玉厚;
孙健;
高龙飞
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摘要:
为提高金刚石圆弧砂轮外缘轮廓精度,减少全陶瓷球轴承套圈沟形误差,采用金刚石碟片对树脂基金刚石圆弧砂轮进行修整;对比修整前后砂轮的表面形貌及套圈沟形误差,验证砂轮的修整效果。修整后砂轮表面出现光泽,露出表面的金刚石磨粒明显增多,部分金刚石磨粒破碎,形成新切削刃或脱落,增大容屑空间;修整前沟形误差的平均值为5.823μm,修整后为2.799μm,减小了51.93%;修整前沟道表面粗糙度Ra平均值为0.316μm,修整后为0.239μm,减小了24.37%。试验结果表明,采用金刚石碟片磨削修整法能有效提高圆弧砂轮外缘轮廓精度,改善砂轮表面形貌,大幅度减小全陶瓷球轴承内圈沟形误差和表面粗糙度。
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陈根余;
戴隆州;
李明全;
袁尚勇
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摘要:
因受到激光高斯光束特性的影响,辐照在砂轮表面上的光斑大小和激光能量都跟随修整路径变化,难以实现高精度的弧形金刚石砂轮的修整,为此,提出采用激光粗修整和电火花精修整的复合修整方法。先用激光修整高效去除多余磨料层来得到弧形轮廓,再用一高精度弧形电极匹配该轮廓进行电火花修整,得到较高精度的弧形砂轮。在粒度为120的金刚石砂轮上试验修整半径为13 mm的弧形轮廓,最终修整出的弧形轮廓半径为13.006 mm,轮廓误差PV值为10.90μm。最后,通过磨削氧化铝陶瓷验证了砂轮修整效果。检测磨削工件的弧形轮廓拟合半径为13.012 mm,轮廓误差PV值为11.33μm。
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轩闯;
王超超;
白福厚;
张凤林
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摘要:
研究空心氧化铝微球质量分数和粒径(0.2,0.4,0.6 mm)对砂轮的总气孔率、抗弯强度、硬度和微观结构的影响,制备以空心氧化铝微球为造孔剂的陶瓷结合剂金刚石砂轮,并研究砂轮对石英玻璃的磨削性能。结果表明:随着空心氧化铝微球质量分数增加,砂轮总气孔率升高,抗弯强度和硬度降低;空心氧化铝微球质量分数相同时,其粒径越小,砂轮的总气孔率越高,抗弯强度和硬度越低;制备的空心氧化铝微球陶瓷结合剂金刚石砂轮可用于磨削石英玻璃,加工后石英玻璃的表面粗糙度从0.5113μm降至0.0206μm。
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吴玉厚;
高龙飞;
李颂华;
关自旺;
石广大
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摘要:
针对大直径凸弧金刚石砂轮硬度高、表面形貌复杂、修整难度大以及修整弧形精度低的问题,提出了一种应用于大直径凸弧金刚石砂轮立式精密挤压修磨的砂轮修整方法,设计研发了大直径超硬凸弧砂轮立式在线精密修整装置。其基本原理是高强度金刚石凸弧修整轮自转并进行立式圆弧摆动形成约束圆弧面,通过金刚石凸弧修整轮与金刚石砂轮磨粒之间产生的挤压微磨削作用对金刚石砂轮进行精密修磨成型。对基本修整工艺规律进行了研究分析与初步试验探索。通过金刚石砂轮修整前后磨削全陶瓷球轴承内圈的沟道精度对比分析表明,该砂轮修整理论、修整装置与修整工艺能够实现大直径凸弧微粒度金刚石砂轮精密修整,并达到所需修整的精度要求。
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阳建军;
谭万斌
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摘要:
燃汽轮机机匣外壳为空心薄壁件,其外圆面的二氧化锆环带涂层硬度高,加工难度大,设计精度要求高,通过设计专用芯轴和磨头工装,采用特殊对刀及编程方法,实现了普通轧辊外圆磨床对机匣外壳的磨削加工。
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张於亮;
汪振华;
姜志嵩;
张铁
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摘要:
为了提高陶瓷结合剂金刚石砂轮的性能,采用微波烧结技术,通过一系列试验,分析了陶瓷结合剂金刚石砂轮的微波烧结温度、陶瓷结合剂含量和金刚石磨料粒度对其性能的影响。结果表明:微波烧结温度是影响陶瓷结合剂金刚石砂轮性能的最主要因素,远超其余二者;陶瓷结合剂金刚石砂轮试样的洛氏硬度和抗弯强度在740°C时达到极大值且气孔率较小,此时洛氏硬度为66 HRB,抗弯强度为76.5 MPa,气孔率为17.8%;由微观组织观察可知陶瓷结合剂金刚石砂轮在740°C时可以实现陶瓷结合剂对金刚石磨料的均匀包裹,并且气孔较少。
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蒋鹏飞
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摘要:
PCD复合圆锯片是一种高效切割工具,因其自身超高的硬度以及耐磨性优势,相比于传统的硬质合金圆锯片具有更长的使用寿命优势。但由于PCD本身的超高硬度导致其磨刃加工难度大,其加工需要采用合适的砂轮种类、合适的进给速度以及合适的单次进给量。通过试验对比金刚石树脂砂轮、金刚石陶瓷砂轮和金刚石电镀砂轮三种不同类型的砂轮在磨刃设备上同时运用0.5 m/min、1 m/min、1.5 m/min、2 m/min的进给速度和0.002 mm、0.005 mm、0.008 mm、0.01 mm的不同单次进给量进行磨刃工艺试验研究。根据磨刃试验得出:采用金刚石电镀砂轮进行磨刃,并采用进给速度1.0 m/min、单次进给量0.008 mm的工艺参数具有最优的加工效率和砂轮使用寿命。
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杨文涛
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摘要:
由于金刚石复合片这种超硬材料难加工特性,用无心磨床加工复合片(PDC)外圆时容易出现各种磨削缺陷.结合陶瓷结合剂砂轮的性能特点,从分析复合片磨削机理及磨削工艺的特殊性入手,根据各工序的要求、砂轮的选用要求及磨削中产生缺陷类型进行分析.针对磨削过程中的各种磨削缺陷,分析了缺陷产生原因,提出了相应的解决对策,在实际生产中,使操作者在磨削复合片外圆时提高了尺寸精度和表面粗糙度控制的能力,进一步提高了产品外观质量,降低了因加工造成的废品率.
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蔡颂;
张阳;
龙赛琼;
刘文昊;
明兴祖
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摘要:
金刚石砂轮在磨削领域起着举足轻重的作用.对于失效金刚石砂轮的止损,合理地选择金刚石砂轮修整方法成为一大难题.激光修整技术集光、电、热、机械等多种方法于一体,能有效实现金刚石砂轮的修整,受到国内外学者的广泛关注.综合阐述了激光修整金刚石砂轮的基本原理,分析了激光修整技术研究现状,并展望了未来激光修整金刚石砂轮的发展前景.
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Li Jian-wei;
李建伟;
Wan Long;
万隆;
Chang Chuang;
常闯;
Hu Wei-da;
胡伟达;
Hong Qiu;
洪秋;
Liu Ju;
刘菊
- 《中国超硬材料发展论坛暨第11届中国金刚石相关材料及应用学术研讨会》
| 2017年
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摘要:
溶胶—凝胶法是一种新颖的原位凝固成型工艺.将硝酸盐溶液、SiO2溶胶和表面改性金刚石颗粒混合,引入高效分散剂等途径制备出了低粘度高固含量的金刚石微粉浆料,原位凝固后坯体各部位密度具有很好的均匀性,制备的胚体在850°C/1.5h条件下烧结后得到金刚石砂轮,研究混合料浆中固含量对砂轮的微观结构以及表面粗糙度、抗弯强度和气孔率等性能的影响.结果表明:采用溶胶—凝胶法制备的砂轮烧结体可达到理论密度的97%,基本实现致密化.SiO2—Al2O3—ZnO-Na2O—Li2O—P2O5复合氧化物陶瓷结合剂晶化程度高,晶型完整;随混合料浆中固含量增加,砂轮的气孔率先降低后升高,而抗弯强度则先升高后降低,当固含量(体积分数)为60%时,砂轮的孔隙率和抗弯强度分别达到最小值(26.5%)和最大值(68MPa).与传统粉末压制法相比,采用溶胶-凝胶原位法制备的砂轮,微观结构均匀,磨削后的硬质合金工件表面无较深划痕,工件的表面粗糙度为0.049μm,砂轮的抗弯强度和气孔率分别提高约33.8%和41.1%.
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刘公雨;
赵博;
郭国强;
安庆龙;
陈明
- 《第十四届切削与先进制造技术学术会议》
| 2017年
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摘要:
陶瓷材料是典型的难加工材料,其磨削机理复杂,磨削中易出现亚表面裂纹,表面粗糙度难以达到要求.因此,开展陶瓷材料磨削仿真,揭示其磨削机理,并通过试验研究不同工艺参数对磨削表面质量的影响规律,具有重要实用价值.本文通过有限元方法对单颗金刚石磨粒磨削陶瓷材料的过程进行仿真,揭示了陶瓷材料磨削亚表面裂纹的萌生与扩展机理,并研究了不同工艺参数对磨削表面形貌的影响规律。使用树脂结合剂金刚石砂轮对陶瓷材料进行磨削实验,分别研究了磨削工艺参数对磨削表面形貌的影响规律,仿真与试验结果较为一致。测量并分析了不同工艺参数下的陶瓷材料磨削表面粗糙度,总体来看,磨削表面粗糙度随工件进给速度的增加而增加,随着砂轮线速度的增加而有所减小。
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鲁艳军;
李烈军;
谢晋;
周超兰;
郭锐斌
- 《第十四届切削与先进制造技术学术会议》
| 2017年
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摘要:
在高附加值的精密磨削中,金刚石砂轮的修锐是关键,但是,如何控制微米尺度的金刚石磨粒出刃状态一直依赖于现场经验.本文提出脉冲放电微去除的金刚石砂轮修锐方法,构建微脉冲放电电流和电压波形的特征化参数与砂轮结合剂微去除的关系模型,实现精密磨削中的微磨粒空间出刃的智能化控制.首先,将在线采集的脉冲放电波形特征化为脉冲放电参数(脉冲峰值电流厶和脉冲持续时间τe).然后,根据脉冲放电参数计算出单个放电坑的去除体积去预测累积的金属结合剂去除体积.放电修锐后砂轮表面磨粒出刃高度可达130μm,约占理论磨粒尺寸的37%.最后,对比测量的金属结合剂去除体积与通过脉冲放电参数预测的结合剂去除体积,实验结果表明通过脉冲放电参数能够有效地预测金属结合剂的去除,预测的最小误差为8%,从而能实现金刚石砂轮的智能修锐.与机械修锐相比,ECD修锐的金刚石砂轮能够获得更好的表面质量,可以实现模具钢的镜面干磨削加工,其表面粗糙度Ra可达0.022μm.
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于爱兵;
洪鑫;
何源;
吴磊
- 《第十四届切削与先进制造技术学术会议》
| 2017年
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摘要:
电镀金刚石工具是利用电镀将金刚石磨粒镶嵌在金属结合剂中,要实现电镀金刚石工具的全面回收,关键是实现磨料层与基体的分离.现有的电镀金刚石工具基体为一个整体结构,不易实现磨料层与基体的绿色完整分离.目前常用的化学法和电化学法两种回收方法,都存在对工具基体的腐蚀现象,影响工具基体的再次利用,而且回收过程产生的有毒有害气体既污染环境也有害人体健康.本文在电镀金刚石砂轮的结构设计时考虑基体的可拆卸性,有助于实现金刚石工具绿色回收和再制造.
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余剑武;
黄梁;
胡其丰;
黄帅;
文丞
- 《第十九届中国磨粒技术学术会议》
| 2017年
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摘要:
实验研究选取MBD4型金刚石作为磨料,一定比例的Cu、Ni、Fe、Sn粉末为结合剂,NH4HCO3作造孔剂,采用微波烧结工艺,制各出一种具有孔隙结构的金属结合剂金刚石砂轮节块.研究表明,节块硬度、抗弯强度、加工WC工件的粗糙度随着造孔剂的增加而减小,并在造孔剂含量9%时,节块硬度、抗弯强度、粗糙度R丑分别达到最小值101.16MPa、79.33HRB、25m.随着造孔剂含量增加,节块磨削比呈现先增加后减小的趋势,在造孔剂含量3%时,有最大值14.33.这些研究结果对于后续的研究以及制造出性能更加优良的金属基金刚石砂轮节块有重要的指导意义.研究的砂轮节块粉体由金刚石、铜粉、铁粉、锡粉、镍粉等按表1的要求均匀混合,并被压制烧结而成.
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鲁艳军;
李烈军;
谢晋;
伍晓宇;
吴稳
- 《第十九届中国磨粒技术学术会议》
| 2017年
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摘要:
单晶碳化硅、铝基碳化硅和陶瓷等高性能零部件表面被加工出规则可控的微结构,可附加出新的工程应用价值.这些高硬脆材料的宏观尺度与微观结构的精密加工依赖于超硬金刚石砂轮的磨削加工,微结构的形状精度和表面质量是制造技术瓶颈.因此,提出采用超硬金刚石砂轮微尖端,控制砂轮尖端上不规则分布的微磨粒切削刃参数,将微磨粒塑性域切削的纳米级空间延生到宏观的磨削尺度上,加工制造出形状精度可控的微阵列结构.
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冯克明;
刘明耀;
邢波;
师超钰;
朱建辉;
赵金坠
- 《第十九届中国磨粒技术学术会议》
| 2017年
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摘要:
酚醛树脂是超硬磨具中应用面最广的磨具结合剂,树脂超硬磨具在应用方面普遍存在磨削性能一致性、磨削质量稳定性、砂轮寿命可靠性差等工程技术问题.为了揭示树脂超硬磨具的应用性能及其内在规律,选取不同树脂原材料(B1、B2、B3)、树脂置空时间(H1、H2、H3、H4)、磨料层径向位置三个关键因素作为研究对象并制作成金刚石砂轮,进而开展了硬质合金磨削试验.
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郭力;
霍可可;
邓喻;
李波
- 《第十九届中国磨粒技术学术会议》
| 2017年
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摘要:
用声发射检测磨削状态,可在不停机床加工的情况下完成,因此非常适合磨削加工的智能在线检测.目前精密磨削工程陶瓷与金刚石砂轮接触判别还存在问题.同时工程陶瓷磨削金刚石砂轮的磨损状态的监测准确率比较低;金刚石砂轮磨损分类中声发射信号小波分解特征量选取没有比较优化.利用声发射技术准确确定精密磨削昂贵金刚石砂轮的修整周期,对降低加工成本、提高磨削表面质量有非常重要的意义.
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周炼;
谢瑞清;
陈贤华;
刘民才;
王健
- 《第十九届中国磨粒技术学术会议》
| 2017年
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摘要:
熔石英材料因其优良的光学性质,被广泛应用于高功率激光装置透射类光学元件.为提高装置的总体输出能力,保证装置长时间高通量稳定运行,需要对熔石英元件的各类型缺陷进行严格控制,尤其是冷加工过程中产生的亚表面缺陷.光学元件的冷加工主要分为超精密磨削成形和确定性抛光.由于光学元件的固结磨料磨削是一个材料脆性去除过程,磨削时除了需要精密收敛元件形状精度外,还需要对元件整个表面加工产生的亚表面缺陷进行严格控制.对于大口径光学元件而言,如果亚表面缺陷深度存在较大波动,后续抛光轮次需成倍增加才能将所有缺陷完全去除,这将大大延长整体冷加工工时.作为超精密磨削的加工工具,金刚石砂轮与光学元件直接接触,金刚石颗粒高速切削运动实现材料的精密微量去除,并形成被加工表面,砂轮质量会对元件的亚表面缺陷及其深度一致性产生重要影响.