过盈

摘要： 推力头拆装是机组A修的重要工序之一,一直以来也是检修工作的重点和难点。发电机转子大轴与推力头之间安装采用过盈配合,采取热套法将推力头套在发电机转子大轴上,从而确保发电机大轴和推力头连接紧密无间隙。本文主要讲述了沙河抽水蓄能电站1号机组A修中拆装推力头的过程,介绍推力头在热拔和热套过程中遇到的问题,并列举出推力头热拔和热套过程中的关键节点。推力头的顺利拆装,保证了生产安全和检修质量,确保了1号机组A修的工期。

摘要： 针对铁心层叠特征及故障表现,应用压杆稳定理论,推导螺栓紧固铁心结构失稳临界力。通过有限元仿真进行铁心周向应力计算与机座筋特征接触应力分布识别,确定理论临界过盈值并量化对比圆周分布筋引起的摩擦力。考虑实际运行中的温度影响,进行热固耦合仿真,提出过盈量设计参考,这对牵引电机带筋铸件机座与铁心结构设计有一定指导意义。

摘要： 种植体与颌骨形成微动摩擦副,周期生理载荷导致种植体-颌骨界面产生微动损伤,当前研究评价指标不能充分反映种植体-颌骨界面微动损伤情况.该文采用数值方法探讨多指标评价过盈植入对种植体-颌骨界面微动损伤的影响.通过显微CT获取颌骨断层影像,用Mimics、Solid Works等软件建立颌骨、种植体三维模型,ANSYS Workbench建立种植体-颌骨界面接触有限元模型,分析典型咀嚼生理工况下不同过盈量植入时对种植体-颌骨界面的动度、接触压力、摩擦剪切力、骨质应力等影响规律.皮质骨和松质骨部位界面的微动度在负载工况下均呈现出随着过盈量的增加逐渐减小的趋势;皮质骨部位界面接触压力倾斜载荷工况下基本保持不变,其他工况随着过盈量的增加而升高;松质骨部位界面接触压力在零载荷工况下随着过盈量增加而升高,负载工况下随着过盈量的增加先是下降而后缓慢升高;两种骨质部位界面摩擦剪切力在负载工况下与界面接触压力趋势基本一致;界面骨质米塞斯应力趋势与界面接触压力趋势基本一致.负载工况种植体植入时,过盈量增加,微动度降低,利于近期骨结合;种植体-颌骨界面接触力(包括接触压力和摩擦剪切力)和界面骨质米塞斯应力除与过盈量有关外,还与载荷工况及骨质密切相关,部分指标参数不能充分评价种植体-颌骨界面的微动损伤情况.种植体植入时应充分考虑微动损伤不同表征参数对骨结合的影响.

摘要： 为应对非洲某管线长期低排量输送“三高”原油对管线安全运行带来的影响,特别是在雨季地温和综合热传导系数,最终导致原油结蜡较多且输送过程中首、末站压差增大。对清管器在管道中运行进行受力分析,找出了影响清管效果的因素。根据管道多年的清管经验和数据,将管线分段后运用列宾宗公式反算了管线各分段的平均结蜡厚度和总结蜡量。通过数据对比分析了不同因素变化对清管效果的影响程度和规律,提高清管效率,降低管道作业风险,为相似工况的原油输送管道的清管方式和清管策略制订提供参考。

摘要： 文章针对某大兆瓦风电主轴,基于有限元软件建立传动链有限元分析模型。分析主轴与主轴承之间不同的接触形式和不同的过盈量对主轴极限强度和疲劳损伤的影响,并根据分析结果对某一主轴进行了优化设计。

摘要： 针对隐极式高速永磁电机转子强度问题,推导了高速实心磁钢转子强度设计的解析表达式,提出一套有效的高速转子过盈量的工程计算方法.以一台10 kW,额定转速60000 r/min的永磁同步电机为研究对象,对转子各部分的应力分别进行了解析和有限元分析计算,两种方法的计算偏差在2％以内.研究表明,对于实心磁钢转子,磁钢径向和切向应力大小均随磁钢半径的增加而增加,且在磁钢圆心处,径向和切向应力相等,随着半径的增大,切向应力开始小于径向应力.对样机进行了空载超速测试,结果表明,基于该方法设计的高速永磁转子强度满足设计要求.

摘要： 以镶嵌式机械密封为研究对象,通过受力分析和热传导方程,将热、力两个物理场进行耦合求解,建立机械密封动环组件热力耦合仿真模型.基于热力耦合模型计算不同应力情况下端面变形量和不同过盈量下的结合面接触应力、端面变形量,并分析动环厚度对端面温度场、应力分布以及端面变形量的影响.结果 表明,热应力对端面变形的影响大于结构应力,故不能忽略热应力对机械密封组件的影响;动环过盈量增大使得端面变形量和结合面接触应力逐渐增大,动环厚度的增大使得最大温度呈下降趋势,最高温度出现在动环内径处,端面间隙由收敛型转变为发散型.因此,在对机械密封结构进行设计时,采用较小的过盈量和动环厚度,可以减少动环端面的变形量.

摘要： 通过说明滚动体的公转规律,分析过盈滚动轴系“多周误差”的形成机理,解析多周误差周期的计算方法,并实验验证了方法的正确性.指出多周误差的周期由过盈滚动轴系构件的几何尺寸决定,提高轴、孔和滚动体的圆度,特别是滚动体的圆度,可以减小轴系回转误差.

摘要： 双馈型风电机组的主轴系统在风场运行发生故障后,需要返修.通过对主轴系统的分析,制定拆解方案,完成拆解温度、轴力的理论计算,建立标准化的主轴系统拆解工艺方法.

摘要： 本文针对西昌钢钒连退机组张力辊辊子与减速机之间万向接轴法兰全部采用圆柱面无键大过盈量连接,通过油压拆卸参数计算,并通过自制改进专用装置,探索该类设备现场拆卸安装的新方法.

摘要： 提供了转子强度整体求解的有限元柔度计算法的力学模型、计算公式、求内力程序框图、用“有限元法”对“有限元柔度计算法”的验证报告，以及工程实际算例：对一个具有双面过盈的盘鼓可拆式转子，以2020千节点划分为2504个单元，在121机（内存扩体后16K）上完成了转子整体强度的有限元解。除绘出转子变形与等应力线图外，谈到薄壁结构转子的配合面，绝大色数是局部贴合、局部脱离。文中提供了计算得到的各配合面贴合状况表。（本刊录）

摘要： 宁波钢铁有限公司两座180 t转炉于2007年5月投产后,倾动大齿轮切向键相继发生了松动故障.本文从加工制造、配合特性、设备安装等方面分析了可能引起松动的原因,认为设备工装位置对切向键的装配精度存在很大的影响,推荐采用"下位安装",并在实践中得到了证实,具有普遍适用性.

摘要： 宁波钢铁有限公司两座180 t转炉于2007年5月投产后,倾动大齿轮切向键相继发生了松动故障.本文从加工制造、配合特性、设备安装等方面分析了可能引起松动的原因,认为设备工装位置对切向键的装配精度存在很大的影响,推荐采用"下位安装",并在实践中得到了证实,具有普遍适用性.

摘要： 宁波钢铁有限公司两座180 t转炉于2007年5月投产后,倾动大齿轮切向键相继发生了松动故障.本文从加工制造、配合特性、设备安装等方面分析了可能引起松动的原因,认为设备工装位置对切向键的装配精度存在很大的影响,推荐采用"下位安装",并在实践中得到了证实,具有普遍适用性.

摘要： 宁波钢铁有限公司两座180 t转炉于2007年5月投产后,倾动大齿轮切向键相继发生了松动故障.本文从加工制造、配合特性、设备安装等方面分析了可能引起松动的原因,认为设备工装位置对切向键的装配精度存在很大的影响,推荐采用"下位安装",并在实践中得到了证实,具有普遍适用性.

摘要： 宁波钢铁有限公司两座180 t转炉于2007年5月投产后,倾动大齿轮切向键相继发生了松动故障.本文从加工制造、配合特性、设备安装等方面分析了可能引起松动的原因,认为设备工装位置对切向键的装配精度存在很大的影响,推荐采用"下位安装",并在实践中得到了证实,具有普遍适用性.

摘要： 本申请公开一种便捷式盈恒石剪力墙结构及盈恒石剪力墙，涉及建筑施工技术领域。便捷式盈恒石剪力墙结构包括方通钢架、连接件以及盈恒石墙板；盈恒石墙板通过连接件连接于方通钢架的外壁，多个盈恒石墙板围绕于方通钢架的外侧，多个盈恒石墙板依次闭合形成浇筑空腔。便捷式盈恒石剪力墙结构能够提高盈恒石剪力墙的现场施工效率。

摘要： 本发明公开了一种锥面过盈装配过程中过盈量的精确控制方法，涉及核主泵技术领域，主要目的是实现对轴类零件和孔类零件在锥面过盈配合时的径向过盈量进行精确控制。本发明的主要技术方案为：该方法包括根据轴类零件和孔类零件端面的径向尺寸和锥度，计算孔类零件在轴向上相对轴类零件进行移动的位移量；将轴类零件和孔类零件在常温状态下装配；在轴类零件的端面上安装位移控制件，在孔类零件内安装限位件，限位件与位移控制件相抵；将孔类零件和位移控制件拆除，并将孔类零件加热后安装至轴类零件，轴类零件的端面与限位件相抵，待轴类零件和孔类零件达到常温状态后，即可得到其所需的径向过盈量。

摘要： 本发明涉及过盈配合结构和过盈配合方法。具体地，本发明提供了一种过盈配合结构，其包括圆柱形的第一部件和圆筒形的第二部件，第一部件和第二部件均沿着中心轴线延伸，第二部件的轴向长度大于第一部件的轴向长度，第一部件通过过盈配合工艺设置在第二部件内，沿着中心轴线在所述第一部件外侧的第二部件的一部分中设有至少两个凹槽，所述至少两个凹槽每个均沿着所述第二部件的径向方向延伸，所述至少两个凹槽中的第一凹槽朝向所述第二部件的径向内侧开口，而所述至少两个凹槽中的第二凹槽朝向第二部件的径向外侧开口。此外，本发明还提供了一种相关的过盈配合方法。根据本发明的过盈配合结构和过盈配合方法，能减小过盈配合工艺中引起的变形。

摘要： 用于扭杆组件的过盈力检测方法，扭杆组件包括扭杆轴和过盈配装在扭杆轴两端的扭转臂，扭转臂上安装连杆，其特征在于采用过盈力检测装置对扭杆组件中的过盈配合进行检测，所述的过盈力检测装置包括基架、用于对扭杆轴一端的扭转臂施加轴向推力的第一油缸和第二油缸，扭杆轴水平支撑于基架中，所述的第一油缸和第二油缸沿轴向装在基架上且分别位于扭杆轴的两端与扭转臂接触；启动第一油缸，向与第一油缸接触的扭转臂施加轴向推力F

摘要： 用于高速电主轴与轴承过盈连接的过盈量调控装置，包括：轴承座(1)、弹簧(2)、轴承(4)、外套筒(5)、内套筒(6)、预紧螺母(7)、电主轴(9)；电主轴的左侧具有轴肩(3)，弹簧套在电主轴上，弹簧的左端连接轴肩且右端连接内套筒，外套筒的左端固定到轴肩；内套筒的内侧壁为圆柱形侧壁且在电主轴上滑动，外侧壁为圆锥形侧壁且尖头朝左；外套筒的外侧壁是圆柱形侧壁且与轴承连接，轴承固定在轴承座上，外套筒的内侧壁是圆锥形侧壁且尖头朝左，内侧壁套在弹簧外，内套筒与外套筒锥度相同，外套筒的内侧壁与内套筒的外侧壁滑动配合；预紧螺母设置在内套筒的右端，通过预紧螺母来调节内套筒的左右位移量。以及该装置的工作方法。

摘要： 电机转子与主轴过盈连接动态过盈变化量测试装置及方法，包括：主轴(4)、外套筒(7)、电机转子(8)、电机定子(9)、内套筒(13)、位移传感器(16)；利用外套筒右部的内侧壁与内套筒左部的圆锥形侧壁滑动配合，将径向的过盈量的变化量转化为轴向位移量，通过位移传感器与主轴的右端连接来测量所述滑动配合的位移量，进而计算出过盈变化量，因此可以在电主轴运转的过程中测其动态过盈变化量，可以测得随着速度变化的过盈改变量，也可以测得在同一速度下，随着时间变化的过盈变化量，因此能够测得电机转子与主轴过盈连接的动态过盈变化量，从而得到最佳过盈量的值，使得对电主轴的影响最小，大大提高机床的加工精度和使用寿命。

摘要： 本发明提供一种用于过盈配合面损伤实验的可重复使用过盈装配和拆卸装置，其包括辊套、辊芯、螺栓连接结构、压紧盖、轴承和拆装螺钉。辊套呈阶梯状包括第一轴段和第二轴段，第二轴段的外表面靠近第一轴段的中间位置开设有燕尾槽。第二轴段包括上半部分和下半部分，下半部分的外圆周上开设凹槽，凹槽内开设螺纹孔。辊芯包括第三轴段、轴肩和第四轴段，第三轴段的轴向具有锥度，辊套和辊芯连接，轴肩的第一端面和辊套的右端面连接，第二端面和轴承的第一端面连接，轴承的第二端面和压紧盖的内端面连接，压紧盖的外端面和辊套的右端面连接。本发明结构装拆方便，装拆过程对过盈配合面形貌影响很小，材料利用率高并且可多次重复使用。

摘要： 本实用新型提供了一种过盈骨架密封圈的压装工装及过盈骨架密封圈的安装结构；所述过盈骨架密封圈的压装工装包括导向定位工装、导向压装工装；所述导向定位工装用于引导骨架密封圈的安装，所述导向定位工装包括第一圆台部、第一过度连接部、第二圆台部以及第二过度连接部；所述第二过度连接部与轴承所具有的密封圈安装槽侧壁相接触；所述导向压装工装具有容纳空间，所述容纳空间包括依次连通的第一容纳空腔、第二容纳空腔以及第三容纳空间；所述导向压装工装还具有第三接触面，所述第三接触面用于将骨架密封圈压入轴承所具有的密封圈安装槽中。本实用新型解决了过盈骨架密封圈内唇翻边的问题，提高密封圈一次压装合格率，提高生产效率。

摘要： 电机转子与主轴过盈连接动态过盈变化量测试装置，包括：主轴(4)、外套筒(7)、电机转子(8)、电机定子(9)、内套筒(13)、位移传感器(16)；利用外套筒右部的内侧壁与内套筒左部的圆锥形侧壁滑动配合，将径向的过盈量的变化量转化为轴向位移量，通过位移传感器与主轴的右端连接来测量所述滑动配合的位移量，进而计算出过盈变化量，因此可以在电主轴运转的过程中测其动态过盈变化量，可以测得随着速度变化的过盈改变量，也可以测得在同一速度下，随着时间变化的过盈变化量，因此能够测得电机转子与主轴过盈连接的动态过盈变化量，从而得到最佳过盈量的值，使得对电主轴的影响最小，大大提高机床的加工精度和使用寿命。

摘要： 用于高速电主轴与轴承过盈连接的过盈量调控装置，包括：轴承座(1)、弹簧(2)、轴承(4)、外套筒(5)、内套筒(6)、预紧螺母(7)、电主轴(9)；电主轴的左侧具有轴肩(3)，弹簧套在电主轴上，弹簧的左端连接轴肩且右端连接内套筒，外套筒的左端固定到轴肩；内套筒的内侧壁为圆柱形侧壁且在电主轴上滑动，外侧壁为圆锥形侧壁且尖头朝左；外套筒的外侧壁是圆柱形侧壁且与轴承连接，轴承固定在轴承座上，外套筒的内侧壁是圆锥形侧壁且尖头朝左，内侧壁套在弹簧外，内套筒与外套筒锥度相同，外套筒的内侧壁与内套筒的外侧壁滑动配合；预紧螺母设置在内套筒的右端，通过预紧螺母来调节内套筒的左右位移量。