耐磨性
耐磨性的相关文献在1980年到2023年内共计11831篇,主要集中在金属学与金属工艺、化学工业、轻工业、手工业
等领域,其中期刊论文7676篇、会议论文658篇、专利文献501419篇;相关期刊1748种,包括材料导报、机械工程材料、焊接学报等;
相关会议455种,包括第十一届中国热处理活动周、第五届中国水泥工业耐磨技术研讨会、第十二届全国耐磨材料大会等;耐磨性的相关文献由20735位作者贡献,包括符寒光、刘政军、李智超等。
耐磨性—发文量
专利文献>
论文:501419篇
占比:98.37%
总计:509753篇
耐磨性
-研究学者
- 符寒光
- 刘政军
- 李智超
- 王振廷
- 马壮
- 王勇
- 王华明
- 魏世忠
- 谢敬佩
- 不公告发明人
- 李伟
- 邢建东
- 高原
- 时海芳
- 杨军
- 任露泉
- 斯松华
- 王永东
- 等
- 肖逸锋
- 贺定勇
- 赵越超
- 郝建军
- 马跃进
- 孙玉福
- 徐重
- 赵建国
- 张伟
- 李刚
- 龙锐
- 刘家浚
- 刘金海
- 张琳森
- 徐流杰
- 徐滨士
- 李勇
- 王磊
- 高红霞
- 宋绪丁
- 张磊
- 李建国
- 沈保罗
- 王铀
- 谭俊
- 宗琳
- 张清辉
- 李建昌
- 胡树兵
- 赵斌
- 刘建秀
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杨俊龙;
黄敏;
胡柳益;
刘永超;
万磊磊;
王宇
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摘要:
采用高功率激光器对调质态35CrMo钢进行表面淬火处理,研究了不同激光功率(1.6,2.4,3.2,4.0 kW)下表层的显微组织、硬度及耐磨性能。结果表明:当激光功率为1.6,2.4 kW时,35CrMo钢表层组织中存在未溶铁素体,硬度比基体低,与GCr15钢对磨后的磨损质量变化率与基体几乎相同,耐磨性较差;当激光功率为3.2,4.0 kW时,表层组织全部为回火马氏体,平均硬度可以达到640 HV,比常规水冷淬火后的硬度提高约20%;当激光功率为32 kW时,磨损质量变化率最小,表面未发现明显的磨损痕迹,与基体相比耐磨性得到显著提高,而当激光功率提高到4.0 kW时较高的马氏体自回火程度导致硬度与耐磨性比激光功率为3.2 kW时略有降低。
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赵东鹏;
耿菖健;
方海江
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摘要:
以硬质合金基体及优选的主晶为25μm的金刚石颗粒为原料,在2种工艺下用国产铰链式六面顶压机高温高压制备聚晶金刚石复合片(PDC),研究PDC界面处微观结构对其性能的影响。结果表明:工艺1制备的PDC界面处存在类树枝状枝晶金属池,其是硬质合金中的金属元素向聚晶金刚石层方向迁移形成的,主要元素为C、W、Co;而工艺2制备的PDC中不存在此类现象。工艺1制备的PDC的耐热温度为870°C,抗冲击等级为32,磨口面积为5.860 mm^(2);工艺2制备的PDC的耐热温度为920°C,抗冲击等级为45,磨口面积为5.166 mm^(2)。工艺2制备的PDC相对于工艺1制备的PDC,其耐热温度、抗冲击性能和耐磨性能分别提高50°C、40.6%和11.8%。
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王帆;
刑永强;
朱节节;
管晓光;
李航
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摘要:
采用氩弧熔覆技术在Q235钢表面制备不同石墨烯含量的司太立合金复合涂层。通过X射线衍射分析试验、显微硬度试验、摩擦磨损试验等研究不同石墨烯含量对Q235钢表面熔覆司太立合金涂层组织及力学性能的影响。试验结果表明:随着石墨烯含量的增加,涂层组织显微硬度呈现先增大后减少的趋势,当石墨烯碳含量为0.4%时熔覆层显微硬度最高值达770HV。同时石墨烯与司太立复合添加有利于其耐磨性的提升,且在石墨烯含量为0.4%时,其耐磨性最好。
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安强;
祁文军;
左小刚
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摘要:
采用激光熔覆技术在TA15钛合金表面原位合成TiC增强钛基涂层。利用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、能谱分析仪、显微硬度计、摩擦磨损试验机等研究涂层的成形质量、微观组织、物相组成、硬度和摩擦学性能。结果表明:涂层主要由β-Ti,Co_(3)Ti,CrTi_(4)和TiC等物相组成,涂层与基体形成了良好的冶金结合。涂层结合区组织是平面晶和柱状晶,中部组织是树枝晶,顶部组织是等轴晶。涂层各微区的碳化钛形貌有显著差别,其中顶部和中部区域碳化钛为粗大的树枝状和花瓣状,而结合区为针状和近球状。涂层显微硬度最大值为715HV,约是TA15显微硬度(330HV)的2.1倍;同等条件下涂层磨损量为30.14 mg,约为TA15磨损量98.11 mg的30.7%。涂层与基体的磨损机制均为磨粒磨损和黏着磨损的复合磨损模式,但涂层的磨损程度较轻。
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张宇鹏;
王永东;
王金宇;
常萌阳;
李统广;
姚月;
张宁
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摘要:
为提高Q235普通碳素结构钢的耐磨性能和耐腐蚀性能,采用CO_(2)气体保护焊在其表面堆焊药芯焊丝,利用蔡司高级金相显微镜、显微硬度测试仪、摩擦磨损试验机和电化学工作站等分析测试手段,研究不同焊接电流下的堆焊层的宏观形貌、显微组织、显微硬度、摩擦磨损性及耐腐蚀性。测试结果表明,当焊接电流为200 A时,堆焊层组织均匀,碳化物均匀弥散分布在组织内部,其显微硬度最高为500 HV,耐磨性能最好,磨损失重量为26 mg,磨损机理为磨粒磨损;当焊接电流为230 A时,热输入量最高,合金元素固溶于奥氏体基体的量增多,使其稳定性增加,从而提高了耐腐蚀性。
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李梦萱;
郭英奎;
邹金鑫;
刘见祥
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摘要:
针对当前电厂脱硫塔内壁需要长期承受高温、高湿、高酸度腐蚀、大流量浆料冲刷的实际工况问题,通过以附着力极强的酚醛环氧乙烯基酯树脂为黏结剂,并选用合适的添加剂与填料改善其耐温、耐磨和耐腐蚀性能,制备了一种由底层、中层和面层构成的耐磨防腐涂料体系。经各种性能测试及扫描电镜、电化学阻抗谱测量证实,所得到的涂层具有5.9 MPa的粘接强度,其耐冲击性(1 kg)达到50 cm,摆杆硬度为6.7,耐急热急冷、耐腐蚀、耐老化等性能均满足DL/T 693–1999《烟囱混凝土耐酸防腐蚀涂料》的技术要求。
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刘育斌;
冯成慧;
朱小军;
王志刚;
冯军
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摘要:
为了提高钛合金的滚动接触疲劳性能,以碳化钨(WC)/钛合金(TC18)混合粉末为原料,利用激光熔覆技术在TC18基材表面制备了耐磨涂层,分析了涂层的显微组织和显微硬度,在室温条件下测试了涂层的接触疲劳性能。结果表明,涂层与基体冶金结合良好,WC颗粒呈不规则块状均匀分布于β-Ti基体中,WC显微硬度在2122~2271HV之间。与传统钛合金表面超声速火焰喷涂WC-Co涂层相比,激光熔覆复合涂层的滚动接触疲劳性能改善,但耐磨性能降低。
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李力锋;
吴聪
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摘要:
采用改进Hummers法制备出氟化氧化石墨烯(FGO),然后以FGO为改性剂,利用溶胶-凝胶法制备改性陶瓷涂料。通过观察FGO在水和陶瓷涂料中的分散性,筛选出最佳的分散剂;采用FT-IR研究了改性前后陶瓷涂层的结构变化;考察了不同FGO添加量对改性前后陶瓷涂层的接触角、耐磨性及不粘性的影响,并对比了高温对陶瓷涂层接触角和不粘性的影响。试验结果表明:陶瓷涂层的接触角随着FGO添加量的增加而逐渐增大,耐磨性和不粘性则随着FGO添加量的增加呈现出先提升后降低的趋势,FGO的加入对陶瓷涂层耐高温不粘性的提升起到良好的效果,当改性陶瓷涂料中的FGO添加量在0.05%~0.06%(质量分数)时,涂层的综合性能最好。
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杨霞;
韩秀秀;
夏文丽
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摘要:
通过对反应型双组分树脂进行配方筛选研究,考察了双组分标线涂料的逆反射系数、耐磨性、附着性、耐沾污性等性能,开发出符合环保要求、视认性能优异的环保型双组分标线涂料。实际施工应用结果表明,所开发的双组分标线涂料具有高视认性、优异的附着性与耐沾污性,并能明显提高标线的使用寿命。
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冯涛;
徐玲玲;
石鑫;
韩健
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摘要:
我国村镇民居正处于由传统建筑向绿色高质量建筑转变的过程当中,需要开发新型建材以及新的建造方式。目前村镇民居地坪节能等方面的研究较少,关于住宅围护结构绿色节能的研究主要集中在墙体和屋顶,然而地面系统对于降低建筑能耗也是有非常突出的作用,村镇民居地面系统有待研发一种结合装配式结构,集保温、装饰等功能于一体的绿色复合板材。板材的面层材料采用聚合物、纤维水泥砂浆制备,本文综述了水泥基面层材料配合比的设计要求,包括设计方法和计算模型。列举了水胶比、掺合料掺量、纤维掺量、聚合物掺量4种配合比设计影响参数。从组成、结构与性能方面研究了力学性能、耐磨性和耐久性,为新型地面节能保温铺装板的发展提供参考。
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米奕媛;
颉宏亮;
冯锐
- 《2019第十届先进节能热处理技术与装备研讨会》
| 2019年
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摘要:
为了满足特殊工况下连接销轴的高耐磨性要求,提高销轴扭转过程的承载能力,选用低合金高强度钢45CrNiMoVA,论述了热处理工艺制定及参数的选择过程,并最终通过力学性能检验证明热处理工艺制定的合理性,进而为45CrNiMoVA作为连接销轴用钢提供重要依据.
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Ma Feng;
马峰;
Bai Chao;
白超;
Zhang Ruonan;
张若男
- 《第十五届全国耐磨材料大会》
| 2018年
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摘要:
对304不锈钢进行盐浴复合处理,对处理前后试样的显微组织、硬度和耐磨性进行了研究.研究结果表明:经QPQ处理后304不锈钢的表面硬度从180HV提高至900HV以上,其中无抛光工艺的试样处理后,其耐磨性提高了7倍,而抛光和二次氧化处理后,耐磨性提高了15倍,显微组织分析发现表面疏松层是造成二者耐磨性差距的主要原因.实验还发现单纯延长氮化时间并不能进一步提高QPQ处理后304不锈钢的耐磨性,反而有一定程度的下降.
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Yanliang Yi;
易艳良;
Jiandong Xing;
邢建东
- 《第十五届全国耐磨材料大会》
| 2018年
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摘要:
在Fe-B合金颗粒磨损过程中,Fe2B相抵抗磨料以防止基体被铲除,而基体有效支撑住Fe2B以防止其开裂.因此,基体组织对Fe-B合金耐磨性的影响机制研究是非常有必要的.不同基体组织的铸态Fe-B合金两体磨损实验在销-盘磨损试验机上完成.随着Cu和Ni添加,Fe-B合金的耐磨性增加,且其磨损机制从微疲劳变为微切削.此外,相比珠光体基体而言,马氏体基体可有效支撑和固定M2B防止其开裂.不同基体组织的铸态Fe-B合金的磨损机理可阐述为:随着马氏体量减小,基体组织将会发生较大的塑形变形,导致相邻M2B开裂,此时细小的M2B碎片将会被Al2O3磨粒轻易地铲掉,于是合金的耐磨性显著降低.此外,磨损结果表明马氏体基体的铸态Fe-B合金可有效应用于低载荷磨损环境.
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Zheng Baochao;
郑宝超;
Wei Li;
李卫;
Xiaohui Tu;
涂小慧;
Yangzhen Liu;
刘洋赈
- 《第十五届全国耐磨材料大会》
| 2018年
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摘要:
制备出Cr含量为0wt.%,1wt.%,2wt.%,3wt.%,4wt.%的白口铸铁,组织为M3C型碳化和珠光体组织,对其进行两体磨损试验,选用SiO2作为磨料,磨损载荷选择20N,35N,50N,试验结果表明,随着Cr含量的增加白口铁的硬度和耐磨性呈现递增趋势.此外,由于SiO2磨料碎裂改变了磨损表面形貌变化,对磨损表面平均犁沟的深宽统计表明,随着Cr含量的增加,平均犁沟宽度提高5.4%,平均犁沟深度减少约18.2%,犁沟的深宽比从1.18下降到0.65.
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张亚光;
符寒光;
林健;
郭星晔;
雷永平
- 《第十五届全国耐磨材料大会》
| 2018年
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摘要:
含铝高硼高速钢的显微组织中含有大量的硼碳化物,使其具有高硬度、优越的耐磨性和热稳定性.但是,在铸态组织中,硼碳化物尺寸较为粗大,沿晶界呈连续网状分布,严重降低了材料的强韧性.本文通过增加含铝高硼高速钢的凝固冷却速率,且加入RE-Mg-Ca复合变质剂,并进行淬火和回火热处理,对其显微组织进行调控.利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)、X射线衍射(XRD)、硬度计、环块磨损试验机,铝高硼高速钢显微组织和性能进行了分析.结果表明,未变质和变质后的含铝高硼高速钢的铸态组织均主要由铁素体和硼碳化物组成,硼碳化物均为M2(B,C)和M7(C,B).加入RE-Mg-Ca复合变质剂后,显微组织中的硼碳化物得到细化,出现了颈缩和断网现象.经过1100°C淬火和500°C~530°C回火后,变质含铝高硼高速钢显微组织中的硼碳化物出现了明显的断网和团球化趋势,且硼碳化物的分布较为均匀.其基体为回火马氏体组织,硼碳化物由M2(B,C)、M7(C,B)3和M23(C,B)6组成.1100°C淬火和500°C~530°C回火后的变质含铝高硼高速钢的硬度和耐磨性最好.
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卢德宏;
冯家玮;
张无虚;
包昂
- 《第十五届全国耐磨材料大会》
| 2018年
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摘要:
本文探究基体组织类型(奥氏体、马氏体、马氏体+铁素体)对Al2O3p/钢复合材料抗冲击磨料磨损耐磨性的影响.其中,奥氏体组织为高锰钢,马氏体组织为4Cr13钢、马氏体+铁素体组织为铸态低碳中铬钢.结果表明,硬度适中的马氏体+铁素体基体组织的复合材料耐磨性分别比奥氏体软基复合材料和高硬度马氏体基复合材料提高53%和71%.磨损机理分析表明,加工硬化后的奥氏体基体和高硬度的马氏体基体在冲击磨料磨损时,基体退让性差,氧化铝颗粒容易发生破碎,其与基体间界面任意发生开裂,造成氧化铝颗粒脱落,失去对基体的保护作用,因此耐磨性差.
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高明东
- 《第十届国内外水泥粉磨新技术交流大会》
| 2018年
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摘要:
辊压机与球磨机组成的联合粉磨系统、半终粉磨系统已广泛应用于各种粉磨作业.辊压机最大的缺点是辊面磨损严重.辊压机安装使用后,一般情况下连续运转半年以后,辊面的耐磨花纹磨损就所剩无几.辊面磨损问题始终困扰着辊压机优越性的发挥,怎样提高辊面的耐磨性,增加辊面的使用寿命,一些科研院所、设计单位进行了大量研究工作.
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- 娄底市精细陶瓷工业技术检测中心(国家电子陶瓷产品质量监督检验中心(湖南))
- 公开公告日期:2021-03-19
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摘要:
本发明公开了一种覆层陶瓷耐磨性测试装置及耐磨性测试方法,用在精细陶瓷覆层耐磨性装置及耐磨性测试方法。虽然很少有覆层受到单一磨损过程,但是这样的耐磨损覆层可以在他们的表现发挥决定性的作用。因此,耐磨损陶瓷覆层的正确选择可以帮助适用于磨损起着主要的保护膜的作用,本装置目的是提供一种方法来测量的耐磨性(磨损率)。在已知平面或表面曲率半径覆层陶瓷进行测试,仅适用于均匀覆层。错误可能发生如果测试是用于非均匀涂层。细节分析治疗确定曲面上涂层的磨损率。覆层的测试产生渗透,它可以提供磨损系数为涂层和底物从一个测试系列。虽然测试是为了允许定量测量磨损系数,它可以适应作为一个质量控制测试使用的组件。
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