硬质泡沫塑料

摘要： 准备工作材料：图纸（自行用电脑打印）、KT板或硬质泡沫塑料、双面胶带纸、橡筋圈工具：直尺、铅笔、美工刀

摘要： Flame retardant melamine polyether polyol were prepared by the reaction of melamine with propyl-ene oxide in organic solvents. The effects of solvent, temperature, catalyst on the reaction system, reaction time and hydroxyl value were investigated. The experiments showed that the optimum reaction condition was that DMAC as solvent, CH3 OK as catalyst of the quality of 5% melamine, reaction temperature 160 °C. After 3 hours reaction, clarified orange melamine polyether polyol with hydroxyl value of 405 mgKOH/g was obtained by the postprocessing. Limited oxygen index of the rigid polyuerthane foam based on the polyol was 25, which showed that its flame retardant effect was better than that of foam prepared with conventional polyether polyol under the same conditions.%采用三聚氰胺和环氧丙烷在有机溶剂中反应合成了阻燃三聚氰胺聚醚多元醇.考察了溶剂、温度、催化剂等因素对反应体系、反应时间和羟值的影响.结果表明,以N,N-二甲基乙酰胺为溶剂,三聚氰胺质量的5%的甲醇钾为催化剂,160°C的反应条件为佳.反应3 h后,经后处理得到澄清的橙黄色三聚氰胺聚醚多元醇,羟值为405 mgKOH/g.该多元醇用于聚氨酯硬泡发泡,氧指数(LOI)为25,同等条件下比甘油聚醚多元醇制得的硬泡阻燃效果好.

摘要： 以长链烷基改性的聚乙烯亚胺的CO2加合物(Cn-bPEI-CO2,n为烷基碳原子数,n=4~16)为气候友好发泡剂,以聚醚4110、聚合MDI等为原料制作了一系列硬质聚氨酯泡沫塑料.讨论了该发泡剂(可利用聚氨酯的聚合热来释放CO2作为发泡气相)与聚醚4110和蓖麻油多元醇的相容性和发泡性能.结果表明,C8-和C12-bPEI-CO2与聚醚多元醇的相容性最好,能分散形成半透明溶液.C8-bPEI-CO2发泡效率最高,得到的泡沫密度最低.加大发泡剂用量和用蓖麻油多元醇代替聚醚4110可以得到密度低、泡孔更均匀的聚氨酯硬泡.Cn-bPEI-CO2更适合于蓖麻油多元醇的发泡体系.%A series of CO2 adducts from alkyl grafted polyethyleneimines (Cn-bPEI-CO2, where thealkyl car-bon number n ranged from 4 to 16) as blowing agents, and polyether 4110 and polymeric 4,4′-diphenylmethanedi-isocyanate as the main ingredients, the rigid polyurethane foams were perpared. These new blowing agents could disperse into polyether polyols and released CO2 during the exothermal polymerization of polyurethanes. Among the blowing agents investigated, C8-and C12-bPEI-CO2 showed higher dispersibility than the other samples. The C8-bPEI-CO2 blown foams showed the lowest density at the same amount of blowing agent used. Increasing the blowing agent amount and replacing the polyether polyol with castor oil-derived polyol could obtain foams with lower density and more homogeneous pore size. Cn-bPEI-CO2 blowing agents were more suitable for castor oil-based polyurethanes than for polyether-based polyurethanes.

摘要： The features, classification, application, production technology and development trend of polyure-thane composite thermal insulation pipe were introduced. The tube in tube process and spraying winding process were compared. The spraying winding technical characteristics of polyurethane insulation pipe technology were espe-cially introduced.%介绍了聚氨酯复合保温管道的特点及分类、应用领域、生产工艺和发展趋势,对管中管法和喷涂法两种工艺进行了对比,特别介绍了喷涂缠绕聚氨酯保温管技术.

摘要： 采用改进的聚氨酯硬泡喷涂高压发泡机,在水发泡时把液态CO2作为第三组分添加,对比了不同含量CO2发泡的泡沫制品的性能差异.结果表明,在不影响泡沫闭孔率的基础上,添加体积分数为0.5%~1%的液态CO2可以有效改善全水发泡的泡孔均匀性、绝热性能和尺寸稳定性.%Using the improved high pressure foaming machine for spraying rigid polyurethane ( PU) foam, the liquid CO2 was added as the third component in the preparation of rigid polyurethane using water foaming. The dif-ferent performance between the PU foams with different CO2 contents was compared. The results showed that the cell uniformity, thermal insulation and dimensional stability of PU foam were improved by adding 0. 5%~1% ( volume fraction) liquid CO2 without affecting the closed porosity of the foam.

摘要： The effects of the blowing agent HCFC-141b in the formula of rigid polyurethane foam panel re-placed in part by HFC-245fa on the properties change in reaction time, foam density, limited oxygen index, foa-ming curve, compression strength, thermal conductivity, dimensional stability and weather resistance were re-searched. The results showed that the reaction time was prolonged, and the foam had higher density in free foaming process after the replacement, while the panel had lower density, lower compression strength, lower thermal con-ductivity, better dimensional stability and the panel could pass the test of weather resistance. The limited oxygen in-dex had no obvious changes.%研究了发泡剂HFC-245fa在硬质聚氨酯泡沫板材配方体系中替代部分发泡剂HCFC-141b后对反应时间、泡沫密度、氧指数、发泡曲线、压缩强度、导热系数、尺寸稳定性、耐候性等方面的影响.实验结果表明,用部分HFC-245fa替换体系中的HCFC-141b后,自由发泡速度减慢,密度增加;生产的板材密度降低,压缩强度降低,导热系数降低,尺寸稳定性提高,可以通过耐候性实验测试,泡沫的氧指数基本不变.

摘要： To recycle the solid wastes, the hydrotalcite?like compounds ( HTLcs) were prepared from the mag?nesia flue gas desulfurization residues ( MFGDR) . The effect of HTLcs on fire retardant and smoke suppression pre?formance of ammonium polyphosphate(APP)/flame?retarded rigid polyurethane foams(RPUF) were investigated by means of limited oxygen index( LOI) and cone calorimeter testing. The carbon residues were investigated by scan?ning electron microscopy( SEM) and Infrared spectrometer. In polyurethane systems, when adding 40% APP and 10% HTLcs, the limitied oxygen index reached 34. 2%. The maximum heat release rate reduced from 140 kW/m2 to 85 kW/m2 , which decreased 39. 3%. The polyurethane in the overall process of smoke production rate did not exceed 0. 25 m2/s. The hydrotalcite?like compounds had the ability of flame retardant and smoke suppression prop?erties.%采用氧化镁烟气脱硫固废制备了类水滑石(HTLcs).通过氧指数仪、锥形量热仪研究了类水滑石对聚氨酯硬泡(RPUF)/聚磷酸铵(APP)阻燃体系的阻燃和抑烟性能的影响.研究表明,当聚磷酸铵用量为40%、HTLcs用量为10%时,聚氨酯硬泡的极限氧指数(LOI)达到了34.2%,其最大热释放速率(PHRR)由RPUF的140 kW/m2降低到85 kW/m2,减幅达39.3%,且最大烟释放速率(PSRR)低于0.25 m2/s.类水滑石与APP具备一定的协效阻燃和抑烟性能.

摘要： The application situation of FAB?1 as blended blowing agent for rigid polyurethane foam applied in refrigerators was introduced. The compatibility of FAB?1 with polyols, with base materials, and the comparison with other blowing agents, the application of FAB?1 blended with CP , the stability of foam blends were investigated. The results showed that the thermal conductivity ( 10 °C) of rigid foams using blowing agent FAB?1 was 17. 63 mW/( m·K) .%主要介绍了基于顺式HFO?1336mzz的混合发泡剂FAB?1在冰箱硬泡中的应用情况.研究了FAB?1与多元醇的相容性、与常用基材的兼容性、与其他发泡剂的差异、与环戊烷(CP)的混配应用,以及FAB?1发泡体系组合聚醚的储存稳定性.结果表明,FAB?1发泡制得的聚氨酯硬泡导热系数(10°C)可低至17.63 mW/(m·K).

摘要： 目的 研究一类硬质泡沫塑料弹架结构的贮存特性和本构关系.方法 首先对结构试件进行高温压缩蠕变试验,然后对压缩后试件蠕变性能进行分析,得到材料高温压缩蠕变曲线,在此基础上用WLF方程对试件的贮存寿命进行评估,推算出试件达到特定蠕变量所需时间.结果 基于试验所得材料应力-应变曲线,用数值拟合的方法 建立了试件材料的压缩本构关系.结论 证实了在高温压缩蠕变试验过程中材料本构关系未发生变化,研究结果 可为后续型号结构试件寿命评估和失效机理研究提供参考.%Objective To study the storage property and constitutive relation of the rigid foamed plastic missile-launcher. Methods Firstly, the compression creep test under high temperature was carried on to the specimen, secondly, the creep performance of the compressed specimen was analyzed to get the compression creep curve, on the basis of which the WLF equation was used to evaluate the storage time limit. Results Based on the stress-strain curve of the specimen material, the compressive constitutive relation of the material was founded by numerical simulation. Conclusion The constitutive relation had no changes during the compression creep test, the study can provide reference for life estimation and invalidation mechanism studies of following series of test specimens.

摘要： The vegetable oil polyol was prepared by epoxidized soybean oil and polyether polyol for rigid poly⁃urethane foam. The influence of reaction temperature, catalyst dosage and chemical time was investigated. The results showed that the better preparation condition was reacting 3~4 hours at 240°C and the dosage of catalyst ti⁃tanate was 001%. The viscosity of vegetable oil polyol was 2350 mPa·s(25 °C). When the vegetable oil polyol was mixed with the polyether polyol 4110 at the mass ratio of 25/75, and then mixed with the polyisocyanate PM⁃200, the rigid PU foam was prepared. The properties of the rigid foam met the requirements of standard CJ/T3002—92.%采用环氧大豆油和硬泡聚醚多元醇为原料合成了植物油多元醇。考察了反应温度、催化剂用量以及时间对植物油多元醇的影响。结果表明，较佳反应条件是在240°C反应3～4 h、钛酸酯催化剂用量为001％，合成的植物油多元醇黏度（25°C）约为2350 mP a·s。将此植物油多元醇替代25％的聚醚4110，与异氰酸酯PM⁃200混合发泡，得到的聚氨酯硬泡性能达到建筑保温行业标准CJ／T3002—92的要求。

摘要： 主要介绍了硬质聚氨酯泡沫塑料的几种不同的阻燃方法和阻燃剂,概述了各种阻燃方法和阻燃剂对泡沫阻燃性能的影响.目前，提高硬质聚氨酯泡沫阻燃性能的方法按阻燃基体是否参与化学反应主要分物理阻燃和化学阻燃两类。其中，物理阻燃主要是通过在泡沫中添加阻燃剂来实现，阻燃剂自身分散于泡沫体系中，并不参与化学反应。化学阻燃则是通过引入可参与反应的阻燃剂或者含有阻燃元素的原料通过化学反应将阻燃元素接枝到泡沫结构中，从而起到阻止燃烧的功能。

摘要： 主要介绍了硬质聚氨酯泡沫塑料的几种不同的阻燃方法和阻燃剂,概述了各种阻燃方法和阻燃剂对泡沫阻燃性能的影响.目前，提高硬质聚氨酯泡沫阻燃性能的方法按阻燃基体是否参与化学反应主要分物理阻燃和化学阻燃两类。其中，物理阻燃主要是通过在泡沫中添加阻燃剂来实现，阻燃剂自身分散于泡沫体系中，并不参与化学反应。化学阻燃则是通过引入可参与反应的阻燃剂或者含有阻燃元素的原料通过化学反应将阻燃元素接枝到泡沫结构中，从而起到阻止燃烧的功能。

摘要： 主要介绍了硬质聚氨酯泡沫塑料的几种不同的阻燃方法和阻燃剂,概述了各种阻燃方法和阻燃剂对泡沫阻燃性能的影响.目前，提高硬质聚氨酯泡沫阻燃性能的方法按阻燃基体是否参与化学反应主要分物理阻燃和化学阻燃两类。其中，物理阻燃主要是通过在泡沫中添加阻燃剂来实现，阻燃剂自身分散于泡沫体系中，并不参与化学反应。化学阻燃则是通过引入可参与反应的阻燃剂或者含有阻燃元素的原料通过化学反应将阻燃元素接枝到泡沫结构中，从而起到阻止燃烧的功能。

摘要： 主要介绍了硬质聚氨酯泡沫塑料的几种不同的阻燃方法和阻燃剂,概述了各种阻燃方法和阻燃剂对泡沫阻燃性能的影响.目前，提高硬质聚氨酯泡沫阻燃性能的方法按阻燃基体是否参与化学反应主要分物理阻燃和化学阻燃两类。其中，物理阻燃主要是通过在泡沫中添加阻燃剂来实现，阻燃剂自身分散于泡沫体系中，并不参与化学反应。化学阻燃则是通过引入可参与反应的阻燃剂或者含有阻燃元素的原料通过化学反应将阻燃元素接枝到泡沫结构中，从而起到阻止燃烧的功能。

摘要： 采用阻燃聚酯、异氰脲酸酯和使用常规阻燃剂相结合的方法制备了高阻燃硬质聚氨酯泡沫.通过测量泡沫密度、氧指数、烟密度和力学性能等指标,研究了阻燃聚酯多元醇、三聚催化剂、常规阻燃剂和异氰酸指数对泡沫主要性能的影响.结果表明,不同阻燃方式的复合协同作用能够大幅提高泡沫的阻燃性能,使泡沫阻燃等级达到单一阻燃方式难以达到的程度(氧指数30以上,烟密度等级75以下),同时聚氨酯泡沫的机械性能得以保证.

摘要： 采用阻燃聚酯、异氰脲酸酯和使用常规阻燃剂相结合的方法制备了高阻燃硬质聚氨酯泡沫.通过测量泡沫密度、氧指数、烟密度和力学性能等指标,研究了阻燃聚酯多元醇、三聚催化剂、常规阻燃剂和异氰酸指数对泡沫主要性能的影响.结果表明,不同阻燃方式的复合协同作用能够大幅提高泡沫的阻燃性能,使泡沫阻燃等级达到单一阻燃方式难以达到的程度(氧指数30以上,烟密度等级75以下),同时聚氨酯泡沫的机械性能得以保证.

摘要： 采用阻燃聚酯、异氰脲酸酯和使用常规阻燃剂相结合的方法制备了高阻燃硬质聚氨酯泡沫.通过测量泡沫密度、氧指数、烟密度和力学性能等指标,研究了阻燃聚酯多元醇、三聚催化剂、常规阻燃剂和异氰酸指数对泡沫主要性能的影响.结果表明,不同阻燃方式的复合协同作用能够大幅提高泡沫的阻燃性能,使泡沫阻燃等级达到单一阻燃方式难以达到的程度(氧指数30以上,烟密度等级75以下),同时聚氨酯泡沫的机械性能得以保证.

摘要： 采用阻燃聚酯、异氰脲酸酯和使用常规阻燃剂相结合的方法制备了高阻燃硬质聚氨酯泡沫.通过测量泡沫密度、氧指数、烟密度和力学性能等指标,研究了阻燃聚酯多元醇、三聚催化剂、常规阻燃剂和异氰酸指数对泡沫主要性能的影响.结果表明,不同阻燃方式的复合协同作用能够大幅提高泡沫的阻燃性能,使泡沫阻燃等级达到单一阻燃方式难以达到的程度(氧指数30以上,烟密度等级75以下),同时聚氨酯泡沫的机械性能得以保证.

摘要： 采用阻燃聚酯、异氰脲酸酯和使用常规阻燃剂相结合的方法制备了高阻燃硬质聚氨酯泡沫.通过测量泡沫密度、氧指数、烟密度和力学性能等指标,研究了阻燃聚酯多元醇、三聚催化剂、常规阻燃剂和异氰酸指数对泡沫主要性能的影响.结果表明,不同阻燃方式的复合协同作用能够大幅提高泡沫的阻燃性能,使泡沫阻燃等级达到单一阻燃方式难以达到的程度(氧指数30以上,烟密度等级75以下),同时聚氨酯泡沫的机械性能得以保证.

摘要： 以三聚氰胺、苯代三聚氰胺、甲醛为原料合成起始剂,以氢氧化钾为催化剂,与环氧丙烷聚合,合成一种新型的高含氮阻燃聚醚多元醇.探讨了合成过程中的各因素的影响,得出了最佳的合成工艺条件,并将合成的多元醇用于制备含氮阻燃聚氨酯硬质泡沫,采用极限氧指数法(LOI)对阻燃体系的热性能和阻燃性能进行了表征,并与普通聚氨酯硬泡进行了比较.研究结果表明,未加阻燃剂的含氮阻燃PU硬泡的氧指数达24.3％,再添加少量的混合阻燃剂时,其氧指数可以达30％以上.

摘要： 本发明提供可以在不导致尺寸稳定性下降的情况下实现低密度化的硬质聚氨酯泡沫塑料的制造方法及硬质聚氨酯泡沫塑料。使羟值为200～800mgKOH/g的多元醇和多异氰酸酯化合物在氨基改性硅氧烷、催化剂、发泡剂和泡沫稳定剂的存在下反应来制造硬质聚氨酯泡沫塑料。

摘要： 本发明涉及用于制备聚氨酯泡沫塑料的多元醇混合物，它包括(i)80-99%(重量)的至少一种聚酯多元醇或至少一种聚醚多元醇；以及(ii)1-20%(重量)的至少一种聚烯烃多元醇。本发明还涉及用所述多元醇混合物制备聚氨酯泡沫塑料的方法；涉及用这样的方法得到的聚氨酯泡沫塑料，还涉及含有所述聚氨酯泡沫塑料的制品和复合材料。

摘要： 本发明提供的制备工程塑料粉末填充硬质聚氨酯泡沫塑料的方法，是将工程塑料粉末加入到按配方混合均匀的聚醚多元醇混合组分中，并将该组分与异氰酸酯混合反应，注入模具并进行固化后处理得到工程塑料粉末填充硬质聚氨酯泡沫塑料。本发明方法简单、可行，无需特殊设备。与其它填料填充硬质聚氨酯泡沫塑料相比，具有以下优点：填料密度小、单位体积内基体含量高、体系相容性好、机械性能好，并且所用工程塑料粉末可以是回收塑料制得的粉末，环保价值高。

摘要： 一种用于聚烯烃树脂泡沫塑料的组合物，其包含一种含有聚烯烃树脂及橡胶和热塑性烯烃弹性体中至少一种的聚合物组分，以及粉状颗粒，其中所述组合物在第一温度和第二温度之间测量时具有至少20cN的熔融张力，其中所述第一温度为该组合物的熔点，所述第二温度比第一温度高20°C。

摘要： 本发明提供可以在不导致尺寸稳定性下降的情况下实现低密度化的硬质聚氨酯泡沫塑料的制造方法及硬质聚氨酯泡沫塑料。使羟值为200～800mgKOH/g的多元醇和多异氰酸酯化合物在氨基改性硅氧烷、催化剂、发泡剂和泡沫稳定剂的存在下反应来制造硬质聚氨酯泡沫塑料。

摘要： 本发明涉及生产硬质聚氨酯泡沫塑料的方法,其中用含有苯环的多异氰酸酯作有机异氰酸酯,用聚醚多元醇和/或聚酯多元醇作多元醇,其特征在于用碳氢化合物作发泡剂,用分子中具有疏水基和羟基的化合物作乳化剂。发泡剂最好是选自环戊烷、正戊烷和异戊烷的碳氢化合物。

摘要： 本发明涉及用于制备聚氨酯泡沫塑料的多元醇混合物,它包括(i)80—99%(重量)的至少一种聚酯多元醇或至少一种聚醚多元醇;以及(ii)1—20%(重量)的至少一种聚烯烃多元醇。本发明还涉及用所述多元醇混合物制备聚氨酯泡沫塑料的方法;涉及用这样的方法得到的聚氨酯泡沫塑料,还涉及含有所述聚氨酯泡沫塑料的制品和复合材料。

摘要： 本发明提供的制备工程塑料粉末填充硬质聚氨酯泡沫塑料的方法，是将工程塑料粉末加入到按配方混合均匀的聚醚多元醇混合组分中，并将该组分与异氰酸酯混合反应，注入模具并进行固化后处理得到工程塑料粉末填充硬质聚氨酯泡沫塑料。本发明方法简单、可行，无需特殊设备。与其它填料填充硬质聚氨酯泡沫塑料相比，具有以下优点：填料密度小、单位体积内基体含量高、体系相容性好、机械性能好，并且所用工程塑料粉末可以是回收塑料制得的粉末，环保价值高。附图说明：摘要附图是PA含量为5％的PA粉末/硬质聚氨酯泡沫塑料的扫描电子显微镜照片。

摘要： 本发明公开了一种制造硬质泡沫塑料的材料及其硬质泡沫塑料制备方法，其特征是：以高官能度为2.8～3.0、粘度为25°C下7000～10000 mPa·S、羟值380～450 mgKOH/g、酸值为0.1～2 mgKOH/g的聚酯多元醇，异氰酸酯，催化剂1

摘要： 本发明公开了一种制造硬质泡沫塑料的材料及其硬质泡沫塑料制备方法，其特征是：以高官能度为2.8～3.0、粘度为25°C下7000～10000？mPa·S、羟值380～450mgKOH/g、酸值为0.1～2？mgKOH/g的聚酯多元醇，异氰酸酯，催化剂1