硬质合金刀片

摘要： 为了控制硬质合金刀片圆弧刃处的表面质量,通过分析单颗磨粒与工件的接触长度和最大未变形切屑厚度的关系,建立了其磨削力学模型.基于正交试验的方法,对该硬质合金刀具进行不同磨削参数的加工实验,并采用VHX-600超景深光学显微镜等观测仪器对刀具圆弧面的锯齿深度和表面粗糙度进行观测.结合圆弧刀刃的磨削力学模型和实验加工结果,并基于锯齿成型机理分析了不同磨削参数、刀片材料以及结构等对刀片圆弧的锯齿及粗糙度的影响规律.结果表明,提高砂轮转速、降低圆弧转动速度、减小磨削深度、控制刀片材料的质量、合理设计刀片结构可以提高刀片圆弧处的表面质量,提高刀具的耐用度.砂轮磨削圆弧转动速度为24 m/s、圆弧转动速度为8°/s、磨削深度为0.05 mm时磨削效果较佳,可以获得较小的磨削力、锯齿深度及表面粗糙度.

摘要： 为实现硬质合金刀片复杂形状刃口的一致性钝化,提升刀片使用性能和寿命,采用柔性纤维辅助力流变抛光方法,利用非牛顿流体在剪切应力作用下的流变特性和柔性纤维的控流作用,对硬质合金刀片复杂形状刃口进行抛光。以刃口钝圆半径偏离值K为评价指标,用田口法分析抛光转速、纤维密度、纤维与刀片接触长度等工艺参数对刃口钝圆半径及其一致性的影响,并采用方差分析法评估各因素的权重,综合抛光参数对不同位置切削刃的影响,得到的最优工艺参数组合为纤维密度为200~250根/cm^(2),接触长度为4 mm,抛光转速为55 r/min。在最优工艺参数组合下抛光10 min,7个切削刃的钝圆半径均能达到(50.0±5.0)μm的钝化要求,且其切削刃表面粗糙度R;从(118.00±10.00) nm降至(9.35±0.75) nm,刃口完整无缺陷。

摘要： 目的采用柔性的剪切增稠抛光(STP)方法抛光开设有弧形断屑槽的硬质合金刀片前刀面,降低其粗糙度,提高刀具的切削性能。方法利用非牛顿幂率流体的剪切增稠效应与磨粒的微切削作用,实现对工件粗糙表面的微凸峰去除。以前刀面断屑槽的表面粗糙度为评价指标,采用田口法设计正交实验,分析抛光速度、磨粒浓度、倾斜角度以及磨粒粒度等抛光工艺参数对刀片前刀面表面粗糙度的影响,采用方差分析(ANOVA)法评估各因素的有效权重,得到优化工艺参数组合。结果抛光速度对表面粗糙度的影响最大,为74%;磨粒粒度与磨粒浓度次之,均为11%;倾斜角度对刀片前刀面表面粗糙度的影响最小,仅为4%。在抛光速度为85 r/min、磨粒浓度为9%(质量分数)、倾斜角度为2°以及磨粒粒度为#8000的优化工艺参数组合下进行抛光实验,抛光15 min后,刀片前刀面断屑槽表面粗糙度从(120±20)nm下降到(7.2±0.6)nm,微观粗糙峰变得平滑,刃口完整无缺陷。结论相对于传统毛刷抛光方法,剪切增稠抛光方法抛光硬质合金刀片前刀面的效率更高,抛光质量更好。通过优化抛光工艺参数,可以有效提高刀片表面质量,且不会造成刃口缺陷,为硬质合金刀片高效高质量抛光提供了新的方法。

摘要： 本文探讨干喷砂工艺对硬质合金刀片刃口K值的影响.通过采用喷射角度、喷枪压力、喷枪高度、喷射粉(白刚玉)粒度等不同工艺参数对硬质合金刀片进行干喷砂处理,采用先进的光学仪器对切削刃R值,Sy值和Sa值进行测量.结果 表明:喷射角度、喷枪压力、喷枪高度与切削刃K值(K=Sy/Sa)相关,白刚玉粒度与刃口K值负相关.

摘要： 在湿喷机上进行了双色涂层硬质合金刀片的制备试验,探讨了砂粒规格、气压、砂泵频率和砂浆浓度等对加工工艺指标的影响,得到了具有良好工艺指标的工艺参数;并通过试刀验证了采用湿喷沙工艺制备的双色涂层硬质合金刀片具有改善刀具磨损状态的优势.结果表明,合理选择湿喷工艺参数可以做出具有良好切削性能的双色涂层硬质合金刀片.

摘要： 目的提高硬质合金刀片加工TC4钛合金的表面质量。方法利用化学机械抛光技术对传统磨削的硬质合金刀片分别进行粗抛、半精抛和精抛处理,运用正交试验法,在常温干切和–50°C冷风条件下,分别采用传统磨削的硬质合金刀片(磨削刀片)与化学机械抛光的硬质合金刀片(抛光刀片)进行切削TC4钛合金正交试验,利用方差分析法分析切削参数对已加工表面粗糙度Ra的影响。运用多元线性回归方法建立磨削刀片、抛光刀片在常温干切和–50°C冷风条件下切削TC4钛合金已加工表面粗糙度Ra的经验预测模型。结果硬质合金刀片前刀面通过粗抛、半精抛和精抛后,刀片前刀面的表面粗糙度Ra为19 nm。当切削参数相同时,磨削刀片在–50°C冷风条件下切削TC4钛合金的已加工表面粗糙度,比常温干切条件下平均降低了35.9%;抛光刀片在–50°C冷风条件下切削TC4钛合金的已加工表面粗糙度,比常温干切条件下平均降低了43.5%。在常温干切条件下,抛光刀片比磨削刀片切削TC4钛合金的已加工表面粗糙度平均降低了19.2%;在–50°C冷风条件下,抛光刀片比磨削刀片切削TC4钛合金的已加工表面粗糙度平均降低了28.7%。抛光刀片在–50°C冷风条件下切削TC4钛合金的已加工表面粗糙度Ra,比磨削刀片在常温干切条件下切削TC4钛合金的已加工表面粗糙度Ra平均降低了54.4%。结论采用对硬质合金刀片表面进行化学机械抛光技术和以–50°C冷风为切削介质的组合工艺,可有效降低TC4钛合金已加工表面粗糙度。

摘要： 选用三种相同涂层、不同基体(M25,M30,M35)的硬质合金铣刀片,在相同切削参数下,进行SKD61模具钢的干切削磨损试验,并借助影像仪和SEM扫描电镜对刀片的磨损形貌及基体金相进行观测,研究不同基体对刀片耐磨性能的影响。试验结果表明,在相同切削条件下,三种基体的耐磨性优劣依次是M25>M30>M35。通过显微金相及磨损分析发现,基体WC相晶粒越细小,耐磨性能越好,同时TaC的加入对基体晶粒的细化和耐磨性有很大的影响。刀片的主要磨损形式为后刀面磨损,主要磨损特征为涂层剥落,而高温作用下的粘结和热氧化磨损是刀片失效的根本原因。

摘要： 阐述了硬质合金刀片刃口缺陷的产生原因和主要的刃口处理形式及其使用工况,总结当前主流刃口钝化技术及刃口检测的技术手段,提出刃口钝化检测技术薄弱是目前国内企业普遍存在的问题。由于对该技术重视程度普遍偏低,制约了我国工具行业品质提升,也制约了刃口钝化技术装备及工艺技术的发展。

摘要： 用相同几何结构、不同材质的2种涂层硬质合金刀片车削碳纤维增强复合材料T800H棒料,通过多分量力学传感器、压力传感器和高速摄影机监测车削过程中的切削载荷和刀具工作状态,通过光学扫描系统和数码显微系统观测分析工件已加工表面和切屑的形貌特征.结果表明:车削T800H棒料时,每种刀具都存在一个临界切削速度vcr,在相同进给量f和恒定切削深度ap的情况下,切削速度vc对工件已加工表面质量影响小.实验还表明:采用硬度更高的刀具车削碳纤维,能获得更好的表面质量.

摘要： 深冷处理又称超低温处理,作为传统热处理技术的一种延伸,能够有效提高硬质合金刀具的硬度和使用寿命.目前,国内外学者对硬质合金刀具深冷处理的强化机理和深冷处理工艺方面的研究存在许多不足.随着硬质合金刀具应用越来越广泛,对硬质合金材料刀具深冷处理的研究具有重要意义.本研究发现深冷处理后硬质合金中的Co由α-Co转变为更为稳定的ε-Co，生成的η相粒子分布更加均匀，使得基体变得更紧密更牢固，从而增加了硬质合金刀具的硬度。深冷处理工艺对刀片强化的影响顺序依次为深冷温度、冷却速度、保温时间、回火温度。本研究对硬质合金刀片深冷处理强化机理分析和深冷处理工艺优化具有参考意义。

摘要： 本文针对矿山、油田、地质钻头等，使用焊接硬质合金刀片出现掉片、压碎寿命低等问题，试验用软线HR硬表面堆焊接术解决了这一难题。

摘要： 通过试验研究，揭示了硬质合金的耐磨性和该合金的热电特性系数存在着密切的相关关系，同一成分的硬质合金，其热电特性系数越大，则耐磨性越佳。

摘要： 由于MT-CVD涂层后的刀片存在表面粗糙度差及拉应力状态引起涂层刀片易崩刃等问题,传统的湿喷砂工艺无法很好的消除上述缺陷,本文指出刃口钝化技术应用于MT-CVD涂层后,可有效克服MT-CVD涂层的部分缺陷,降低涂层刀片的表面光洁度和提高抗崩刃性能.本文通过简单阐述当今刃口钝化技术的现状,指出刀片刃口钝化效率的控制及钝化方式是刃口钝化的关键技术,刃口钝化设备及工艺的研发水平将决定刃口钝化技术的应用领域.

摘要： 由于MT-CVD涂层后的刀片存在表面粗糙度差及拉应力状态引起涂层刀片易崩刃等问题,传统的湿喷砂工艺无法很好的消除上述缺陷,本文指出刃口钝化技术应用于MT-CVD涂层后,可有效克服MT-CVD涂层的部分缺陷,降低涂层刀片的表面光洁度和提高抗崩刃性能.本文通过简单阐述当今刃口钝化技术的现状,指出刀片刃口钝化效率的控制及钝化方式是刃口钝化的关键技术,刃口钝化设备及工艺的研发水平将决定刃口钝化技术的应用领域.

摘要： 由于MT-CVD涂层后的刀片存在表面粗糙度差及拉应力状态引起涂层刀片易崩刃等问题,传统的湿喷砂工艺无法很好的消除上述缺陷,本文指出刃口钝化技术应用于MT-CVD涂层后,可有效克服MT-CVD涂层的部分缺陷,降低涂层刀片的表面光洁度和提高抗崩刃性能.本文通过简单阐述当今刃口钝化技术的现状,指出刀片刃口钝化效率的控制及钝化方式是刃口钝化的关键技术,刃口钝化设备及工艺的研发水平将决定刃口钝化技术的应用领域.

摘要： 由于MT-CVD涂层后的刀片存在表面粗糙度差及拉应力状态引起涂层刀片易崩刃等问题,传统的湿喷砂工艺无法很好的消除上述缺陷,本文指出刃口钝化技术应用于MT-CVD涂层后,可有效克服MT-CVD涂层的部分缺陷,降低涂层刀片的表面光洁度和提高抗崩刃性能.本文通过简单阐述当今刃口钝化技术的现状,指出刀片刃口钝化效率的控制及钝化方式是刃口钝化的关键技术,刃口钝化设备及工艺的研发水平将决定刃口钝化技术的应用领域.

摘要： 由于MT-CVD涂层后的刀片存在表面粗糙度差及拉应力状态引起涂层刀片易崩刃等问题,传统的湿喷砂工艺无法很好的消除上述缺陷,本文指出刃口钝化技术应用于MT-CVD涂层后,可有效克服MT-CVD涂层的部分缺陷,降低涂层刀片的表面光洁度和提高抗崩刃性能.本文通过简单阐述当今刃口钝化技术的现状,指出刀片刃口钝化效率的控制及钝化方式是刃口钝化的关键技术,刃口钝化设备及工艺的研发水平将决定刃口钝化技术的应用领域.

摘要： 本发明公开了一种用于铸铁车削加工的硬质合金，其是以包括Co、Ni、Fe中至少一种的金属元素作为粘结相，以包括WC和过渡金属元素的立方碳化物在内的化合物作为硬质相，在粘结相中固溶有Cr元素，粘结相的含量为4wt.％～10wt.％，Cr元素占粘结相的含量为1wt.％～10wt.％，立方碳化物的含量为0.5wt.％～2wt.％，余量为WC；硬质合金中WC的平均粒径为0.8μm～1.5μm，立方碳化物的平均粒径为WC平均粒径的0.8～1.5倍。本发明的硬质合金及其涂层刀片同时具有高耐磨性和高韧性。

摘要： 一种硬质合金，包含第二硬质相颗粒，该第二硬质相颗粒各自包含含有Ti和Nb的碳氮化物，其中各第二硬质相颗粒包括芯部，芯部由以Ti1‑X‑ZNbXMZC1‑YNY表示的复合碳氮化物构成，M表示选自由V、Cr和Mo组成的组中的至少一种杂质元素，X表示范围为0.1以上0.2以下的数值，Y表示范围为0.3以上至0.6以下的数值，Z表示范围为0以上至0.02以下的数值，并且在以1500倍的放大倍率将硬质合金的任意截面成像而获得的电子显微镜图像中，在通过沿纵向方向连续布置7个各自由各边为8μm的正方形构成的单位区域并且沿横向方向连续布置10个单位区域从而设置总共70个单位区域的情况下，当通过计数各单位区域中芯部的数量来计算总共70个单位区域中的芯部的总数，并且计算各单位区域中的芯部的数量相对于上述总数的百分比时，其中该百分比小于0.43％或大于2.43％的单位区域的数量为10个以下。

摘要： 一种硬合金包含：含有WC的第一硬质相颗粒，包含至少含有Ti和Nb的碳氮化物的第二硬质相颗粒，以及含有铁族元素的金属结合相。第二硬质相颗粒包括粒状的芯部和被覆芯部的至少一部分的周边部。芯部包含表示为Ti1‑X‑YNbXWYC1‑ZNZ的复合碳氮化物，其中X为0.1以上0.2以下，Y为0以上0.05以下，并且Z为0.3以上0.6以下。周边部在组成上不同于芯部。在该硬质合金中，在硬质合金的表面处由第二硬质相颗粒占据的面积的比率(％)与在从该表面沿深度方向延伸0.5mm的区域中由第二硬质相颗粒占据的面积的比率(％)之间的差的绝对值为10以下。

摘要： 一种硬质合金切削刀片，该切削刀片包括：用于将该刀片安装到切削刀具齿的后表面和底表面；具有由沟谷部分开的一对顶峰部的顶表面，所述顶表面包括向前小面和向后小面，所述向后小面相对于所述向前小面以非零角度α向下且向后倾斜；以及前表面，所述前表面具有大致平坦下侧部分和凹型上侧部分，所述凹型上侧部分具有由椭圆的一部分限定的形状，所述下侧部分被设置成大致垂直于所述顶表面的向前小面，且所述下侧部分和上侧部分在位于所述椭圆的长轴的顶点处的断点处结合，所述椭圆的长轴相对于所述前表面的下侧部分以非零角度从所述断点向前倾斜。

摘要： 本发明公开了一种用于铸铁车削加工的硬质合金，其是以包括Co、Ni、Fe中至少一种的金属元素作为粘结相，以包括WC和过渡金属元素的立方碳化物在内的化合物作为硬质相，在粘结相中固溶有Cr元素，粘结相的含量为4wt.％～10wt.％，Cr元素占粘结相的含量为1wt.％～10wt.％，立方碳化物的含量为0.5wt.％～2wt.％，余量为WC；硬质合金中WC的平均粒径为0.8μm～1.5μm，立方碳化物的平均粒径为WC平均粒径的0.8～1.5倍。本发明的硬质合金及其涂层刀片同时具有高耐磨性和高韧性。

摘要： 本发明涉及一种用于对＞45HRC硬度的淬硬钢、工具钢、硬铸铁和不锈钢进行铣削的切削刀片，该切削刀片包括基体和涂层。该基体硬度为1700HV3－2000HV3，且具有10°和0.2mm宽的负倒角，刀刃的锋利度为0(锋利)－40μm，涂层包括均匀的Al

摘要： 一种硬质合金，包含第二硬质相颗粒，该第二硬质相颗粒各自包含含有Ti和Nb的碳氮化物，其中各第二硬质相颗粒包括芯部，芯部由以Ti1‑X‑ZNbXMZC1‑YNY表示的复合碳氮化物构成，M表示选自由V、Cr和Mo组成的组中的至少一种杂质元素，X表示范围为0.1以上0.2以下的数值，Y表示范围为0.3以上至0.6以下的数值，Z表示范围为0以上至0.02以下的数值，并且在以1500倍的放大倍率将硬质合金的任意截面成像而获得的电子显微镜图像中，在通过沿纵向方向连续布置7个各自由各边为8μm的正方形构成的单位区域并且沿横向方向连续布置10个单位区域从而设置总共70个单位区域的情况下，当通过计数各单位区域中芯部的数量来计算总共70个单位区域中的芯部的总数，并且计算各单位区域中的芯部的数量相对于上述总数的百分比时，其中该百分比小于0.43％或大于2.43％的单位区域的数量为10个以下。

摘要： 本发明公开了一种硬质合金、模切刀辊硬质合金坯及模切刀辊硬质合金坯的制备方法，包括如下步骤：按如下质量百分比称取各组分：碳化钨：钴：碳化铬和/或碳化钒和/或碳化钽＝(83‑97)％：(3‑15)％：(0‑2.0)％，球磨混匀后，制得硬质合金原料；将硬质合金原料置于模具中进行压制，制得毛坯，对毛坯进行预烧结处理，通过对预烧结后的毛坯外形进行机械加工处理，制得模切刀辊硬质合金坯半成品，对半成品进行烧结，对烧结后半成品进行去应力处理，制得模切刀辊硬质合金坯。本发明方法制得的硬质合金具有硬度高、耐磨性好、后续加工效率高、加工成本低廉、使用寿命长等优点。

摘要： 本发明涉及预期用于去屑加工尤其是车削的硬质合金刀片以及用于制造上述类型的切削刀片的坯体。所述刀片包括上侧面、下侧面及在上侧面和下侧面之间延伸的多个侧表面，并且包括切削刃，所述切削刃包括鼻刃和朝鼻刃会聚的两个主刃，并被包括在嵌入物中，所述嵌入物由比硬质合金硬的材料组成，且其埋头于周围的硬质合金中并与该硬质合金共同磨削。所述嵌入物被布置在前楔形头部中，所述前楔形头部由沿主刃延伸的两个间隙表面和一个去屑表面限定，并经由位于所述去屑表面和间隙表面的延伸中的假想平面内侧的限制表面而转变成靠后的本体部。通过将所述嵌入物放入这样的头部中，必要的磨削被减小到最少。

摘要： 本发明涉及预期用于去屑加工尤其是车削的硬质合金刀片以及用于制造上述类型的切削刀片的坯体。所述刀片包括上侧面、下侧面及在上侧面和下侧面之间延伸的多个侧表面，并且包括切削刃，所述切削刃包括鼻刃和朝鼻刃会聚的两个主刃，并被包括在嵌入物中，所述嵌入物由比硬质合金硬的材料组成，且其埋头于周围的硬质合金中并与该硬质合金共同磨削。所述嵌入物被布置在前楔形头部中，所述前楔形头部由沿主刃延伸的两个间隙表面和一个去屑表面限定，并经由位于所述去屑表面和间隙表面的延伸中的假想平面内侧的限制表面而转变成靠后的本体部。通过将所述嵌入物放入这样的头部中，必要的磨削被减小到最少。