破断拉力
破断拉力的相关文献在1978年到2022年内共计161篇,主要集中在金属学与金属工艺、矿业工程、石油、天然气工业
等领域,其中期刊论文109篇、会议论文9篇、专利文献78918篇;相关期刊36种,包括大众标准化、采矿技术、煤等;
相关会议8种,包括赛轮金宇杯第19届中国轮胎技术研讨会、2015金属制品行业技术信息交流会、第九届全国煤炭工业生产一线青年技术创新大会等;破断拉力的相关文献由291位作者贡献,包括秦万信、吴伟、张志高等。
破断拉力—发文量
专利文献>
论文:78918篇
占比:99.85%
总计:79036篇
破断拉力
-研究学者
- 秦万信
- 吴伟
- 张志高
- 沈志军
- 刘红芳
- 孙学仁
- 张云
- 李国军
- 穆峻青
- 卢国清
- 尤大勇
- 康先智
- 张春雷
- 张磊
- 杨燕华
- 白银兰
- 陈云霞
- 代礼斌
- 冯平
- 刘修海
- 刘广军
- 刘瑞锋
- 刘艳英
- 刘运成
- 刘震
- 卞永明
- 吕英臣
- 吴树文
- 周学军
- 孙冠
- 宋建涛
- 宋晶晶
- 彭桂嘉
- 惠磊
- 施瑾
- 朱维斗
- 李亚平
- 李安虎
- 李定军
- 杨梅
- 杨殿利
- 杨浩
- 杨章程
- 杨锋
- 段文华
- 牟志琦
- 王安安
- 王宝玉
- 王瑛剑
- 王莹
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武红彬;
邱杰
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摘要:
设计了生产超高强钢丝的高温热处理工艺,试验表明:钢丝高温处理后获得了理想的索氏体组织;加工应变后单丝加工硬化能力明显提升,高温处理的直径1.92→0.30 mm钢丝即可达到大生产工艺下直径2.04→0.30 mm钢丝的破断拉力。高索氏体化率意味着不会损失钢丝的强韧性,同时大晶粒能够改善帘线破断拉力的过程能力;使得用82A盘条代替92A盘条生产超高强度钢丝成为可能,具有巨大的应用前景。
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杨舜玺
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摘要:
工程机械用汽车吊、履带吊具有起升扬程高、吨位大、危险系数大的特点,在钢丝绳调试和使用前期偶尔出现扭绞的现象,影响吊装安全。要求钢丝绳具有较高的破断拉力和较好的阻旋转性能,以保证高空作业时吊装安全。国内高扬程汽车吊、履带吊普遍选用35W×7/K7、15×K7-IWRC、4V×39S+FC等结构钢丝绳。对造成阻旋转钢丝绳扭绞现象的原因进行分析,并给出阻旋转钢丝绳在生产、安装、使用过程中采取的措施。
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穆峻青
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摘要:
根据用户要求,对NAT K8×K26WS+PWRC-32 mm起重用高强度压实股钢丝绳进行研制。通过优化钢丝绳工艺设计及各工序生产质量控制,外层股股径压缩率控制在9%~11%,金属芯外股采用涂塑生产工艺,涂塑厚度≤0.5 mm,金属绳芯各股与外层股采取一次捻制工艺。合绳后采用锻打工艺,锻打后,钢丝绳实测直径33.30~33.50 mm。经检测,钢丝绳实测破断拉力1004 kN,拆股钢丝各项性能指标满足YB/T 5359—2020要求。
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蒋婷慧;
刘红芳;
张春雷
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摘要:
通过结构设计、原料选择、中间热处理和制绳钢丝拉拔过程控制,生产的专利产品6×7+6+1-3.9 mm钢丝绳在制绳钢丝公称强度级别2560 MPa时,整绳破断拉力达到18.8 kN,比标准结构6×7-WSC-3.9 mm钢丝绳最小破断拉力高10%~15%,达到标准结构6×7-WSC-4.2 mm钢丝绳的破断拉力要求。从输送带轻量化发展的角度看,6×7+6+1-3.9 mm钢丝绳可以替代标准结构6×7-WSC-4.2 mm钢丝绳,达到节约能源、降低成本的目的。
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马明刚;
张志高
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摘要:
在卷扬平衡垂直升船机机械连接系统中,钢丝绳是连接平衡重和船厢的柔性介质,其工作环境对钢丝绳抗拉强度、弹性模量及抗旋转性能等均具有较高要求。研究镀锌8×K36WS+EPIWRC-64 mm升船机用钢丝绳工艺设计及捻制工艺,钢丝绳采用预张拉工艺,旨在消除钢丝绳非弹性变形,提高钢丝绳的结构稳定性。经试验,张拉后钢丝绳弹性模量为1.10×10^(5)MPa,实测整绳破断拉力3750 kN,各项技术指标均满足工艺设计及标准要求。
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袁荃
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摘要:
在实际生产过程中发现,钢丝绳破断拉力并不是随单丝的强度升高而升高。以7×7—Φ2.3 mm钢丝绳为研究对象,研究了单丝强度对钢丝绳破断拉力的影响。实验表明:在复杂结构钢丝绳生产过程中,钢丝绳的破断拉力并不是随着单丝强度的增加而增加,而是存在一个单丝强度的拐点区间,当单丝强度超过3400 MPa后钢丝绳破断拉力随着单丝强度的增加反而降低,单丝强度在3400 MPa以下时钢丝绳破断拉力随着单丝强度的增加而增加。
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秦万信;
杨浩;
韩非;
张云
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摘要:
研究多家国外企业符合23×K7类钢丝绳分类原则的钢丝绳结构特点,结合相关企业将符合23×K7类钢丝绳分类原则而具体结构不同钢丝绳性能参数单列,考虑GB/T 8706-2017与ISO/FDIS 17893:2003(E)钢丝绳结构分类原理,综合分析认为,对23×K7类钢丝绳:锕丝绳结构表示式最好使用详细式;应研究内层绳含填充股钢丝绳详细结构式表示方法;需规定内层绳股也为压实股;生产时应关注填充股对钢丝绳性能影响;宜通过旋转试验评价其阻旋转性能。
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秦万信;
刘瑞锋
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摘要:
根据GB/T 8706—2017《钢丝绳术语、标记和分类》,就GB/T 20118—2017《钢丝绳通用技术条件》中相关规定存在商榷处进行分析,涉及三角股钢丝绳与4×V39类钢丝绳标记、6×29F钢丝绳结构归类、单股钢丝绳出现1×7类结构、复合芯与固态聚合物芯单列、同时保证钢丝绳最小破断拉力与钢丝破断拉力总和、钢丝绳参考重量与破断拉力计算公式字母间无连接符号、钢丝绳直径测量结果存在争议、质量证明书中钢丝绳破断拉力与钢丝破断拉力总和及计算破断拉力均为最小值、实测破断拉力与实测钢丝破断拉力总和及计算实测破断拉力测试方法等,以供后续标准修订时参考。
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申慧芸
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摘要:
近年来,多层股钢丝绳逐步向大直径、高强度方向发展,对钢丝绳的柔韧性和阻旋转性能要求也越来越高.为满足客户要求,自主研发了 38W×K26WS-62.0 mm多层股阻旋转钢丝绳,该类钢丝绳金属密度大,破断拉力高,抗挤压性能好,具有良好的柔韧性和阻旋转性能,可满足各行业各类型高扬程起重吊装的要求.介绍钢丝绳股的排列方式和钢丝绳捻制参数的确定及生产过程中各环节的控制要点.
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沈志军;
张璇;
李亚平;
孙丽娟
- 《2015金属制品行业技术信息交流会》
| 2015年
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摘要:
整绳破断拉力是钢丝绳的重要考核指标.为了解决标准中未列出破断拉力的数值而实际工作中又需要破断拉力的问题,在已有知识的基础上,通过数学推导得出"非标"钢丝绳破断拉力的插值计算公式,并以API标准6×19S-FC钢丝绳为例,说明插值公式的使用方法.
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隋海涛;
刘晓芳;
渠春玲;
刘晓锋;
张海毅;
姜培玉;
郗海东
- 《赛轮金宇杯第19届中国轮胎技术研讨会》
| 2016年
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摘要:
介绍新型钢丝帘线0.17+5×0.215+10×0.235CCST的性能特点及其在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用.试验结果表明,与0.25+6+12×0.225HT钢丝帘线相比,0.17+5×0.215+10×0.235CCST钢丝帘线直径和线密度小,抗冲击性能高,抗疲劳磨损能力强,破断拉力和渗胶性能相当,替代0.25+6+12×0.225HT钢丝帘线用于全钢载重子午线轮胎胎体,有利于轮胎的轻量化,可以在提升轮胎性能的同时降低制造成本.
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郭海桥
- 《第九届全国煤炭工业生产一线青年技术创新大会》
| 2014年
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摘要:
提升钢丝绳是矿井提升环节的重要组成部分,直接关系到矿井正常生产、人员生命安全及经济运转,应给予特别重视.本文分析了提升钢丝绳的静力安全系数和破断拉力总和确定方法,指出了钢丝绳剁绳头试验的缺陷,明确了冲击力对提升钢丝绳的影响。提出了矿井提升钢丝绳实际使用中,经常被忽视但切实存在的安全隐患问题.生产现场工作人员对这些安全隐患往往认识不准确,就会在安装、检查及更换钢丝绳的实际工作中出现失误,影响钢丝绳的使用寿命并造成事故.
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王忠海
- 《纪念全国金属制品信息网建网40周年暨2014金属制品行业技术信息交流会》
| 2014年
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摘要:
钢帘线在捻制过程中,由于各种原因导致断丝而致使帘线定长不足。采用电阻焊接的方式来补足定长,但有些规格钢帘线焊接破断拉力稳定性不佳.为了解决这个难题,以帘线3+9×0.22WHT为例使用正交试验法优化焊接工艺.结果显示:焊接间隔时间T2=2.2 s、一次回火电压U3=0.14 V、一次回火时间T3=2.5 s、钳口打开间距为2.4mm,最小钳口限位距离1.8mm时,帘线焊点破断力最佳且工艺稳定性高,运用此工艺焊接帘线,其CPL为1.46,说明此规格帘线的制程能力可控.为了获得理想的回火屈氏体组织,对焊接工艺进行探讨。
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张宝;
张杰
- 《纪念全国金属制品信息网建网40周年暨2014金属制品行业技术信息交流会》
| 2014年
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摘要:
针对通用等世界名车外置式轮胎升降器专用不锈钢丝绳索具特殊的技术要求,从钢丝绳镶入长度、浇注温度破断拉力等方面进行研究.结果表明,压铸温度控制在(450±10)°C,打花直径在6.5~8.5mm时,钢丝绳破断拉力值大于17 kN;打花直径为8.5mm,嵌入长度为12.5mm时产品的破断拉力最佳,产品质量较好.
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