直接空冷凝汽器

摘要： 提高直接空冷凝汽器大风工况下的换热性能对于保证其安全和经济运行具有重要意义。以600MW直接空冷凝汽器为研究对象,研究了在进风筒下方加装消旋装置对空冷单元换热性能的影响。设计了8种进口消旋装置,并对其结构参数进行了优化。结果表明,加装消旋装置可改善风机进口气流畸变现象,缩减进风筒内旋涡的范围,有效提升风机通风量,大大提高空冷机组换热效率。在4m/s风速下,加装消旋装置使空冷单元总换热效率提高了1.02%;在16m/s风速下,总换热效率由75.29%提高到80.55%。采用双曲线型消旋装置高度为4m、进口直径为7m,出口直径为5m时,空冷单元的换热性能改善幅度最大。

摘要： 燃煤火电机组直接空冷凝汽器运行时,环境风速、环境温度等对三角腔内空气与热蒸气的对流换热均有重要影响,从而影响机组运行稳定性。通过三维流场模拟方法,以某600 MW机组单列/单个空冷单元为例,研究了典型环境参数下的空冷凝汽器换热性能,提出了一种在三角腔内加装夹角可调的“羽翼型”实心/多孔导流板的流场优化技术方法。结果表明:单列凝汽器受环境风效应影响,空气进口方向第1个位置的空冷凝汽器平均空气流量受环境风速影响最大;当环境风速从3 m/s增加到9 m/s时,单列(8个空冷单元组成)空冷凝汽器平均空气流量下降约590 kg/s,说明高风速会增大三角腔内空气扰动不利换热,采用凝汽器三角腔体内加装实心板/多孔板的方式对流动涡旋整流效果明显;进而通过调节2片导流板夹角至240°,三角腔内静压平均提升了153 Pa,可有效缓解冬季换热管束底部冻结现象。该类加装导流装置的直接空冷凝汽器适用环境工况范围相对较广,有利于在实际工程中实现高温防阻、低温防冻、运行稳定的作用。

摘要： 为解决因直接空冷凝汽器变工况特性计算不准确,影响直接空冷机组冷端系统运行优化效果的问题,基于厂家原始数据资料,采用ε-NTU法,考虑凝汽器冷凝温度变化引起的实际凝结热的变化及变工况下排汽压损的变化,建立了某600 MW直接空冷机组凝汽器变工况特性计算模型.该模型计算结果与厂家提供的特性曲线对比,其最大误差为1.68％,满足工程精度要求,与传统模型相比,该模型计算精度更高.在所建立的空冷凝汽器变工况计算模型基础上,详细分析了环境温度、汽轮机排汽流量和迎面风速对凝汽器压力的影响.结果表明:凝汽器工作压力分别随环境温度、排汽流量的增大而增大,随迎面风速的增大而逐渐减小.环境温度越高,空冷凝汽器压力对环境温度、排汽流量及迎面风速的变化越敏感.

摘要： 直接空冷凝汽器广泛应用于干旱缺水地区,这些地区多数都冬季寒冷,因此,对实施直接空冷凝汽器的防冻措施具有重要意义.本文针对直接空冷凝汽器的防冻措施进行了分析探讨,旨在为空冷岛运行提供安全可靠的防冻保障.

摘要： 由于直接空冷系统的动态参数监测技术比较单一,为了便于对出口风温测点的研究,提出一种基于BP神经网络的空冷凝汽器出口风温预测模型.以某矸石电厂2×300 MW直接空冷凝汽器为对象进行研究,分别从锅炉侧与凝汽器侧分析影响空冷凝汽器出口风温的因素,从现场DCS系统分别采集各因素历史数据,对数据进行预处理后,运用BP神经网络建立空冷凝汽器出口风温预测模型.用现场实际运行数据验证模型的有效性.该模型可以预测不同工况下的空冷凝汽器的出口风温,为下一步制定动态参数监测技术提供依据,合理安排空冷凝汽器温度测点的位置和数量,也可以为空冷凝汽器的清洗周期做一个参考.

摘要： 根据传热学基本原理,建立空冷器初始温差(ITD)和迎面风速对直接空冷凝汽器(ACC)换热面积和耗电量的影响的数学模型.以某F级一拖一联合循环项目直接空冷机组为例,计算不同的ITD和迎面风速对于电厂净出力和空冷凝汽器换热面积的影响,从而获得最佳的空冷凝汽器选型参数.

摘要： 通过分析红外成像技术探测获得的空冷凝汽器冷却单元的低温区成因,设计一种直接空冷凝汽器防冻卷帘.该设备主要包括卷帘主体、电动机、导向轨道、支撑轨道等部件,可以隔绝空冷凝汽器冷却单元的冷却介质,利用进入空冷凝汽器的乏汽热量解冻已发生冻结的空冷凝汽器.通过测试,该设备不仅可以消除因空冷凝汽器高度差而产生的虹吸效应,达到快速、彻底解冻的目的,而且规避了帆布封堵空冷风机入口存在的弊端.

摘要： 与湿冷机组相比,空冷器具有容积大的特点,机组启动、运行期间,抽真空容积相对较大,为此,提高大型空冷机组气密性控制具有重大意义.运行实践表明,空冷机组的真空严密性是重要考察指标,对整个机组的长期稳定运行具有核心影响作用,一旦发生气密性泄露,极易导致夏季无法满发、冬季冷冻等问题.因此需要从机组安装、调试、试验等方面进行处理,提高机组运行的安全稳定效果.

摘要： 针对严寒地区、电网负荷率低、抽汽供热直接空冷凝汽器冬季运行防冻难的问题,对直接空冷凝汽器管束结冻的机理进行了深入的分析,并对原防冻保护及在实际运行中的效果进行了解析,将过冷度保护引入ACC逻辑控制,对防冻保护进行了创新,优化了空冷防冻保护,提高了空冷凝汽器的防冻能力,实现了供热期空冷凝汽器安全经济运行.

摘要： 直接空冷凝汽器的性能保证条件中,一般均规定空冷凝汽器风机处在额定转速.现场性能试验中,空冷凝汽器的风机转速属于试验中可控制的一个边界条件,因此实际试验中有可能试验时的风机转速与额定转速存在一定的偏差.但在国外的相关标准如VGB导则中,未对这一可能的偏差因素提出修正的计算公式.本文针对这一现场试验的偏差因素,利用标准中的相关原理对VGB导则中的相关修正公式重新进行了推导.在性能修正公式推导过程中,遵循一个原则,即每一次只对一个变化的参量进行修正,其它参量假定都是不变的.重点讨论了大气压力修正公式及风机驱动功率的修正公式,对修正公式推导中的隐含条件进行了讨论;在此基础上针对风机频率偏差因素,增加了风机频率(或转速)的修正系数公式,并对风机驱动功率修正公式中的若干公式进行了修正.针对某一实际的空冷凝汽器性能试验数据,对考虑风机频率后的计算结果与未考虑风机频率修正的结果分别进行了计算,并给出了对比的计算结果.计算结果表明,在风机频率偏离额定值±1Hz的范围内,考虑风机频率修正的计算结果与不考虑风机频率修正的计算结果差别较小,可以忽略.

摘要： 华能白山煤矸石发电有限公司(白山发电公司)两台循环流化床直接空冷供热机组,直接空冷凝汽器是由北京龙源冷却技术有限公司设计制造,自2012年5月投入商业运营以来,空冷凝汽器运行相对稳定,冬季极端低汽温时出现过逆流列部分管束局部结冻,通过对3年运行的实际情况进行探索和研究,在直接空冷凝汽器冬季防冻取得了一些经验.根据资料及运行参数核算供热期最小开机方式，申请东北能源局核准。优化、完善空冷风机防冻逻辑，用替代法将凝结水过冷度引入空冷风机的逻辑控制中，每列用进汽分配管隔离阀后温度（替代分配管内蒸汽压力对应的饱和温度）与凝结水下联箱上的凝结水温度相减作为过冷度控制点，每列共三个控制点，两个控制点控制对应单元的顺流风机转速，一个点控制逆流风机转速，采用PID调节。同时将空冷风机的最低转速由20%降至10%。通过该项措施，2014年度采暖期凝结水过冷度能控制在2.0°C以内。对每列凝结水下联箱、逆流列上联箱加装铝箔胶隔热材料进行保温。利用停机机会对排汽装置灌水、凝结水回水管道、抽真空管道、空冷系统注水、打空压查漏，查出16处漏点，进行堵漏、治漏工作，极大地改善了真空系统的严密性。在两台机组中间环形通道加装挡风墙，阻止空气对流、串风。

摘要： 对于应用于火电机组直接空冷凝汽器的扁平翅片管,比较分析了多种湍流模型用于性能数值模拟的可靠性和适用性.通过与直接大涡模拟和实验结果的分析对比,发现选择k-ω SST 模型,能够较好的反映翅片管在不同进风条件下的特性.建立扁平翅片管三维流动和传热物理数学模型,针对实际运行空冷冷凝器翅片管束的倾斜布置以及轴流风机产生的螺旋冷却空气流场,对不同倾斜角度和垂直进风的影响进行了系统的数值模拟分析,获得不同进风风速、进风倾斜角度下翅片管空气侧流动和传热的特性.引入支持向量机算法,对影响翅片管流动传热性能的多种作用因素进行了拟合分析,得出相应的拟合向量.研究结果为进一步研究空冷单元以及空冷岛的运行特性提供理论依据.

摘要： 蛇形翅片扁平管是电厂直接空冷凝汽器的核心元件。本文基于计算流体力学软件ANSYSFLUENT12.0，采用大涡模拟方法（LES）及Smagorinsky-lilly动力模型，以标准k.e湍流模型稳态计算的结果作为初始条件，对空冷岛扁平管外翅片空间的流动与换热特性进行了三维瞬态湍流数值模拟。对翅片扁管流动与换热的特性分别在时域与频域进行了分析。展现了翅片扁管的阻力系数，升力系数，对流换热系数以及出口温度的时间历程。同时应用频谱分析方法研究了各参数在频域上的特性。

摘要： 内蒙古**电厂一期工程建设规模为2×600MW直接空冷燃煤发电机组,于2010年实现双投.其直接空冷系统在运行中出现散热面内部积水、外部积尘及凝结水下降管振动等异常现象.通过对相关参数进行分析、调整,并采取改造措施,有效改善了空冷系统的运行工况.

摘要： 将三角形纵向涡发生器冲压于直接空冷凝汽器扁平管蛇形翅片上,通过大涡模拟的方法,从涡流发生器对湍流边界层拟序结构影响的角度,对其空气侧流动与换热特性的机理进行了研究.分析了不同雷诺数下,翅片上的涡流发生器对换热和阻力的影响,并与光滑通道的流动换热特性进行了对比,与实验结果得到很好的吻合.大涡模拟能够很好的预测涡流发生器后的流动换热规律.通过涡流发生器对湍流拟序结构的被动控制,改善了近壁处速度与温度的输运过程,进而影响流动传热特性.为进一步寻求适合于空冷凝汽器扁平管翅片间的扰流元形式和结构参数以及实现强化传热和流动减阻打下了基础.

摘要： 以火电空冷机组常用的蛇形翅片扁平管为实验件,设计并搭建了风洞实验台.通过实验研究了蛇形翅片扁平管的传热性能,得到了翅片管空气侧在不同风速下的换热系数和水侧在不同流量下的换热系数,并拟合成对应的Nu随Re变化的无因次关联式.将得到的关联式应用到火电厂实际的运行工况中,得到在不同迎面风速、不同环境温度及不同水流量下管内凝结水温度的变化规律.根据上述发现的规律,以实际低温运行直接空冷机组为例,预测出空冷凝汽器单元在不同迎面风速、环境温度和机组负荷下管内凝结水的冻结特性.

摘要： 本文基于计算流体力学软件FLUENT6.3，采用大涡模拟方法（LES）及Smagorinsky-lilly亚格子模型，以标准湍流模型稳态计算结果作为初始条件，对空冷岛扁平管外翅片空间的流动与换热特性进行了三维瞬态湍流数值模拟。计算结果表明大涡模拟方法能较好的模拟空冷岛扁平管外翅片空间的瞬态流动特性，能够捕获更多的流场细节信息。得出流场中温度，压力，速度以及涡量的瞬态变化特性以及翅片空间尾流区瞬态三维涡的发展演化过程，更好的预测多尺度湍流。为进一步揭示扁平管温度场和流场的协同关系以及大型空冷系统多尺度输运规律和非线性尺度效应机理打下基础。

摘要： 本文基于计算流体力学软件FLUENT6.3，采用大涡模拟方法（LES）及Smagorinsky-lilly亚格子模型，以标准湍流模型稳态计算结果作为初始条件，对空冷岛扁平管外翅片空间的流动与换热特性进行了三维瞬态湍流数值模拟。计算结果表明大涡模拟方法能较好的模拟空冷岛扁平管外翅片空间的瞬态流动特性，能够捕获更多的流场细节信息。得出流场中温度，压力，速度以及涡量的瞬态变化特性以及翅片空间尾流区瞬态三维涡的发展演化过程，更好的预测多尺度湍流。为进一步揭示扁平管温度场和流场的协同关系以及大型空冷系统多尺度输运规律和非线性尺度效应机理打下基础。

摘要： 本发明公开了一种带有立式三角形式干式空冷凝汽器的直接空冷系统，包括空冷凝汽器，还包括与所述空冷凝汽器并联设置的立式三角形式干式空冷凝汽器。该立式三角形式干式空冷凝汽器包括尖峰排汽管道和尖峰凝结水管道，还包括换热翅片管束左墙和换热翅片管束右墙，且所述换热翅片管束左墙的首端与所述换热翅片管束右墙的首端相接、并呈预定角度交叉设置；所述换热翅片管束左墙的末端与所述换热翅片管束右墙的末端之间设置有弯折密封立板；所述弯折密封立板、所述换热翅片管束左墙、及所述换热翅片管束右墙合围成立筒，在该立筒的底部设置有密封底板，在该立筒的顶部设置有引风装置。

摘要： 本发明公开了直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，具体步骤：一：测量进除氧器的凝结水流量，高、中压缸前后轴封漏汽流量，低压缸轴封进汽流量，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量，以及进入给水泵的密封水流量；二：根据高压加热器和除氧器的能量平衡和质量平衡，计算一至四段抽汽流量、给水流量、主蒸汽流量、高压缸排汽流量和再热蒸汽流量；三：根据低压加热器的热平衡和质量平衡，计算五至七段抽汽流量，根据汽轮机的能量平衡和质量平衡，计算汽轮机低压缸排汽能量和排汽流量。四：计算低压缸排汽焓即空冷凝汽器进汽焓，作为计算空冷凝汽器热负荷的基准。测量结果更加准确。

摘要： 本发明公开了一种使空冷凝汽器兼具节能延寿效果的直接空冷系统改造方法，延长了早期已投运直接空冷机组的使用寿命，提高了运行机组热经济性；属于直接空冷系统领域，将原有的三排管或双排管的大“A”型空冷凝汽器拆除，根据原有的三排管或双排管的大“A”型空冷凝汽器所占空间的尺寸，制作并排设置的双小“A”型空冷凝汽器，该双小“A”型空冷凝汽器为自支撑结构形式，无需再设置钢质A型支架；将风机组改为低位布置，将直接空冷系统两根主排汽管道的高位水平段连通在一起，代替传统的排汽管道垂直段之间的连通管，将水平排汽管道顶标高提高到了与钢行架上悬梁基本平行的位置，减小排汽分支管垂直段长度；改造时间更短，不需额外占用场地。

摘要： 本发明公开了属于电站冷却系统领域的一种空冷凝汽器塔外垂直布置的混合通风直接空冷系统，包括双曲线空冷塔、垂直周向布置于空冷塔进风口的空冷凝汽器单元和轴流风机；凝汽器单元的翅片管束结构分为6‑8个冷却扇形区，垂直周向布置在塔底基台上；每个空冷凝汽器单元包括两组散热翅片管束，进风口处装有百叶窗；本混合通风直接空冷系统对风向不敏感，可提高机组运行的稳定性。采用机力通风方式驱动空气，又充分利用了空冷塔对空气的抽吸作用，很大程度增加了凝汽器单元进风量，可以大幅提高空冷凝汽器夏季冷却能力，冷却效果好、经济性高、受外界因素影响小，提高了直接空冷系统环境适应性以及运行控制灵活性。

摘要： 本实用新型公开了一种双小“A”型空冷凝汽器的直接空冷系统，解决了排汽量在排汽管道中分配不均匀和管压较大的问题；在每组空冷轴流风机组（12）所对应的钢桁架平台（11）上，并列设置有左侧小“A”型空冷凝汽器（7）和右侧小“A”型空冷凝汽器（8），排汽装置（1）与主排汽管道地面水平段（2）的一端连通，在主排汽管道地面水平段（2）的另一端上，连接有主排汽管道垂直段（3），在主排汽管道垂直段的上端口上，连通有主排汽管道高位水平段（4），在主排汽管道高位水平段（4）上，间隔地设置有上升分支管（5），上升分支管的另一端与左侧小“A”型空冷凝汽器的上联箱（6）连通；适用于30‑1000MW级直接空冷火电机组。

摘要： 本实用新型涉及一种直接空冷机组空冷凝汽器管束内蒸汽凝结分界面识别装置，包括至少一个凝汽器管束逆流区及设于凝汽器管束逆流区两侧的凝汽器管束顺流区，逆流区与两侧顺流区之间迂回布置有测温电缆；测温电缆同一高度的测温点横跨顺流区及逆流区，用于测取同一高度上顺流区测温点及逆流区测温点的温度数据，用以获取同一高度上顺流区测温点与逆流区测温点的温度差。本实用新型通过跨越凝汽器管束逆流区及顺流区布置迂回管束，测量同一高度逆流区及顺流区温度测点的温度差值，并以此作为凝汽器管束内蒸汽的凝结状态的判断依据，提高了判断的准确度及可靠性，能够对空冷凝汽器运行状态进行准确检测，发挥节能和防冻的作用。

摘要： 本实用新型涉及一种直接空冷机组空冷凝汽器管束内蒸汽凝结分界面识别装置，包括至少一个凝汽器管束逆流区及设于凝汽器管束逆流区两侧的凝汽器管束顺流区，逆流区与两侧顺流区之间迂回布置有测温电缆；测温电缆同一高度的测温点横跨顺流区及逆流区，用于测取同一高度上顺流区测温点及逆流区测温点的温度数据，用以获取同一高度上顺流区测温点与逆流区测温点的温度差。本实用新型提高了判断的准确度及可靠性，能够对空冷凝汽器运行状态进行准确检测，指导风机优化运行，发挥节能和防冻的作用。

摘要： 本实用新型公开了一种直接空冷机组空冷凝汽器双层喷雾增湿降温系统。该系统主要由凝补水箱（1）、高压离心水泵（2）、调节阀（3）、喷雾主管道（4）、一层喷雾管道（4‑1）、二层喷雾管道（4‑2）、雾化喷嘴（5）、风机（6）、空冷单元（7）组成，所述的空冷单元（7）的主要部件为空冷翅片管束（7‑1）。该系统在工作时，高压离心水泵从凝补水箱抽取适量的除盐水，经水泵加压后通过调节阀的控制，送往布置在喷雾管路上的各雾化喷嘴，雾化喷嘴将除盐水雾化后喷入空冷单元内部；空气经过风机增压后吹入空冷单元内部，遇到喷雾后温度降低，与空冷翅片管束换热后离开空冷单元进入大气中。本实用新型可在环境温度较高时通过喷雾降低空气温度，增大空气与空冷翅片管束的换热温差，降低机组背压，从而保证直接空冷机组经济、安全、稳定地运行。

摘要： 本实用新型公开了一种带有立式三角形式干式空冷凝汽器的直接空冷系统，包括空冷凝汽器，还包括与所述空冷凝汽器并联设置的立式三角形式干式空冷凝汽器。该立式三角形式干式空冷凝汽器包括尖峰排汽管道和尖峰凝结水管道，还包括换热翅片管束左墙和换热翅片管束右墙，且所述换热翅片管束左墙的首端与所述换热翅片管束右墙的首端相接、并呈预定角度交叉设置；所述换热翅片管束左墙的末端与所述换热翅片管束右墙的末端之间设置有弯折密封立板；所述弯折密封立板、所述换热翅片管束左墙、及所述换热翅片管束右墙合围成立筒，在该立筒的底部设置有密封底板，在该立筒的顶部设置有引风装置。

摘要： 一种直接空冷凝汽器空冷岛热风回收系统，包括电机、汽轮机与空冷凝汽器，增设热风回收系统，热风回收系统包括取风管与送风系统，相邻两空冷凝汽器之间设有取风管，取风管底部设有引风管，所述引风管连接送风系统。实用新型增设热风回收系统，用于回收空冷凝汽器产生的热空气，用于锅炉的燃烧中，节能环保。总之，本实用新型结构简单，适用于工业化生产。