珠光体

摘要： 提出了一种改进的“半锻造余热淬火”工艺生产挖掘机斗齿。“半锻造余热淬火”工艺的关键是确定完成珠光体转变的临界温度。系列实验结果表明,40Cr钢完成珠光体转变的临界温度为650°C。“半锻造余热淬火”工艺与“锻造余热淬火”工艺相比,可以获得更好的冲击韧性;与“锻造常规淬火”工艺相比,可以节省能源和工时。

摘要： 通过拉伸测试、金相组织观察、扫描电子显微观察及在模拟Cl-环境和模拟工业大气环境中的72 h周浸腐蚀试验,研究了少量Cr(0.23%Cr)对20MnSiVΦ12 mm高强钢筋的微观组织、力学性能及耐蚀性能的影响。结果表明,0.23%Cr的加入,晶粒得到细化,晶粒度由8.5~9.0级提高到9.0~9.5级,同时截面珠光体分布更均匀,芯部区域和表面附近区域珠光体含量差由7.24%减小到3.22%。钢中加入0.23%Cr,达到了节“V”的目的,在保证力学性能的情况下,V含量降低了约0.01%。此外,0.23%Cr钢筋在工业大气环境中耐蚀性能得到改善,但少量Cr降低了钢筋在Cl-环境中的耐蚀性能。

摘要： 以球墨铸铁为对象,通过图像灰度处理与二值化处理、珠光体与石墨连通域逐个提取、各区域灰度均值求解、灰度阈值自优化模型建立、珠光体数量分级与评定的技术路径,实现金相显微图片中铁素体区域、珠光体区域与石墨区域的有效分离。以某型号柴油机机身铸件材料为对象,验证珠光体数量自动评定方法的正确性。解决人工评定的主观性问题,同时显著提升金相检测的效率。

摘要： 本试验针对锅炉过热器、再热器部件中的珠光体钢承压件与奥氏体钢非承压件焊接进行试验研究,分别用R317焊条和A307焊条焊接珠光体钢(12Cr1MoVG)和铁基奥氏体不锈钢(1Cr20Ni14Si2)接头,对焊接所形成的熔合区的显微组织和显微硬度进行研究分析。经研究得出,珠光体钢承压件+铁基奥氏体不锈钢非承压件异种钢焊缝选用珠光体钢焊材更有利于保证产品运行的安全性。

摘要： 针对标准件用钢BL2盘条用于生产螺钉过程中出现开裂的情形,通过化学成分、金相检验分析其原因。结果表明:试样N元素含量偏高;试样边缘存在的气泡、气孔、划伤、裂纹等缺陷,且缺陷处有氧化亚铁夹杂物及高温氧化圆点状夹杂物;组织中的珠光体含量偏高,铁素体边缘晶界处出现了游离渗碳体组织,边缘多处晶粒粗大,这些问题严重恶化冷镦性能,导致标准件用钢BL2在使用过程中出现开裂。

摘要： 钢帘线和光伏产业用超细切割钢丝被誉为钢丝产品“皇冠上的明珠”,其对纯净度、组织均匀性要求都极为严苛,目前国产盘条与进口盘条相比在质量上还有很大的差距。因此,对国内外3组不同的切割丝用盘条的组织差异进行了全面而深入的研究。结果表明,新日铁盘条与神户制钢的盘条组织差异很小,而国产盘条与这两组相比差距主要体现在以下几个方面:1)全氧含量更高;2)盘条中夹杂物的数量最多,平均直径更大,且大尺寸的夹杂物数量比例更高;3)SiO_(2)-MnO-Al_(2)O_(3)系夹杂物成分主要集中在1300°C的低熔点区,但神户和新日铁盘条中此类夹杂物的成分分布较散乱,甚至有一部分高SiO_(2)含量的夹杂物存在;4)三组盘条的显微组织差异很小;5)新日铁和国产盘条的硬度、强度、塑性均很接近,而神户制钢盘条的硬度、强度最低。

摘要： 根据大型空调管用SUM32圆钢技术要求和钢种特性,对SUM32圆钢的化学成分、表面质量、金相组织、硬度、夹杂物等进行检验,符合相关技术要求;SUM32连铸坯中硫化物主要是一类硫化物,形态主要有球形和杆状等类型,经过轧制生产圆钢后硫化物被拉长,但长宽比不大,总体呈弥散状态;SUM32圆钢珠光体比例越高,材料形成切屑时的切屑越易断,排除越容易,切削性能越好。

摘要： 采用透射和扫描电子显微镜对碳钢中珠光体组织的亚结构进行了深入研究。结果表明:碳钢珠光体存在一个自身演变过程。与传统的通过C原子自由扩散的形核和生长机制不同,片层状珠光体可以由孪晶马氏体低温回火形成。由于淬火态孪晶马氏体中存在孪晶界面相,孪晶马氏体(α-Fe/ω-Fe_(3)C/α-Fe)具有微细片层状珠光体这样的特征。采用电子显微镜观察表明:淬火态马氏体中α-Fe和ω-Fe_(3)C相均极为细小,回火时发生再结晶和粗化,并且ω-Fe_(3)C相向θ-Fe_(3)C转变以及孪晶关系消失,导致形成稳定的珠光体组织。

摘要： 选取德国生产的易切削非调质钢成品钢材C70S6,以及国产钢材45MnVS,通过金相显微镜观察与采用定量分析的方法对其成分、显微组织,以及夹杂物尺寸、形态、数量分别进行分析,结果表明:国外试样的单位面积硫化物的数量较少,分布呈弥散状,形态分布较为均匀,长条状硫化物趋于纺锤形,国内单位面积硫化物数量较多,尤其长条状的明显多于国外的,分布大多为聚集型,形态趋于细长形;国外的组织都是细小片状珠光体,国内的相组织是以铁素体和球状珠光体所组成。

摘要： 通过使用不同孕育剂和炉前铁液预处理工艺研究硅钼球墨铸铁中珠光体和碳化物存在的超标问题。试验表明:硅铋孕育剂可以明显提高薄壁部位石墨球数,降低珠光体含量,但是铋含量过高又会在厚大部位形成异形石墨;使用硅钡孕育剂,同时炉前加入一定量的碳化硅对铁液预处理,可获得圆整度较高的石墨球,且铸件组织中珠光体和碳化物的比例也处于较低水平。

摘要： 本文对GCr15轴承钢的两种原始组织在冷轧过程中的组织演化进行了对比研究.结果显示,冷环轧的组织演化与材料的不均匀变形有关,主要集中在外表层区域.在冷轧环件的外表层的大应变区域,粒状碳化物进行了重新分布,变得更加均匀,局部区域出现了铁素体亚晶粒,表层的大应力使部分细小的碳化物回溶到基体,增大了基体的含碳量;环件表层片状珠光体的间距和厚度都减小,同时发生了塑性变形,其中的渗碳体在大应变的条件下表现出了一定的塑性.

摘要： 研究过冷奥氏体转变产物的形核规律具有重要理论价值.采用20MnCrMo、60Si2CrV等材料,奥氏体化后在不同温度进行等温处理,得珠光体、贝氏体、马氏体等产物,应用QUANTA-400型扫描电镜、JEM-2100透射电镜等观察各种相变的形核.发现:珠光体、贝氏体、马氏体均优先在奥氏体晶界处形核,下贝氏体、马氏体也在晶内形核.珠光体晶核由共析铁素体+共析渗碳体两相组成,共析共生,在700～650°C,珠光体临界晶核尺寸r*=150～70nm;临界形核功△G*=155～292J/mol.贝氏体在奥氏体的贫碳区形核,晶核是单相(BF),其临界尺度a*=16.7～25nm,临界形核功△G*=2.7×102J/mol.马氏体的临界晶核尺寸约为7～20nm,形核功约为200～600J/mol.表明随着温度的降低,临界晶核尺寸越来越小,而形核功越来越大.过冷奥氏体转变产物的形核是一个逐渐演化的过程,符合相变形核的一般规律.

摘要： 结合本厂生产珠光体球墨铸铁的经验,对其生产中加入微量铜和锡的结果进行研究探讨,得出在珠光体球墨铸铁中,铜、锡有促进形成珠光体的作用,这种作用在二者共同加入时更显著.同时通过生产实践得出,铜、锡可使石墨球细化,大大减少厚大球铁件的石墨漂浮现象.

摘要： 通过金相、扫描、透射电镜研究不同轧制比工艺下V-Ti、Nb-V-Ti两种微合金化非调质钢的微观组织及机械性能.结果显示:Nb-V-Ti非调质钢轧制比大于10时,冲击韧性值可以达到50J,而V-Ti非调质钢的轧制比却需要大于15以上,才能达到类似的冲击韧性值.从相同轧制比对比也可以发现,Nb-V-Ti非调质钢的冲击性能明显优于V-Ti非调质钢,这是因为Nb能够显著提高非调质钢的奥氏体粗化温度,有效阻止奥氏体晶粒的快速长大,细化非调质钢晶粒,降低珠光体片层间距,使渗碳体呈粒状或球状分布;另外,Nb能促进V-Ti非调质钢中细小含铌碳化物的弥散析出,细化基体组织,同时提高非调质钢的强度.因此,Nb-V-Ti复合非调质钢经过未再结晶区变形后可获得均匀细小的铁素体-珠光体组织,且在900°C未再结晶区进行大轧制比变形能够有效改善Nb-V-Ti非调质钢的强韧性.

摘要： 在Gleeble-1500热模拟试验机研究了免退火冷镦钢SWRCH35KM热变形后连续冷却过程相变规律和珠光体在线球化行为,并分析了在线软化过程组织演变规律.结果表明,实验钢0.1～25°C/s冷速范围内均发生了铁素体珠光体转变,珠光体发生在线球化的临界冷速为0.2°C/s.800°C变形后缓冷过程中,发生珠光体球化的关键温度区间为660～630°C.细小的珠光体团及粗大珠光体团的边缘,均易发生珠光体球化.

摘要： 通过调整铁水碳当量优化蠕铁的石墨形态和加入珠光体化合金元素提高基体珠光体含量两项措施,可实现蠕铁气缸盖本体性能达到RuT450的要求.

摘要： 曲轴作为发动机重要零部件之一,其性能需严格要求.随着球墨铸铁技术的发展,优质廉价的球铁曲轴已逐步取代锻钢件曲轴.珠光体作为球铁中常见的组织形态,其对铸件性能取着决定性作用.通过对珠光体的控制从而提高材料的性能,是提高铸件性能的重要方法.在生产中,也是常通过稳定珠光体的含量来稳定生产高强度球铁曲轴.本文在对牌号QT700-2的S系类曲轴进行理论分析的基础上,通过对铜和锑合金的合用进行试验,试验中将对锑和铜两种合金分别进行单一变量的固定而控制另一变量,分别将两次试验分成六组.实验过程中采集了光谱试样、白口碳片试样、拉伸试样、金相试样.通过对试样各项数据进行分析,将其珠光体含量、试棒抗拉强度和延伸率作为重要分析数据.保证在优质合格的铁液前体下,通过控制球墨铸铁中珠光体含量,使之达到要求的力学性能,形成一套有利于稳定生产的工艺.实验结果表明铜和锑的合用能促进珠光体的稳定性和改善力学性能,对稳定生产高强度曲轴起着关键性作用.

摘要： 双相等温淬火球墨铸铁的组织分布存在以下特点:石墨附近主要分布共析铁素体+奥铁体,石墨远端主要分布为奥铁体.试验结果表明,球铁奥氏体化服从珠光体转变机制,珠光体转变得到的奥氏体含碳量较高高,由于采用部分奥氏体化工艺,共析铁素体得以部分保留下来,奥氏体中的碳不能充分扩散,经等温淬火,原始组织珠光体富集的位置主要为奥铁体,石墨附近为共析铁素体+奥铁体混合基体.

摘要： 本文分析比较了《球墨铸铁金相检验》标准GB/T 9441-1988与GB/T9441-2009中关于石墨球化率、石墨大小及珠光体评价方法的异同,探讨利用图像分析软件对球墨铸铁球化率、石墨大小及珠光体含量进行定量分析的方法及可行性.本文提出:依据GB/T9441-1988的软件法分析球化率具有局限性,应根据GB/T 9441-2009更新球化率分析的数学模型;为保证分析准确性,球化率、石墨大小的评定必需进行前处理,并提出了合理的前处理方案;软件法无法直接定量评定球墨铸铁中的珠光体含量,但可以采用"两步法"实现球墨铸铁珠光体含量的定量评定.

摘要： 耐磨钢铁化学成分相同,而生产工艺不同,主要是热处理工艺的不同,得到的显微组织不同,其结果是力学性能、抗磨损性能、耐热耐蚀性能不同,性能相差几倍至十几倍.显微组织决定材料性能.材料的优异性能通过获得需要的显微组织实现.

摘要： 本发明所述的抗拉强度为950～1600MPa的珠光体组织螺栓用的钢丝的制造用的线材具有规定的化学组成，其是通过热轧后直接实施恒温相变处理来制造的，将C含量以单位质量％计表示为[C]时，在上述线材的从表面到深度为4.5mm为止的区域中，金属组织具有140×[C]面积％以上的珠光体组织，在上述线材的从上述表面到深度为4.5mm为止的上述区域中，上述线材的横截面中测定的珠光体块的平均块粒径为20μm以下，在上述线材的从上述表面到深度为4.5mm为止的上述区域中，上述珠光体组织的平均层状间隔超过120nm且为200nm以下。

摘要： 本发明的珠光体钢轨的制造方法中，将以质量百分比计含有C：0.70％以上且0.90％以下、Si：0.1％以上且1.5％以下、Mn：0.01％以上且1.5％以下、P：0.001％以上且0.035％以下、S：0.0005％以上且0.030％以下、Cr：0.1％以上且2.0％以下且余量由Fe和不可避免的杂质构成的钢片以使轧制终轧温度为900°C以上的方式进行热轧，成形为钢轨原材，对钢轨原材从770°C以上的温度起开始加速冷却，以2°C/秒以上且30°C/秒以下的冷却速度冷却至500°C以下的温度后，回热或再加热至530°C以上且580°C以下的温度范围，在该温度范围内保持20秒以上且100秒以下的时间后，以2°C/秒以上且10°C/秒以下的冷却速度加速冷却至450°C以下的温度范围。

摘要： 本发明所述的抗拉强度为950～1600MPa的珠光体组织螺栓用的钢丝的制造用的线材具有规定的化学组成，其是通过热轧后直接实施恒温相变处理来制造的，将C含量以单位质量％计表示为[C]时，在上述线材的从表面到深度为4.5mm为止的区域中，金属组织具有140×[C]面积％以上的珠光体组织，在上述线材的从上述表面到深度为4.5mm为止的上述区域中，上述线材的横截面中测定的珠光体块的平均块粒径为20μm以下，在上述线材的从上述表面到深度为4.5mm为止的上述区域中，上述珠光体组织的平均层状间隔超过120nm且为200nm以下。

摘要： 本发明公布了一种测量中高碳珠光体钢珠光体团尺寸的测量方法，步骤为：步骤一，截取中高碳钢珠光体试样，检验面为横向，先进行多道次的机械磨抛，再进行振动抛光，使试样表面清洁、平整、无应力；步骤二，在试样上选取观察视场，用EBSD对所选区域进行面扫描得到取向分布图；步骤三，设定一定取向差，利用EBSD取向分析软件，采用截点法，对其珠光体团尺寸进行统计分析。本发明以金相法测量结果为依据，对EBSD法测定条件和数据处理方法进行优化，使EBSD法与传统金相法测的结果能够一致，有可比性，测量方法稳定可靠，人为影响因素小，用于性能评价效果好。

摘要： 提供能够在低温下制造表面修饰珠光体、能抑制制造成本的表面修饰珠光体的制造方法。另外，提供使用该表面修饰珠光体的制造方法而得到的助滤剂、使用了该助滤剂的过滤方法、以及能够在低温下制造的表面修饰珠光体。其特征在于，包括在碱金属氢氧化物的水溶液中加入珠光体和铝盐的制备工序以及对该制备工序中得到的溶液进行加热的加热工序。

摘要： 本发明公开了一种珠光体磨抛光侵蚀试剂及珠光体钢的快速金相检验方法，由质量份数为25～30份的蒸馏水、33.66～47.12份的过氧化氢溶液、2.28～3.19份的氢氟酸溶液及2～2.8份的草酸制备而成。该试剂能够有效的对珠光体钢的金相待检面快速进行磨抛光侵蚀处理，该方法能够快速、准确的完成珠光体钢的金相检验。

摘要： 本发明的珠光体钢轨的制造方法中，将以质量百分比计含有C：0.70％以上且0.90％以下、Si：0.1％以上且1.5％以下、Mn：0.01％以上且1.5％以下、P：0.001％以上且0.035％以下、S：0.005％以上且0.030％以下、Cr：0.1％以上且2.0％以下且余量由Fe和不可避免的杂质构成的钢片以使轧制终轧温度为900°C以上的方式进行热轧，成形为钢轨原材，对钢轨原材从770°C以上的温度起开始加速冷却，以2°C/秒以上且30°C/秒以下的冷却速度冷却至500°C以下的温度后，回热或再加热至530°C以上且580°C以下的温度范围，在该温度范围内保持20秒以上且100秒以下的时间后，以2°C/秒以上且10°C/秒以下的冷却速度加速冷却至450°C以下的温度范围。

摘要： 本发明公开了一种大规格铁素体‑珠光体型非调质钢锻棒，其成分重量百分比为：C：0.46～0.55％、Si：0.30～0.60％、Mn：1.85～2.10％、P：0.010～0.025％、S≤0.015～0.050％、Cr：0.20～0.60％、Ni：0.02～0.15％、Mo：0.02～0.25％、Cu≤0.25％、Al：0.02～0.05％、Nb：0.001～0.040％、V：0.10～0.25％、N：0.006～0.012％、O≤0.002％，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明公开的规格铁素体‑珠光体型非调质钢锻棒塑性和韧性佳，易于切削加工，强度、硬度和韧性匹配好。

摘要： 本发明公开了一种碳素冷镦钢盘条边部珠光体团的控制方法，包括以下步骤：对坯料角部进行倒角修磨处理，把坯料角部由90°角修磨成圆弧角；采用步进式加热炉对坯料进行低温加热，加热温度860‑960°C；终轧前、吐丝前水箱均匀控制水量，水量控制在1500‑2000LPM；RSM温度、吐丝温度采用低温控制，温度750‑840°C；吐丝后，斯太尔摩风冷线辊道速度采用40‑60rpm快速运输，拉开盘条之间间距，1‑3#风机开度10%，使盘条在均匀冷却条件下完成相变。本发明有效解决了碳素冷镦钢盘条边部珠光体团的问题，边部珠光体团由表面指向中心的厚度＜0.08mm，完全达到预期效果。

摘要： 本发明公开了一种补救铁素体‑珠光体型非调质钢锻件带状组织的方法，包括如下步骤：S1：解剖并观察锻件典型位置的带状组织情况，测量铁素体‑珠光体带的宽度；S2：锻件上取若干试样分别加热至不同温度保温后水淬，测量每个试样的奥氏体晶粒尺寸，获得加热温度与试样奥氏体晶粒尺寸的对应关系；S3：确定奥氏体晶粒尺寸为铁素体‑珠光体带的宽度3～5倍时的加热温度；S4：将锻件加热至S3选定的加热温度保温1～3h；S5：对锻件进行控制冷却至室温。使用本方法后锻件带状组织得到显著改善，并且与改进凝固工艺和高温扩散退火相比，本发明的正火工艺针对性强，成本较低。