环向预应力

摘要： 为恢复断丝预应力钢筒混凝土管(PCCP)的承载能力,采用管内环向预应力碳纤维板加固的方法进行修复加固,对于管内环向预应力加载装置原理进行了简要介绍,对加载装置的内衬设计方案进行了有限元计算比选,分析了预应力水平、内衬厚度和内径对装置的加载能力的影响.得出厚度越大,加载能力越好,厚度每增加4 mm,应力能减小约12.3 MPa;内径越大,装置加载能力越小,可通过增加装置内衬的厚度进行提高.可为工程中PCCP管内环向预应力碳纤维板加载装置的设计提供了参考.

摘要： 斜拉桥索塔锚固区在索力和预应力的作用下受力复杂,目前广泛采用空间有限元法进行索塔锚固区应力分析和环向预应力设计,G237蒙城绕城段涡河特大桥主桥索塔锚固区按照经验初步配筋后,直接建立空间有限元模型进行局部分析和优化设计,结果表明该桥索塔锚固区总体能够达到部分预应力构件的要求,环向预应力设计基本合理,可供类似项目参考.

摘要： 斜拉桥索塔锚固区是典型的应力扰动区(D区),常规设计方法主要适用于符合平截面假定的规则区域(B区)而不适用于D区.拉压杆模型是对D区进行设计的有效方法,但难以在大量可能平衡的拉压杆结构中找到正确的模型.为解决索塔D区预应力配束问题,文中采用拓扑优化方法,根据拓扑优化构型建立拉压杆模型,通过该模型指导索塔锚固区预应力配束设计,并采用Abaqus建立三维有限元模型对配束的合理性进行验证.结果表明,采用拓扑优化建立拉压杆模型指导索塔锚固区预应力配束的方法可行.

摘要： 人字形斜拉桥主塔上中塔柱截面存在局部突变,为精确分析塔柱范围斜拉索的集中受力及塔内环向预应力的影响,需对上中塔柱之间这一段桥塔进行局部分析,探讨该处真实的应力分布状态.本文通过对某大跨独塔斜拉桥人字形桥塔的研究分析,较好地模拟了中塔柱突变处实际受力状态,并提出来有效优化措施,为同类项目提供一定的参考建议.

摘要： 武汉青山长江公路大桥主桥为主跨938 m的双塔双索面全飘浮体系斜拉桥,北塔采用A形钢筋混凝土结构,塔高279.5 m,由下塔柱、中塔柱、上塔柱、上横梁及塔冠等部分组成.北塔塔柱分为49个节段,标准节段长6 m,采用液压爬模施工.施工时,在塔柱内设置劲性骨架,并在两塔肢间设13道临时横撑,按施工阶段对塔肢进行主动顶推.塔柱采用C55高性能混凝土,利用超高压泵将混凝土一次泵送到位.上横梁高6 m,采用支架法施工,上横梁混凝土分2层(每层高3 m)与两侧塔柱混凝土同步浇筑;钢锚梁采用10000 kN·m的塔吊整体吊装;上塔柱锚固区环向预应力采用深埋锚工艺施工.

摘要： 商合杭铁路芜湖长江公铁大桥主桥为主跨588 m的双塔双索面箱桁组合梁斜拉桥,采用平行钢丝拉索,单根斜拉索最大索力达16000 kN.索塔锚固区采用钢锚梁拉索锚固体系与平行钢丝环向预应力锚固体系相结合的方式锚固,单层预应力体系采用"#"形预应力锚固,预应力采用367 mm高强度低松弛钢丝束,其抗拉强度为1670 MPa,弹性模量为2.05×105 MPa.在桥塔施工时预埋内径90 mm的金属波纹管作为预应力孔道;提前进行钢丝束的编束及张拉端镦头,待塔柱模板拆除后进行钢丝穿束;钢丝穿束后先进行固定端锚板安装及固定端切丝,再进行固定端镦头;待塔柱混凝土强度满足规范要求后,采用250 t穿心式油压千斤顶进行预应力张拉;预应力张拉后进行预应力孔道压浆,最后进行预应力锚口封闭,完成预应力施工.

摘要： 提出了一种具有环向预应力的三重钢管防屈曲支撑(three-tube buckling-restrained brace,TTBRB).该防屈曲支撑由位于中间层提供轴向刚度和承载力并耗散地震能量的芯材钢管,以及分别位于芯材外部和内部限制芯材整体屈曲和局部屈曲的外套管和内套管等3部分组成.内、外套管与芯材钢管之间设置高分子聚乙烯材料制作的减摩层,以减小芯材轴向变形过程中内、外套管与芯材之间的摩擦力.相比用实心截面芯材的传统防屈曲支撑,用空心圆管作为芯材具有更大的回转半径;且取消了混凝土类填充材料,大幅度降低支撑自重,及混凝土损伤导致的耗能能力削弱.内、外套管能够限制芯材钢管的整体屈曲和局部屈曲,并可通过装配应力的方式对芯材钢管施加环向预应力,从而可改变芯材钢管的受拉或受压屈服强度.采用验证的有限元模型研究了内、外套管与芯材钢管之间的间隙和芯材钢管内环向预应力大小对TTBRB滞回性能的影响.分析结果表明,间隙较小时,芯材在轴力作用下的环向变形受到内、外套管的限制而产生环向应力,进一步施加环向预应力后,TTBRB的轴向拉压强度显著改变.仅外套管与芯材套管之间存在间隙时,TTBRB在受拉时可提前屈服,在受压时屈服强度不受影响,应作为三重钢管防屈曲支撑优先采用的方案.

摘要： 赤石特大桥是湖南省汝城至郴州高速公路第十九合同段上的一座特大桥，主体结构为165m+3x380m+165m四塔预应力混凝土双索面斜拉桥，通过对赤石特大桥286.63m高主塔锚固区环向预应力张拉成果的分析和张拉全过程进行总结,形成研究成果,确定环向预应力的初张应力和由于孔道变形和预应力筋钢绞线受力挤压重排几何变形引起的钢铰线伸长的增量值,指导后续环向预应力张拉施工.

摘要： 考虑钢材多个热物理参数的非线性以及热传递的非线性，利用有限元分析软件MSC.Marc通过对单元面与面之间的辐射传热模拟，对不同火灾场景下的一种环向预应力钢屋盖的热响应进行了数值分析。rn 通过讨论火源位置、建筑高度、火灾持续时间对结构温度分布的影响，得到结构温度场的分布云图和随时间的变化曲线。

摘要： 结合深圳湾公路大桥通航孔桥索塔环向预应力施工工程实践,主要介绍索塔足尺模型试验(1：1)研究、环向预应力张拉控制工艺、伸长量计算方法、压浆工艺等.

摘要： 在现代桥梁建设中,斜拉桥作为一种拉索体系,比梁式桥的跨越能力更大,是大跨度桥梁的最主要桥型,它是由承压的塔、受拉的索和承弯的梁体组合起来的一种结构体系.斜拉桥拉索与主塔的锚固区是将斜拉桥的上部结构自重和所承受的所有外荷载传递到索塔的重要结构,而且锚固区构造和受力状态均较为复杂,通常是控制桥塔设计的关键部位.一般索塔在设计时内部均布置较多的环向预应力来保证结构的安全性,但在施工阶段由于环向索的空间局限性,在预应力张拉时伸长量往往超出规范要求的±6％范围,通过对某斜拉桥模型试验及现场施工实际数值进行分析,其结果都是实测伸长量比理论计算值大15%-30%左右。而且都大于规范中规定的6%这个界限，甚至偏差量在30%以上。经过认真分析及查阅相关文献，这些预应力钢绞线伸长量产生偏差的主要原因有:小半径布置的“U”形预应力钢束，在巨大的张拉荷载作用下，将产生很大的径向压力，使得各根钢绞线之间更加密实，同时弯道处钢绞线与塑料波纹管内壁紧密相贴，导致实际半径减小，从而管道中的钢绞线形成几何多余长度，最终在张拉力的作用下，表现为千斤顶活塞的行程，从而使实测活塞行程大于理论伸长量。根据“U”形索的特点，在张拉前，钢绞线在管道内的呈S形曲线分布状态，每根钢束的松紧程度是不一致的，特别是曲线段，钢束的内圈与外圈长度相差较大。因此在张拉过程中，随着张拉力的增大，S形曲线不断转换成“U”形，产生了非受力状态下的附加伸长量。

摘要： 广州市花都东风体育馆采用肋环型穹项结构体系，由径向空腹刚架与环向桁架组成球面网壳，其底部支承于受拉圈梁上，受拉圈梁为倒三角桁架，在三角桁架外侧的上下弦杆中布置预应力拉索以平衡上部屋面结构向外的水平力，减轻下部支撑结构的负担；受拉圈梁支承于环向布置的人字柱；通廊部分的主要结构为Y型环向布置的人字柱，柱脚为万向铰支座。计算分析表明：环向预应力的布置使屋盖部分结构基本处于结构自平衡状态，结构自重得以减轻，产生了良好的经济效果。

摘要： 斜塔斜拉桥由于其独特的景观效果，越来越受到广泛的应用，本文主要结合深圳湾公路大桥通航孔桥详细介绍斜塔单索面钢箱梁斜拉桥设计创新点、桩基高性能混凝土施工、索塔施工(索塔环向预应力施工控制)、钢箱梁支架及吊装、斜拉索安装等施工工艺及全桥施工过程控制。

摘要： 该论文提出了对筒仓体结构物的裂缝进行加固的两种方法，即使用喷射纤维混凝土加固技术和环向预应力，对两种加固方法的作用原理进行了详尽的分析，并提供了两种加固方法的施工过程。

摘要： 斜拉桥钢筋混凝土索塔锚固区是将索力传递到塔柱的最关键重要受力结构之一,在大跨径斜拉桥的索塔设计中,斜拉索及千斤顶的设计吨位均以达到"千吨"级的水平,使得索塔锚固区的受力越来越大.钢筋混凝土索塔锚固区一般均设计为空心薄壁断面,为了承受斜拉索的水平分力必须设置平面预应力钢绞线.本文通过运用大型有限元软件ANSYS中的空间实体单元(solidelement)和索单元(Linkelement)模拟桥梁索塔锚固区中的钢筋混凝土及其中的大吨位小半径环向预应力钢绞线,对锚固区进行局部应力分析,并将仿真计算结果与已有试验数据进行对比,为锚固区的设计提供重要依据.

摘要： 斜塔斜拉桥由于其独特的景观效果,越来越受到广泛的应用,本文主要结合深圳湾公路大桥通航孔桥详细介绍斜塔单索面钢箱梁斜拉桥工程特点及设计创新点、主要施工工艺及全桥施工过程控制等。

摘要： 斜塔斜拉桥由于其独特的景观效果,越来越受到广泛的应用,本文主要结合深圳湾公路大桥通航孔桥详细介绍斜塔单索面钢箱梁斜拉桥工程特点及设计创新点、主要施工工艺及全桥施工过程控制等。

摘要： 本发明公开了一种精确量测预应力渡槽环向或竖向预应力筋回缩量的方法，该方法采用专用的量测装置包括由支腿和水平钢板构成的框架，在支腿底部螺接有调整螺杆，支腿之间设有支撑筋；带有磁性底座及支杆的千分表吸附在水平钢板下表面，千分表的探针向下设置；测量时，先安装预应力筋锚垫板、工作锚板等，并安装限位板、千斤顶等进行正常张拉；待至控制应力后，千斤顶持荷，将量测装置置于张拉系统上，记下当前千分表上的读数；千斤顶卸载，再次读取千分表上的读数；最后计算回缩量。本发明测量装置结构简单，制造成本低，测量方法简便易操作，可准确测量预应力渡槽环/竖向预应力筋张拉回缩值，亦可测量水平预应力筋回缩值，具有很高的工程实用性。

摘要： 本发明公开了均布载荷下带硬芯的预应力环膜最大应力的确定方法：对中心区域带有硬芯的周边固定夹紧的预应力环形薄膜构造横向施加一个均布载荷q，其中环形薄膜的厚度为h、杨氏弹性模量为E、泊松比为ν、预应力为σ0、外半径为a、内半径为b，环形薄膜中心区域所带硬芯的半径为b，基于这个轴对称变形问题的静力平衡分析，利用均布载荷q的测量值，则可确定出该环形薄膜变形后的最大应力σm。

摘要： 本发明公开了一种精确量测预应力渡槽环向或竖向预应力筋回缩量的方法，该方法采用专用的量测装置包括由支腿和水平钢板构成的框架，在支腿底部螺接有调整螺杆，支腿之间设有支撑筋；带有磁性底座及支杆的千分表吸附在水平钢板下表面，千分表的探针向下设置；测量时，先安装预应力筋锚垫板、工作锚板等，并安装限位板、千斤顶等进行正常张拉；待至控制应力后，千斤顶持荷，将量测装置置于张拉系统上，记下当前千分表上的读数；千斤顶卸载，再次读取千分表上的读数；最后计算回缩量。本发明测量装置结构简单，制造成本低，测量方法简便易操作，可准确测量预应力渡槽环/竖向预应力筋张拉回缩值，亦可测量水平预应力筋回缩值，具有很高的工程实用性。

摘要： 本发明是在把钢筋笼安装在模板内之后，向该模板内浇注混凝土，使混凝土凝固后形成的预应力混凝土柱的钢筋笼的支撑环，上述钢筋笼是在向长度方向拉而对其施加了预应力且配置在规定直径的圆周上的圆周方向大致等分位置上的多根长度方向钢筋的外周上缠绕螺旋筋而形成的，所述支撑环(16)具有环状主体(16a)和在该环状主体的外周的圆周方向大致等分位置上形成的多个保持部(16b)，多个所述支撑环(16)在所述钢筋笼(15)的长度方向的规定间距的位置上配置成与该钢筋笼大致同心的状态，由该多个保持部(16b)把所述多根长度方向钢筋(2a、2b、2c)分别保持在所述规定直径的圆周上的位置上。

摘要： 本发明公开了一种环向均匀加载预应力和竖向加载稳定应力的试件制作模具及其使用方法。该试件模具包括一个模具盖板，两瓣侧模具，一个模具底座，三个圆弧形可压缩垫块，三条喉箍，若干感压纸和若干不同质量的配重块。通过本发明，确保在试样成型过程中受到环向均匀预应力和竖向稳定压力的作用，再现实际地质工程中原位岩体所处的地应力环境的应力状态以及其在成岩过程中所受到的地应力作用效果。在确保试样能够深度还原其成岩过程中地应力及其变化规律的基础上，再研究人类工程开挖活动形成的二次扰动对其破坏的影响规律，如此方可能保证后续实验结果的准确性和可靠性。

摘要： 本发明公开了均布载荷下带硬芯的预应力环膜最大应力的确定方法：对中心区域带有硬芯的周边固定夹紧的预应力环形薄膜构造横向施加一个均布载荷q，其中环形薄膜的厚度为h、杨氏弹性模量为E、泊松比为ν、预应力为σ0、外半径为a、内半径为b，环形薄膜中心区域所带硬芯的半径为b，基于这个轴对称变形问题的静力平衡分析，利用均布载荷q的测量值，则可确定出该环形薄膜变形后的最大应力σm。

摘要： 本实用新型公开了一种精确量测预应力渡槽环向或竖向预应力筋回缩量的装置，包括由四根垂直设置的钢管支腿和顶部的水平钢板构成的支撑框架，在每个所述钢管支腿的底部均螺接有调整螺杆，所述钢管支腿之间由上至下依次设置有上、下横向支撑筋；至少一个带有磁性底座及支杆的千分表吸附在所述水平钢板的下表面，所述千分表的测量探针垂直向下设置。本实用新型优点在于结构简单，成本低，使用方便，可准确有效地测量U形预应力渡槽环向或竖向预应力筋张拉回缩值，亦可测量水平向预应力筋回缩值，具有很高的工程实用性。

摘要： 本实用新型提供一种大口径预应力钢筒混凝土管双胶圈承插口钢环及大口径预应力钢筒混凝土管，该承插口钢环主要针对应用大口径预应力钢筒混凝土管的密封胶圈设计，包括承口钢环和插口钢环，对于直径DN4000mm的预应力钢筒混凝土管，承口钢环壁的内径为4183mm；插口钢环的前端环设第一胶圈槽和第二胶圈槽；两个胶圈槽横截面的形状为凹型，横截面宽度为27.25mm。两个胶圈槽的侧壁凸出于插口钢环外壁，形成三个凸缘，第一凸缘的外径为4179mm，第二凸缘外径为4183mm，第三凸缘外径为4181mm；第一胶圈槽槽底环插口钢环的圆周直径为4157.6mm；第二胶圈槽槽底环插口钢环的圆周直径为4157.6mm。

摘要： 本发明提供一种用于对风机基础连接施加环向预应力的方法，既可用于已建成投运项目基础环连接失效的加固，又可以用于新建项目规避基础环连接的受力缺陷。将钢壁柱和垫板固定于混凝土柱墩外侧，预应力钢绞线依次穿过钢壁柱的锚板和垫板的限位环，在预应力钢绞线两端施加预应力并安装专用锚固头。最后在混凝土柱墩的上表面和侧表面布置加厚区域，所述加厚区域均匀布置环向钢筋和竖向钢筋，用于包裹保护预应力钢绞线、钢壁柱、专用锚固头和垫板。所述垫板上均布焊接若干个限位环，用于预应力钢绞线的限位；所述钢壁柱由壁柱垫板、肋板和锚板组成，肋板均布焊接于壁柱垫板上，锚板与壁柱垫板和肋板焊接，所述肋板内宽外窄，使预应力钢绞线两端垂直作用于锚板。

摘要： 本实用新型提供一种超长环向预应力环梁，包括环梁本体，所述环梁本体的内部环向设置有多组预应力波纹管组，每组预应力波纹管组均包括一个以上预应力波纹管，每个预应力波纹管内部均穿设有预应力筋。所述环梁本体的下端与下一层立柱的上端浇筑连接，所述环梁本体的中部与框架梁连接，所述环梁本体的上端与Y型柱浇筑连接。所述环梁本体的内外壁均设置有扶壁墙。本实用新型的环向预应力环梁设置扶壁墙，保证预应力波纹管穿束的便利性和预应力筋的穿束质量。本实用新型中环梁本体内置的劲性钢骨和预应力波纹管可增加环梁本体的强度。本实用新型中劲性钢骨和预应力波纹管为分段结构，可以使其安装简单方便，更好的一次性穿束和保护预应力筋。