热压缩

摘要： 采用TB9钛合金作为研究对象,在Gleeble-1500热模拟设备上对圆柱试样进行高温等温压缩实验,热压缩温度为750~1000°C,应变速率为0.01~10 s^(-1),对获得的实验结果进行摩擦修正,并根据摩擦修正后的应力-应变曲线绘制热加工图。结果表明:摩擦修正后的应力-应变曲线明显低于修正前的曲线,且随着应变的增加,摩擦修正前后的应力差值逐渐增加;计算获得了经过摩擦修正的真应力-应变曲线σ=arcsinh[εexp(Q/RI)]^(1/n)/α,可用该式预测TB9钛合金在750~1000°C,不同应变速率条件下的应力。失稳变形会导致TB9钛合金产生与压缩方向呈约45°的流变局域化区域变形带,合金的组织均匀性较差;在适宜的工艺窗口内热加工,合金主要发生动态再结晶和动态回复,可以改善显微组织,提高合金的性能。根据建立的热加工图,得出了TB9钛合金的适宜热变形工艺参数为:变形温度850~1000°C,应变速率0.01~1 s^(-1)。

摘要： 采用Gleeble-1500热模拟机进行热压缩试验,研究了一种Al-Zn-Mg-Cu系7X75铝合金在变形温度300~460°C、应变速率在0.1~8.0 s^(-1)的热变形行为,建立了合金的本构方程,并结合EBSD和TEM对微观组织进行了表征。结果表明:合金的流变应力随着变形温度的升高和应变速率的降低而降低,低应变速率下合金的变形机制为动态回复,在高应变速率下变形机制为动态再结晶;当变形温度为390~410°C、应变速率为1.0~4.0 s^(-1)为最佳热加工区间,合金的主要变形机制为动态再结晶。

摘要： 采用Gleeble3800热模拟机对钛合金Ti-4Al-3V在不同温度、不同应变速率下进行热压缩实验,分析变形后的组织,研究变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,构建Ti-4Al-3V合金的流变应力本构方程并绘制合金的热加工图。研究结果表明:材料变形时的峰值应力随变形温度的升高和应变速率的减小而减小,峰值应力对应变速率的敏感性随温度升高而降低;在给定参数下,Ti-4Al-3V合金的变形激活能为296.8kJ/mol。对热加工图分析得出Ti-4Al-3V合金理想的热加工窗口为:变形温度700~820°C、应变速率0.001~0.004s^(-1);变形温度830~920°C、应变速率0.001~0.05s^(-1)。

摘要： 通过热模拟压缩实验,研究了变形温度、应变速率对Ti-B25合金高温变形时流动应力和峰值流动应力的影响,并结合组织演变规律揭示了其高温塑性流动软化机理。结果表明:流动应力和峰值流动应力均随变形温度的下降以及应变速率的增大而增大。应变速率为10.0 s^(-1)时,随着变形温度的升高,流动软化程度减小,并且α+β两相区的软化程度远高于β单相区的软化程度。应变速率对Ti-B25合金温升影响最大,变形温度次之。当应变速率为10.0 s^(-1)时,Ti-B25合金的温升最高,流动软化程度也明显高于其他应变速率下的流动软化,这与该应变速率下Ti-B25合金发生局部塑性流动有关。当应变速率为0.01 s^(-1)时,Ti-B25合金的温升较小,但仍存在流动软化现象,这是因为该应变速率条件下材料发生了动态再结晶。

摘要： 利用铸造法制备了SiC/Mg-5Gd-3Sm-0.5Zr复合材料。固溶处理后进行热压缩试验,应变速率为0.002~0.1 s^(-1),变形温度350~500°C,最大变形量70%。结果表明:所制备的SiC/Mg5Gd-3Sm-0.5Zr复合材料铸态组织由α-Mg基体、晶界处共晶组织以及SiC颗粒组成,经过固溶处理,晶界处共晶组织消失,复合材料组织由多边形的α-Mg晶粒和弥散分布的SiC颗粒组成。SiC/Mg-5Gd-3Sm-0.5Zr复合材料在热压缩过程中发生了动态再结晶,晶粒显著细化。由真应力-真应变曲线结合热压缩后组织分析,发现该复合材料适宜热加工的温度为450°C。经计算,SiC/Mg-5Gd-3Sm-0.5Zr复合材料应力指数为4.86,热变形激活能为280.525 kJ/mol。

摘要： 利用Gleeble热力模拟试验机研究了304奥氏体不锈钢在变形温度950~1150°C、应变速率0.05~1 s^(-1)条件下的热压缩行为,根据真应力-真应变曲线,基于Arrhenius模型构建其在高温下的本构方程,并建立热加工图;基于试验数据建立动态再结晶模型,采用Deform软件对该钢的再结晶行为进行模拟,并进行试验验证。结果表明:随着应变速率的增大或变形温度的降低,不锈钢的流变应力增大;在变形温度1080~1120°C、应变速率0.05~0.2 s^(-1)和变形温度1120~1150°C、应变速率0.5~1 s^(-1)下,该钢具有良好的热加工性能;模拟得到在变形温度1000°C、应变速率0.05 s^(-1)和变形温度1100°C、应变速率0.05 s^(-1)下,试样心部再结晶晶粒体积分数和尺寸与试验结果间的相对误差小于7.62%,验证动态再结晶模型的准确性。

摘要： 采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射技术(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)等分析预置粒子对ZM6镁合金热压缩过程中显微结构的影响,并在室温下进行室温力学性能测试。结果表明:预置粒子能够有效促进热变形过程中的动态再结晶行为,热压缩后合金组织细化、织构弱化,抗拉强度和伸长率都显著提升。和固溶态样品相比,预置粒子样品在510°C下再结晶体积分数由85%提升至100%,在不损害强度的前提下,伸长率提升至18.2%,提升了30%。

摘要： 利用Gleeble-1500热模拟实验机采用热压缩的方法,对Q345qNH试样的感应加热段压缩60%的变形量,然后以0.1°C/s、0.5°C/s、1°C/s等10个不同速度冷却至室温,并测定其相变温度和时间情况,检测了变形段易变形位置的金相组织和硬度,构建了Q345qNH钢的动态CCT曲线。试验结果表明,0.1~1°C/s冷速获得均匀铁素体+珠光体组织;1°C/s~5°C/s冷速组织中珠光体量逐渐减少,粒状贝氏体含量增多;随着冷速进一步增大至50°C/s,几乎全变为粒状贝氏体组织;100°C/s冷速下,组织中出现板条贝氏体,或极少数出现马氏体。硬度和微观组织的关系曲线可以分为3个阶段:铁素体细晶强化阶段、粒状贝氏体增量强化阶段和贝氏体板条形态强化阶段。根据动态CCT曲线和具体的组织状态,通过控制钢材的轧后冷却制度,获得预期的组织,为Q345qNH/Q370qNH钢生产工艺提供理论支撑和技术参考。

摘要： 针对热挤压态FGH95合金进行变形温度为1050~1120°C、变形量为50%和70%、应变速率为10^(−4)~1 s^(−1)的热压缩试验,研究该合金动态再结晶(DRX)的组织演变和形核机制。结果表明:提高变形温度和降低应变速率可以促进小角度晶界向大角度晶界迁移,有利于动态再结晶晶粒的长大;变形温度和变形量对热挤压态FGH95合金的动态再结晶机理的影响不明显,而应变速率对动态再结晶机制影响较大;随着应变速率的增加,热挤压态FGH95合金由不连续动态再结晶机制逐渐转变为连续动态再结晶机制;热挤压态FGH95合金的动态再结晶以不连续动态再结晶形核机制为主,以连续动态再结晶形核机制为辅;在1050°C、1 s^(−1)变形条件下,热挤压态FGH95合金发生连续动态再结晶形核。

摘要： 为探究5B70铝合金高温变形行为,利用Gleeble-1500模拟实验机在不同参数下对该合金进行了热压缩实验,通过ABAQUS有限元分析软件在介观维度建立了5B70铝合金Taylor模型并进行了热压缩模拟,阐述了该合金热变形过程中的组织演变及位错密度分布规律.结果表明:在高温条件下试样的形变是由硬化作用和软化作用共同影响的;多晶体内部分为硬晶粒和软晶粒,在热压缩时硬晶粒的应力较小,但内部位错密度较大,而软晶粒的应力较大,但内部位错密度较小;当温度一定时,5B70铝合金的流动应力随着应变速率的增大而增大,应变速率一定时,该应力随着温度的升高而减小;晶体塑性模拟能够准确地反映5B70铝合金热压缩时的加工硬化及动态软化作用,解释了微观结构变形机理.

摘要： 在Gleeble-3800热模拟机上对工业制备的TA7钛合金进行热压缩实验,研究工业用TA7棒材在变形温度为850～1050°C和应变速率为10-2～100s-1,以及变形程度为40％务件下的流变行为;利用金相显微镜分析工业用TA7钛合金棒材在不同变形条件下的组织演化规律.结果表明:流变应力在变形初期随应变的增加而显著增大,当应变速率一定且变形温度较低时,流变应力达到峰值后,由于动态回复和再结晶的作用,使得峰值应力稍有降低,最终趋于平衡;当变形温度较高时,流变应力达到峰值后,即趋于平衡时的稳态应力.当变形温度一定时,峰值应力随应变速率的增加而增大.变形中的软化机制主要以动态回复和动态再结晶为主.

摘要： 本文在Gleeble-3500热模拟机上对5754铝合金进行了等温中断热压缩试验,温度分别为350°C和450°C,应变速率为0.1s-1和1S-1.热压缩道次停留时间范围为5到60s.在热压缩道次停留期间亚动态再结晶行为发生.在多道次热压缩期间的动态软化行为通过相对软化率的方法来研究.用0.2％屈服应力补偿法计算亚动态再结晶软化百分率.本文建立了亚动态再结晶动力学方程.对于5754铝合金而言,由亚动态再结晶引起的软化百分率随着温度和道次停留时间的增加而增加,随应变速率的增加而降低.

摘要： 本文在Gleeble1500D 实验机下采用热压缩应力松弛法、双道次变形法和透射电镜（TEM）研究了0.047%C-0.109%Ti 微合金钢中的形变诱导析出动力学。通过分析应力松弛曲线、软化动力学曲线及不同等温时间析出相的数量和尺寸分别获得了三组析出-时间-温度（PTT）曲线。结果表明，三种方法获得的PTT 曲线均呈现典型的“C”形，且鼻子点温度均在910oC 左右。在析出开始时间（Ps）的测量方面，双道次变形法体现出最高的敏感性。TEM 结果表明，形变诱导析出相为纯的TiC 粒子，具有面心立方（fcc）食盐结构，在复型碳膜上呈现链状或胞状分布。此外，析出相在长大阶段近似服从抛物线长大规律（1/2 方规律），在粗化阶段服从近1/10 方规律。

摘要： Ni-Ti形状记忆合金自20世纪90年代问世以来,在各种管接头、紧固件及医疗器械领域日益得到人们的重视.但是,Ni-Ti形状记忆合金属于中间合金,相变温度对化学成分强烈的敏感性、加工硬化率极快以及变形行为极其复杂,使得其难于加工制造且成本很高.因此,研究Ni-Ti形状记忆合金热模拟压缩变形行为,对于合理设计加工工艺,实现加工过程的精确控制,为构建镍钛合金的本构方程、制定镍钛合金薄壁管的成型工艺提供了理论指导，压缩试样随着压缩温度、应变速率或变形程度增大，动态再结晶越来越明显，应变速率一定，压缩实验的温度越高，Ni-Ti合金的流变应力越低。1050°C在应变速率0.1s-1压缩时Ni-Ti合金的峰值应力仅为650°C压缩时的19.4%，真应变在0.02以内时，随着真应变的增加，流变应力迅速增加达到峰值。真应变大于0.02后，随着真应变的增加，流变应力趋于平衡。

摘要： 本文利用Gleeble-1500D对含钛低合金钢进行热模拟压缩实验研究,考察了变形速率与变形温度对该合金钢动态再结晶行为的影响,并构建了该种合金的变形本构关系和动态再结晶模型.研究结果表明,当变形温度较高、变形速率较小时,越易发生动态再结晶,但是平均晶粒尺寸也越大.运用模型结果进行模拟仿真,发现模拟结果与实验获得的微观结构相近,表明了应力-应变本构关系和动态再结晶模型能较好的预测实验结果.

摘要： 本文在Gleeble1500D 实验机下采用热压缩应力松弛方法研究了三种不同Mn 含量（0.5%Mn、1.0%Mn和1.5%Mn）和一种含1.5%Mn-0.2%Mo的Ti 微合金钢中的形变诱导析出动力学。四种Ti 微合金钢基本化学成分为0.045%C-0.10%Ti。应力松弛实验采用单轴压缩方法，变形量为20%，变形速率为0.1s-1，变形温度为875oC-975oC，松弛时间为30min。利用透射电镜（TEM）碳复型法观察和表征不同松弛时间样品中的析出物的结构、成分、形貌、尺寸及分布。松弛实验结果表明，在低于975oC 进行变形，四种实验钢松弛曲线（除875oC 下的0.5%Mn和1.0%Mn 钢）在某一松弛阶段均出现应力“平台”，该现象表明形变诱导析出现象的发生。定义松弛应力平台的开始与结束点为析出的开始与终了点，获得了析出-时间- 温度（PTT）曲线。四种钢的PTT 曲线均基本呈现“C”形，鼻子点温度均在900oC 左右，此现象表明Mn 含量的增加与Mo的添加对PTT 曲线的鼻子温度影响不大。然而，随着Mn 含量的增加，析出开始时间，即析出孕育期被推迟，增加Mn 含量从0.5%Mn 到1.5%Mn，析出孕育期被推迟约1/3时间数量级。添加0.2%的Mo 使得析出孕育期进一步被推迟约1/3时间数量级。透射电镜分析表明，仅含Mn的Ti 微合金化钢中的形变诱导析出相类型为纯TiC，晶体结构为面心立方食盐结构。析出初期，随着Mn 含量的增加，碳膜上的形变诱导析出相的数量与尺寸均减少，此现象证实了Mn 对TiC 析出孕育期的推迟作用。在析出中间阶段，高 Mn 含量的Ti 微合金钢中的TiC 析出相仍较低Mn 含量钢的细小，表明Mn 对TiC 长大速度的减缓作用。在析出后期，高Mn 含量钢中的TiC 析出相的尺寸逐渐赶上并超过低Mn 含量的钢，此现象表明Mn 对TiC 析出相的粗化是起加速作用的，这与对TiC的形核和长大的影响是相反的。含Mo的Ti 微合金钢中的形变诱导析出相为（TiMo）C 三元析出相，晶体结构仍为面心立方食盐结构。相比于不含Mo 钢，含Mo 钢中的形变诱导析出相在析出阶段的数量更多且更加细小。（TiMo）C 析出相中Ti/Mo 原子比例随着尺寸的不断增大而逐渐降低，在925oC 变形，保温60s的析出相中的Ti/Mo 仅为4.4，而保温时间增加到3000s时，该值增加到11.75。Ti/Mo 随时间的变化趋势与平均粒子尺寸随时间的变化趋势保持一致。析出中、后期较大的（TiMo）C 粒子呈现出层状或环状结构，并且随着粒子的尺寸增大，层数或环数有增加的趋势。此外，层状或环状粒子的选区电子衍射（SAD）斑点出现分裂现象。Mn 对TiC 析出动力学的影响可以归为Mn 对C和Ti 在奥氏体活度的影响。Mn 通过降低C和Ti 在奥氏体中活度使得TiC的固溶度增加，从而降低了过饱和度，进而降低了TiC 析出驱动力，因此导致TiC 析出孕育期增长，长大速度减慢。然而，Mn的增加使得固溶Ti 含量增加，从而加速了析出后期TiC的粒子的粗化速率。Mo 对TiC 析出影响较为复杂，一方面，Mo 通过降低C 在奥氏体中的活度来影响析出动力学。另一方面，Mo 能够进入到TiC 晶格中，进而影响析出相与基体的界面能和析出相长大与粗化动力学控制因素。Mo 对析出动力学的影响仍需进一步实验与理论工作的证实。

摘要： 采用大塑性变形法获得晶粒尺寸小于1μm的SPZ合金(Ti-Al-V-Mo-Fe-Zr).合金在740°C至800°C之间具有极优异的超塑性性能。在GleebLe-1500热模拟试验机上,采用高温等温压缩试验,对SPZ钛合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究.结果表明.应变速率和变形温度的变化强烈地影响合金流变应力的大小,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大;计算得出合金的变形激活能为744.7 kJ.mol-1.

摘要： 在Gleebe-1500热力模拟机上,采用两道次间隙式等温热压缩试验,对Ti-0.8Al-1.2Fe钛合金在热变形过程中的道次间软化规律进行了研究.变形温度为835、870和900°C,应变速率为1 s-1,道次间隙停留时间在30～180 s之间变化.结果表明:在热压缩变形道次间保温停歇之后,流变应力明显降低,保温停歇时间越长,合金软化率减小;变形及停歇保持温度越高,合金软化越严重.

摘要： 为研究钒对低碳钢的动态再结晶的影响规律,选取4种对比成分的钒氮微合金化钢,测量动态再结晶的流变应力曲线,获得了峰值应力σp、应变速率ε及变形温度T的对应关系,分析了变形温度、V及N含量对流变应力曲线的影响.建立了钒氮微合金化钢及对比钢的热变形动态再结晶Avrami模型,回归得到其动态再结晶名义激活能.结果表明:V对动态再结晶临界温度提高有限,V和N复合后对动态再结晶临界温度提高明显,延迟再结晶能力增强.

摘要： 为研究钒对低碳钢的动态再结晶的影响规律,选取4种对比成分的钒氮微合金化钢,测量动态再结晶的流变应力曲线,获得了峰值应力σp、应变速率ε及变形温度T的对应关系,分析了变形温度、V及N含量对流变应力曲线的影响.建立了钒氮微合金化钢及对比钢的热变形动态再结晶Avrami模型,回归得到其动态再结晶名义激活能.结果表明:V对动态再结晶临界温度提高有限,V和N复合后对动态再结晶临界温度提高明显,延迟再结晶能力增强.

摘要： 本发明公开了一种接线端子、电加热热压装置、热压方法、电机及压缩机。所述用于电机的接线端子包括插接部和接线部，所述接线部与所述插接部相连且所述接线部上构造有用于容纳漆包线的置线槽，所述接线部通过热压将所述漆包线紧固在所述置线槽内且利用热压的热量熔化所述漆包线的漆膜以使所述漆包线的线芯与所述接线部电连接。根据本发明的用于电机的接线端子，生产效率高、生产成本低、环保性好且安全可靠。

摘要： 本申请公开了一种热压缩试验用试样及热压缩试验方法，其中热压缩试验用试样包括主体部分，所述主体部分至少包括沿中心轴的轴向排布的第一级圆锥台和第二级圆锥台，所述第一级圆锥台位于所述第二级圆锥台的轴向外侧，所述主体部分呈中心对称结构，所述主体部分可沿其轴向承载压力；并且，所述主体部分为一体结构。本申请所提供的热压缩试验用试样，通过合理设计多级圆锥台试样，能够获得宽广分布的局部等效应变恒定区，通过表征变形组织可以精确建立其与等效应变的对应关系，进而获取更宽广的等效应变范围，以提高高通量实验的效率。

摘要： 本发明公开了一种全回热压缩空气储能方法及全回热压缩空气储能系统。该储能系统包括换能蓄热装置与回热发电装置，换能蓄热装置包括：电动机、压缩机、回热换热器、冷水箱、热水箱和地下含水层，回热发电装置包括：膨胀机、发电机、回热换热器、热水箱、冷水箱和地下含水层；该储能方法为储能时，换能蓄热装置工作，空气压缩由各级后冷却的多级压缩机完成，末级压缩被冷却后压缩空气被注入地下含水层储存；释能时，回热发电装置工作，空气膨胀由各级的级前加热的多级膨胀机完成，膨胀机末级出口的空气状态接近大气参数并排放于大气中；采用最小过冷度大于30°C的水作为回热介质，该全回热压缩空气储能系统的电回转效率为70.4‐76.1％。

摘要： 本发明公开了一种热压缩与机械压缩并联的两级压缩复合制冷系统及其方法；集热器与蓄热水箱、第一热水泵、发生器依次相连；蓄热水箱与第二热水泵、集热器依次相连；发生器与精馏器、冷凝器吸收循环侧、第一节流阀依次相连；第一节流阀分别与过冷器、级间冷却器相连；过冷器、级间冷却器与流量调节阀、吸收器、溶液泵、精馏器、溶液热交换器依次相连；冷凝器压缩循环侧与过冷器、蒸发器、第一级压缩机、空气冷却器、级间冷却器、第二级压缩机依次相连；蒸发器与冷冻水泵、供冷用户端依次相连；本系统通过热压缩与两级机械压缩相结合不仅增强了太阳能制冷效率，又提高了单位太阳能消耗的压缩功节约量，还显著降低了压缩机排气温度。

摘要： 本发明涉及一种太阳能供热压缩热压机系统的控制方法，适用于冷藏车生产制造行业，属于新能源环保技术领域，太阳能供热压缩热压机系统包括太阳能集热器、热压机以及控制系统，还包括集热水箱和恒温水箱以及形成的第一循环管路、第二循环管路以及第三循环管路，控制方法包括定水位自动补水与手动上水、自动温控与智能加热、太阳能温差循环、防冻循环、热水管道循环。本发明采用太阳能作为主能源，具有节能、高效、环保的功能。

摘要： 本申请公开了一种热压缩试验用试样及热压缩试验方法，其中热压缩试验用试样包括主体部分，所述主体部分至少包括沿中心轴的轴向排布的第一级圆锥台和第二级圆锥台，所述第一级圆锥台位于所述第二级圆锥台的轴向外侧，所述主体部分呈中心对称结构，所述主体部分可沿其轴向承载压力；并且，所述主体部分为一体结构。本申请所提供的热压缩试验用试样，通过合理设计多级圆锥台试样，能够获得宽广分布的局部等效应变恒定区，通过表征变形组织可以精确建立其与等效应变的对应关系，进而获取更宽广的等效应变范围，以提高高通量实验的效率。

摘要： 本发明公开了一种全回热压缩空气储能方法及全回热压缩空气储能系统。该储能系统包括换能蓄热装置与回热发电装置，换能蓄热装置包括：电动机、压缩机、回热换热器、冷水箱、热水箱和地下含水层，回热发电装置包括：膨胀机、发电机、回热换热器、热水箱、冷水箱和地下含水层；该储能方法为储能时，换能蓄热装置工作，空气压缩由各级后冷却的多级压缩机完成，末级压缩被冷却后压缩空气被注入地下含水层储存；释能时，回热发电装置工作，空气膨胀由各级的级前加热的多级膨胀机完成，膨胀机末级出口的空气状态接近大气参数并排放于大气中；采用最小过冷度大于30°C的水作为回热介质，该全回热压缩空气储能系统的电回转效率为70.4‐76.1％。

摘要： 本发明提供一种通过调节排出压力和排出温度而产生加热压缩暖风状空气、远红外线和亚毫米波区域的电磁波(以下称为“太赫兹波”)、负离子风等的发生方法和发生装置及利用它们的加工处理物、加工处理方法、加工处理装置，其通用性优良且能够实现装置的小型化和低成本化。将空气从送风鼓风机或空气压缩机(2)经由配管(8)送入加热压缩空气调整装置(容器(3))内部。然后，将封入加热压缩空气调整装置(1)内部的空气调节为规定的排出压力(例如，30KPa以上、150KPa以下)和排出温度(40°C以上、250°C以下)，并使该空气通过圆板(4)的贯通孔(4A)，从而产生加热压缩空气。在所产生的热风中，利用太赫兹波和所产生的热冲击波产生与水分子的固有振动频率共振的共鸣电磁波，使空气中的水分子的氢键分离并从氢原子中放出电子，从而产生负离子风。构成加工处理物、加工处理方法、加工处理装置，它们将所生成的热风用于干燥、对水进行曝气所引起的功能水的生成、水成燃料的生成、美容保健器具、空气或水质改善装置、内燃机的燃烧效率提高装置等。

摘要： 本发明公开了一种热压缩与机械压缩并联的两级压缩复合制冷系统及其方法；集热器与蓄热水箱、第一热水泵、发生器依次相连；蓄热水箱与第二热水泵、集热器依次相连；发生器与精馏器、冷凝器吸收循环侧、第一节流阀依次相连；第一节流阀分别与过冷器、级间冷却器相连；过冷器、级间冷却器与流量调节阀、吸收器、溶液泵、精馏器、溶液热交换器依次相连；冷凝器压缩循环侧与过冷器、蒸发器、第一级压缩机、空气冷却器、级间冷却器、第二级压缩机依次相连；蒸发器与冷冻水泵、供冷用户端依次相连；本系统通过热压缩与两级机械压缩相结合不仅增强了太阳能制冷效率，又提高了单位太阳能消耗的压缩功节约量，还显著降低了压缩机排气温度。

摘要： 本实用新型涉及一种太阳能供热压缩热压机系统，即太阳锅炉，适用于冷藏车生产制造行业，属于新能源环保技术领域，包括太阳能集热器、热压机以及控制系统，还包括集热水箱和恒温水箱；所述太阳能集热器两端分别通过太阳能循环供水管道和太阳能循环回水管道与集热水箱连通，形成第一循环管路；所述集热水箱又分别通过供水管以及回水管与所述恒温水箱连通，形成第二循环管路；所述恒温水箱又分别通过热压机供水管道以及热压机回水管道与热压机连接，形成第三循环管路；所述第一循环管路、第二循环管路以及第三循环管路依次嵌套连接成一起。本实用新型采用太阳能作为主能源，具有节能、高效、环保的功能。