水力劈裂
水力劈裂的相关文献在1987年到2022年内共计328篇,主要集中在水利工程、建筑科学、矿业工程
等领域,其中期刊论文217篇、会议论文40篇、专利文献15776篇;相关期刊95种,包括三峡大学学报(自然科学版)、岩石力学与工程学报、长江科学院院报等;
相关会议28种,包括2015年治淮论坛暨淮河研究会第六届学术研讨会、第26届全国土工测试学术研讨会、第四届中国水利水电岩土力学与工程学术讨论会暨第七届全国水利工程渗流学术研讨会等;水力劈裂的相关文献由660位作者贡献,包括甘磊、徐力群、沈振中等。
水力劈裂—发文量
专利文献>
论文:15776篇
占比:98.40%
总计:16033篇
水力劈裂
-研究学者
- 甘磊
- 徐力群
- 沈振中
- 刘得潭
- 朱俊高
- 李宗利
- 杜成斌
- 贾金生
- 沈心哲
- 曾奕滔
- 王俊杰
- 赵文虎
- 任青文
- 王瑞
- 章鹏
- 谢兴华
- 速宝玉
- 郑璀莹
- 陶韵成
- 仲良
- 张开来
- 徐泽平
- 汪洋
- 焦延涛
- 陈玉泉
- 吴健
- 孙立国
- 戴上秋
- 李新宇
- 江婷
- 王亚红
- 王学志
- 袁俊平
- 郝巨涛
- 马泽锴
- 冯业林
- 冯晓莹
- 冯树荣
- 冯炜
- 刘泽涵
- 吴琼
- 周伟
- 常凊睿
- 常晓林
- 张丙印
- 张坤勇
- 张宏伟
- 朱晟
- 李润璞
- 杨艳
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石艳柯;
霍俊怡;
张多新;
石路杨
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摘要:
利用扩展有限单元法在求解不连续问题上的独有优势,在裂纹面以水压力方式模拟水力劈裂荷载,以解决裂纹扩展时涉及裂纹面非线性和移动边界问题。针对某待建混凝土重力坝,通过ABAQUS软件建立黏聚力裂纹扩展模型模拟水力劈裂,采用上游超载静水压力模拟高水压作用,研究不同裂纹长度、角度及裂纹面水压力对裂纹扩展的影响。结果表明:在相同初始裂纹夹角和水压作用下,裂纹起裂方向与预置裂纹方向夹角值基本一致;预置裂纹与水平向夹角为45°时,裂纹扩展深度最浅;随着裂纹面水压力数值增大,坝踵预置裂纹逐渐向坝基底部扩展;随着坝体折断面预置裂纹长度的增加,预置裂纹尖端周围应力值逐步增大,坝顶和主裂纹最大张开位移也随之增大,最终形成一条主裂纹并不断地向下游坝基面进行扩展,结构承载能力逐渐降低。
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刘东海;
王静静
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摘要:
心墙拱效应是威胁超高心墙堆石坝安全的一个重要因素.通常采用心墙掺砾来减弱拱效应,但即便是掺砾情况下超高砾质土心墙堆石坝往往仍存在较大的心墙拱效应,且过多掺砾易形成渗流通道,不利于大坝防渗.考虑向砾质土中加入固化剂来制备胶结砾质土心墙料,以提高其变形模量,减弱心墙拱效应.以西南某高堆石坝为例,对不同固化剂掺量下胶结砾质土心墙堆石坝开展应力变形有限元数值模拟,分析胶结砾质土心墙坝的应力、变形等性态;同时,采用扩展有限元法(XFEM)分别对心墙上、中、下3个部位预设的裂缝进行正常蓄水期及水位超坝顶两种工况下的裂缝扩展模拟,以分析固化剂掺量对胶结砾质土心墙裂缝扩展的影响.结果表明:心墙固化剂掺量的增加可有效减弱大坝心墙拱效应,改善心墙抗水力劈裂性能;坝体应力水平及位移变化率均随着固化剂掺量的增加而减小,在一定程度上避免坝体因剪应力过大或变形不协调而发生破坏;心墙上部预设裂缝更易发生扩展,固化剂的掺加可有效抑制心墙裂缝的扩展,避免形成渗流通道.可见,胶结砾质土可为超高堆石坝心墙坝料选择提供一种新的可能.
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王艺洁;
陶虎;
张少英;
王军玺
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摘要:
挪威Hyttejuvet坝为加快心墙孔隙水压力消散,在施工过程中减小心墙宽度,致使心墙结构异变,初次蓄水后出现水力劈裂现象。为探究这种结构突变对形成水力劈裂的影响,采用离心模型试验,重点模拟心墙突变段在施工期和蓄水期的应力状态,成功再现心墙坡比突变处水力劈裂现象。试验结果表明:由于填筑土料力学特性及固结发展,心墙和坝壳两种介质接触面附近形成拱效应,初次蓄水期水压力又侧向加荷,导致局部出现竖向应力小于水平应力的应力偏转现象。基于Geostudio渗流-应力耦合模块,建立土石坝模型,分析不同形态心墙上游面发生水力劈裂的危险位置。数值模拟研究表明:突变段心墙拱效应最为显著,无突变心墙则在高程85 m以上拱效应显著,且坡比越小,抗水力劈裂破坏能力越弱。
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郭涛;
桂博;
徐李辉;
张立翔
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摘要:
发生强震时主震会给重力坝带来损伤破坏,伴随主震发生的多次余震也会给重力坝带来额外的累积损伤破坏,目前关于重力坝在地震作用下的损伤研究大多都只考虑了主震及一次余震。因此,为了更加全面地分析评估多次余震对重力坝结构的累积损伤破坏,基于混凝土塑性损伤模型,结合水工混凝土P⁃D⁃ε曲线求解重力坝在多次主余震序列作用下的损伤,并考虑坝体位于水下部位出现裂缝后产生的水力劈裂现象,研究主震受损混凝土重力坝在强余震作用下的非线性动态响应。加载余震直至结构发生贯穿性裂缝破坏,并再次对破坏后的坝体结构重新建模,进一步分析后续的滑移、倾覆失稳情况。结果表明:强主震作用下坝体仅受到轻微至中等破坏,基本满足设计可修复的设计原则;多次余震对重力坝坝体的塑性损伤效益累积作用明显,坝体损伤区主要集中在坝踵、建基面和上游折坡点附近;随着余震次数的累计增加,塑性应变均有不同幅度的提高,最终由于累计损伤产生了贯穿性裂缝;水力劈裂对于重力坝塑性损伤累积、滑移和倾覆失稳等影响显著。
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曾贤平
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摘要:
本文针对高水压导致隧洞水力劈裂问题,运用PFC2D离散元模拟软件从细观力学角度出发,考虑水岩耦合条件建立水力劈裂数值模型,研究高内水压下围岩水力劈裂机制,获取水力劈裂发展过程,并分析大主应力对裂缝发展规律影响。研究表明:在高内水压作用下,洞壁处围岩首先劈裂,进入裂缝中的水对裂纹侧壁产生水压力,进而使裂纹尖端产生拉应力,进一步引起裂纹扩展;高内水压随裂纹扩展距离逐渐衰减,当裂纹扩展至一定距离后由于水压力小于围岩抗拉强度而趋于稳定;黏聚力增大会对裂缝发展起抑制作用,而内摩擦角对劈裂效果影响甚微;水力劈裂方向与地应力大主应力方向一致,大主应力对开裂起促进作用,小主应力对开裂起抑制作用。研究结果可为抽水蓄能电站等高压隧洞工程设计与施工提供依据。
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左拥军
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摘要:
我国西部地区水电站多位于高山峡谷地区,水工隧洞常被深埋于地下水位以下的位置,导致水工隧洞常出现水力劈裂现象.本文采用线弹性断裂力学分析方法从深部围岩裂纹扩展入手,建立深埋水工隧洞围岩力学模型,分析深埋水工隧洞的水力劈裂现象;在计算过程中同时考虑高地应力和高渗透压力两种情况,并引入广义临界水压力,导出广义临界水压力在拉剪复合模式下和压剪复合模式下的表达式,最后分析获得在压剪复合状态下的广义临界水压力与中心裂缝角度β之间的关系.
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袁鹏;
曾凡伟;
金辰
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摘要:
分析在高渗透压力作用下衬砌的水力劈裂机理,可为后续衬砌的防水设计提供理论支撑。文章结合深埋公路特长隧道特性,利用断裂理论对隧道衬砌水力劈裂作用从微观角度进行作业分析遥基于深埋隧道存在着高渗透压力、高地应力,将二者结合进行考虑,引入广义临界水压力进行裂纹扩展分析。依据工程实际,分析隧道渗水裂缝的具体位置,与力学分析相结合,验证了隧道的边墙位置发生渗水的概率最大。
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邓刚;
陈辉;
张茵琪;
张延亿;
张幸幸;
侯伟亚
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摘要:
初次蓄水过程中的水力劈裂破坏是土质心墙土石坝面临的最主要安全问题之一.为探索这一难题,回顾了疑似水力劈裂事故及暨有研究尚不能回答的问题,探讨了水力劈裂所需的必备应力条件和可能原因.分析了既有浸水湿化变形试验并建议了采用时间对数演进模式、单位时间湿化体变和湿化剪应变分别取决于围压和剪应力水平的湿化变形时间过程计算模型,并应用于模型坝数值模拟,再现了初蓄过程水力劈裂破坏所需应力条件,得到了顺岸坡方向上后期变形增量空间分布导致心墙拉伸和水力劈裂破坏的机理.最后提出了确保坝壳压实度、控制后期浸水后变形,保证心墙与坝壳后期变形量值和速率协调为核心的水力劈裂防控方法建议.
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刘帅奇;
马凤山;
郭捷;
孙琪皓
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摘要:
针对高承压水引发水力劈裂导致巷道的突水渗水问题,对离散元流固耦合算法进行改进,更新了流体通道长度和水压力对颗粒的作用模式.进行水力劈裂裂隙(HFs)与天然软弱面(WPs)相互作用的数值模拟,得到5种作用模式,并获取不同模式之间的临界水压力值,进一步分析了试件的位移、接触力以及特征点的应力变化.结果表明:1)定压力注水试验,流体压力值在初始注水处最大,沿裂隙扩展方向逐渐减小;2)不同模式下试样位移响应具有差异性,法向接触力接触方向存在明显竖直优势面,切向接触力则产生4个垂直的优势方向;3)测量圆1处应力在起裂阶段变化剧烈,最大主应力始终为压应力,测量圆2处应力响应相对滞后,主应力曲线的特征是由劈裂裂隙和软弱面之间的作用模式决定.
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李刘红;
杨艳;
李宗利
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摘要:
针对其他数值方法模拟水力劈裂的局限性,基于PFC颗粒离散元法建立了细观尺度混凝土水力劈裂流固耦合模型.模拟中提取随机圆形骨料信息生成不规则多边形骨料三相细观模型,通过平行粘结体现界面相力学,流体域之间管流体现混凝土各相渗流特性,并且各相取各自的平行粘结力学及渗透参数.通过创建存储渗流管道信息的链表,确保了渗流管道孔径与颗粒间作用力的耦合关系.将改进的流固耦合模型结果与试验结果进行对比,验证了所建模型的合理性.开展不同轴压作用下的混凝土水力劈裂数值试验,得到的临界水压随轴压的增加而线性增大,且模型表现为法向张拉破坏.该细观模型为进一步研究复杂受力状态下混凝土水力劈裂的细观破坏机理提供了新途径.
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吴梦喜;
韦巍;
何蕃民;
伍小玉
- 《深厚覆盖层上超高土石坝筑坝关键技术研讨会(2017全国高土石坝关键筑坝技术研讨会)》
| 2017年
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摘要:
土质心墙堆石坝在水库初次蓄水时防渗体有水力劈裂破坏风险,这种风险的分析是心墙坝设计的重要内容.本文分析比较了总应力法、有效应力法、综合法及预设渗透弱面法等常用的心墙堆石坝水力劈裂分析判别方法的优缺点,提出了一个基于不设弱面时给定填筑蓄水方案情况下心墙的有效应力,即通过分析典型部位渗透弱面出现后有效应力的降低量评估任意部位存在渗透弱面时有效应力的方法,从而判别整个心墙的水力劈裂风险.应用三维有限元方法,对长河坝心墙堆石坝进行了全面的水力劈裂风险分析,指出高心墙堆石坝心墙与陡峭岸坡相接部位相对于河谷部位水力劈裂风险较高.离坝顶越近,水力劈裂风险越高.水库低水位时心墙的水力劈裂风险很低,因而蓄水初期快速蓄水一般不会造成心墙的水力劈裂.水库高水位时水力劈裂风险较高.
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宁保辉;
白勇;
李胜兵;
王春磊
- 《2015年治淮论坛暨淮河研究会第六届学术研讨会》
| 2015年
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摘要:
前坪水库为淮河流域沙颍河支流北汝河上游控制性工程,水库大坝为粘土心墙坝,心墙土料与坝壳砂卵砾石料、堆石料模量差别较大,为研究大坝心墙拱效应对心墙的应力变形及抗水力劈裂的影响,根据大坝材料分区及坝基地质情况,考虑施工填筑及蓄水过程分级加载,采用非线性邓肯-张模型对大坝应力变形进行分析,对心墙的变形、应力、抗水力劈裂安全进行分析.计算结果表明,坝体应力和变形分布符合一般规律,坝体竖向沉降的最大值均发生在1/2~2/3坝高范围内,考虑心墙拱效应后,心墙抗水利劈裂是安全的.
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Yuan Junping;
袁俊平;
Ding Peng;
丁鹏;
Wang Qigui;
王启贵;
Lin Yanling;
蔺彦玲
- 《第26届全国土工测试学术研讨会》
| 2014年
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摘要:
水力劈裂可能导致心墙堆石坝的整体破坏,造成严重后果,提高心墙的水力劈裂自愈能力将有助于保证心墙堆石坝的运行安全.为研究心墙料水力劈裂自愈能力的影响因素和影响规律,本文自行研制了试验装置,采用平板型试样,对不同初始含水率和干密度的心墙料,在不同初始裂缝深度条件下,进行了水力劈裂自愈合试验.试验结果表明,初始裂缝的深度越小对心墙料水力劈裂自愈合越有利,初始含水率的大小对其无影响,而心墙料的干密度过大或过小都不利于水力劈裂后自愈.基于试验结果,建议了提高心墙坝水力劈裂愈合能力的工程措施.
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张红日;
党发宁;
兰素恋;
魏见海
- 《第四届中国水利水电岩土力学与工程学术讨论会暨第七届全国水利工程渗流学术研讨会》
| 2012年
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摘要:
本文基于Biot固结理论的有效应力分析理论,采用二维数值模拟分析方法,研究了大坝的坝体水力劈裂前后过程中孔隙水压力的变化过程.首先,分析了坝体的竣工期拱效应;其次,探讨了从竣工固结到蓄水过程和稳定渗流期孔隙水压力变化分布特点;最后,对坝体心墙发生水力劈裂的可能性进行判断.研究结果表明:黏土心墙堆石坝心墙内部孔隙水压力梯度的模拟分析能更加合理地解释水力劈裂发生与蓄水速度和心墙的低渗透性的关系,因此分析考虑水位上升过程中黏土心墙内孔隙水压力分布情况是心墙水力劈裂发生机理的重点.
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