氧利用率

摘要： 以上海市某污水处理厂A/O工艺好氧池为研究对象,在线监测好氧池沿程的耗氧速率和氧利用率(OTE),结合好氧池的曝气量、DO、进出水污染物指标,对曝气充氧性能进行综合评估.通过核算该污水处理厂实际需氧量和实际供氧量,计算曝气系统的节能潜力.结果 表明:(1)该污水处理厂好氧池OTE为22.54％～28.82％,曝气量为4.24～9.63 m3/h.曝气量与OTE的变化呈明显的负相关,说明好氧池中的曝气器可能受到一定程度的污染.(2)距好氧池进水口5～45 m,活性污泥比耗氧速率(SOUR)在12～16 mg/(g·h)内波动,在实际经验值8～20 mg/(g·h)内.60、100、140m处SOUR低于8mg/(g·h),处理负荷偏低,存在曝气过量和池容浪费的情况.(3)好氧池供气量、需气量分别为89 968.99、76 885.15 m3/d,节能潜力较大.

摘要： 最大摄氧量作为评价有氧能力的"金标准",在体育竞赛、大众健康与临床医疗等方面的应用都十分广泛.而有氧能力的主要限制因素一直具有争议,本文从血液运氧能力、心脏泵血功能、换气能力及肌肉对氧的利用能力四个方面总结目前已有的研究进展.

摘要： Taking the No.2 biological aerobic treatment unit of the Shanghai Zhuyuan Sewage Treatment Plant No.2 as the research object in this study,the aerator performance was measured using the process state aeration oxygenation performance tester.By calculating the oxygen transfer efficiency,aeration uniformity index and comprehensive impact factor of aeration efficiency,the daily operating status of the aerator was valuated,to analyze the shortage of aeration system in control and propose the targeted optimization program.Results showed that the oxygen transfer efficiency of the aerator in process state decreased from 19.22％ to 23.78％ compared to that in fresh water.The aeration uniformity index was in the range of 0.80 to 1.34,and the comprehensive impact factor of aeration efficiency is relatively low,which fully indicated that some aerators in the No.2 biological aerobic treatment unit have problems of contamination or aging.The aeration system has a large potential for optimization,moreover,the performance evaluation results can provide guidance for the management and maintenance of the aerator and the optimal running of the sewage treatment plant.%以上海竹园第二污水处理厂2号生物好氧处理单元为研究对象,采用工艺状态曝气充氧性能测定仪对曝气器性能进行现场测定,通过核算氧利用率、曝气均匀性指数、曝气效率综合影响因子等指标,评价该厂曝气器日常运行状态,分析曝气系统在控制上的不足,并针对性地提出优化方案.结果表明,工艺状态下曝气器氧利用率与清水条件下相比下降19.22％ ～ 23.78％,曝气均匀性指数在0.80～1.34的范围内,曝气效率综合影响因子偏低,充分表明2号生物好氧处理单元部分曝气器存在污染或老化的问题.该厂的曝气系统具有较大的优化潜力,性能评价结果可以为曝气器科学管理维护及水厂的运行优化提供指导.

摘要： 该文结合国内外资料以及兰州石化污水处理厂炼油污水处理车间生活污水处理装置曝气池的情况,对目前情况下的穿孔管曝气的性能进行了探讨.同时对生活污水处理曝气工艺的改进提出了一些合理化建议,如改变曝气器的种类、布置方式、水平流速及供氧技术,可以使曝气池的氧的利用率增大,降低曝气处理生活污水的能耗与运行成本,有较好的经济意义.

摘要： 曝气器是污水处理的核心设备,目前广泛运用的鼓风微孔曝气是一种高效节能的曝气方式.选择适当的微孔曝气器不仅能保障污水处理效果稳定,同时能降低用风量,提高氧利用率,进一步达到节能降耗的目的.

摘要： 目的：探讨脑改良氧利用率（ BMO2 UC）、动静脉血乳酸差值监测对严重颅脑损伤患者的临床意义。方法多种原因引起的颅脑损伤患者119例（其中严重颅脑损伤75例），在链式流程急救复苏、呼吸循环支持后，生命体征平稳，动脉血氧饱和度（ SaO2）达0.98～1.0时，通过颈内静脉穿刺插管采血，测定颈内静脉血氧饱和度（ SjO2）及乳酸水平，计算出脑改良氧利用率和动静脉血乳酸差值并分析它们与格拉斯哥昏迷评分（ GCS）及大脑皮质直接损伤间的关系。结果脑改良氧利用率、动静脉血乳酸差值水平与入院、出院时GCS均呈正相关（r＝0.82，r＝0.86； r＝0.80，r＝0.82）。有大脑皮质直接损伤组患者脑改良氧利用率及动静脉血乳酸差值水平低于无大脑皮质直接损伤组。结论严重颅脑损伤患者脑灌注压稳定在正常范围时，脑改良氧利用率下降及动静脉血乳酸差值水平低是脑组织损伤轻重程度的重要标志，并可以评估患者预后。%Objective To explore the significance of monitoring brain modified oxygen utilization coeffi-cient(BMO2UC)and arteriovenous difference of lactic acid (VALa)in severe brain injury.Methods Totally 119 patients(including 75 patients with severe brain injury)with brain injury were selected.The vital signs were stabi-lized after circulation and ventilation supported with the chain-step resuscitation ,and the saturation of arterial blood (SaO2)was maintained 0.98-1.0.Jugular bulb oxyhemoglobin saturation (SjO2)and level of lactic acid(Lac)was measured from blood sample with jugular catheter .The difference of SaO 2 and SjO2 ( BMO2 UC) and the difference of arterial and venous lactic acid ( VALa) were relatively calculated .Furthermore,the relationship of BMO 2 UC and VA-La with Glasgow coma scale(GCS)at admission or discharge and direct cerebral cortex injury were analyzed .Re-sults BMO2 UC and VALa were positively correlated with GCS at admission or discharge ( r=0.82,r=0.86;r=0.80,r=0.82).BMO2UC and VALa of patients with direct cerebral cortex injury were significantly lower than those of patients without direct cerebral cortex injury . Conclusion When the cerebral perfusion pressure of pa-tients are stable ,the decrease of BMO 2 UC and VALa might reflect the degree of the brain injury ,and might be help-ful in the evaluation of the patients'prognosis.

摘要： 通气量及曝气密度是曝气系统重要的运行参数,在中试条件下,以充氧能力和氧利用率为评价指标,研究了橡胶膜及刚玉微孔曝气器在不同通气量及曝气密度下充氧性能的变化规律.结果表明:橡胶膜微孔曝气器的充氧能力随通气量及曝气密度的增大而增大,氧利用率随通气量及曝气密度的提高先增大后减小.刚玉微孔曝气器充氧能力随曝气密度的增大而增大,氧利用率随通气量的增大而减小,而随曝气密度的增大先增大后减小.橡胶膜微孔曝气器氧利用率最大时,其最佳通气量为3.0 m3/h时,最佳曝气密度为4.5％ ～5.5％,刚玉微孔曝气器最佳曝气密度为11％ ～15％.

摘要： 分析比较了国内外微孔曝气研究和应用实例,指出了目前微孔曝气技术的研究重点.同时,综合国内外研究人员的研究成果,分别叙述了曝气量、安装水深、安装面积、孔径、水质和气孔堵塞状况对微孔曝气充氧性能的影响,对不同影响因素的作用效果做了总结,并指出目前研究存在的问题.以期对污水处理厂曝气系统的优化提供借鉴,对拟采用微孔曝气法进行生态修复的研究提供参考.

摘要： 射流微泡曝气器是一种基于新型微泡生成机理的曝气设备,具有广泛的工程应用价值.射流微泡曝气器溶氧性能测试分析的结果表明:当新设计的射流微泡曝气器进气量从0.2 m3/h增至2.0 m3/h时,其氧总转移系数从0.052 L/min增加到0.338 L/min,理论动力效率从0.659 kg/kW·h增加到4.284 kg/kW·h.与其他类型曝气器相比,该型射流微泡曝气器的氧总转移系数和理论动力效率均有显著提高.此外,射流微泡曝气器应用于实际工程中,废水出水水质中化学需氧量的平均去除率可达到76.6％.

摘要： 目的：探讨呼气末正压(PEEP)通气对ARDS患者氧利用率(O2UC)的影响。rn 方法：选择28例ARDS机械通气病人，放置中心静脉导管，依次调节PEEP为OcmH2O、5、10、15和20cmH2O五种不同压力水平，分别抽动静脉血查血气并计算O2UC、记录心率及平均动脉血压等变化。同时抽取30例正常人动静脉血(一次)查血气所计算出的O2UC做为对照。rn 结果：rn ①ARDS患者五种不同水平的PEEP，其O2UC与正常人的O2UC相比均明显下降(P0．05)。rn ③当PEEP在15cmH2O及20cmH2O时，MBP，明显下降(P<0．05或P<0．01)，HR却明显上升(P<0．05或P<0．01)。rn 结论：过高PEEP会招致ARDS患者氧利用率的进一步下降，不能真正纠正患者体内组织细胞的缺氧状态。必须寻找最佳PEEP，并适当增加血容量，增加有效心输出量，才能真正改善病人的缺氧状态。

摘要： 近来，有报道用颈内静脉氧饱和度、氧供和氧耗等作监测指标，而以氧利用率(O2UC)作为监测脓毒症患者组织缺氧、微循环障碍的情况，研究较少。因此，本文通过研究脓毒症患者O2UC的动态变化，以探讨O2UC在疾病发生发展中的作用及其与预后的关系。

摘要： 目的利用改良氧利用率MO2UC[ModifyOxygenUtilizationCoefficientO2UC=(SaO2-SvO2)/SaO2]指标对心肺复苏期间自主循环恢复早期的氧代谢进行监测研究. 方法前瞻性地监测10例心肺复苏病人(男8,女2,年龄49.4±16.0岁)复苏中的动脉及相关静脉血气,计算改良氧利用率,并进行动态观察,成活与死亡组之间的MO2UC值用SPSS软件包中的均数T-Test进行统计分析. 结果成活组MO2UC为0.31±0.08;死亡组MO2UC为0.71±0.25,P＜0.001,有显著性差异.复苏结果比较:无任何效果(3例),死亡,其MO2UC变化呈现出高值或上升趋势(MO2UC=0.82±0.16).自主循环恢复(2例),最终死亡,其MO2UC呈下降趋势(MO2UC=0.50±0.29).自主循环、呼吸、意识恢复(5例),其MO2UC为0.31±0.08.1例病人表现出了循环恢复过程的MO2UC曲线由低于正常值渐增至正常值,然后超出危险限,出现峰值,最后恢复正常值的变化提示了复苏成功后早期几个循环和代谢的变化阶段. 结论可用MO2UC--循环状态对心肺复苏进行四分期:大循环恢复、微循环障碍或/和细胞氧利用抑制、细胞氧代谢恢复和偿还组织氧债、恢复正常.改良氧利用率曲线的变化还可以作为病人危重程度的预警指标.

摘要： 我们观察了19例各种严重颅脑病症及各种原因所致昏迷患者颈静脉及股静脉血气、氧利用率(OUC)以及动-静脉血气梯度值的变化,探讨昏迷时脑及躯体氧代谢动力学的变化以及临床意义.结果:对照组颈静脉pH下降的幅度和OUC均显著降低(PUC较明显增高,将以上这种逆向性变化以颈静脉-股静脉梯度加以分析,各指标均出现显著性变化(PUC及颈-股静脉血气梯度值有助于较早了解病情.

摘要： 微孔曝气充氧系统广泛应用于水产养殖中.为了探究氧体积传质系数KLa的预测模型,本文进行了三组室内试验,得到了KLa预测模型为:KLa=0.12D/h2d·(Re)0.91·(Fr)-0.409·(Sc)0.747·(db/hd)0.818·(L/db)0.056·(V/A1.5cs)2.402且R2=0.9743,可见预测值与实测值吻合度较高.通过分析计算,氧利用率E的预测模型为:E=KD/h1.89d·(Re)0.91·(Fr)-0.409·(Sc)0.747·(db/hd)0.818·(L/db)0.056·(V/A1.5cs)4.402·V/Qg0研究结果表明,氧体积传质系数KLa、氧利用率E均与淹没水深hd、曝气池面积Acs呈反相关,而与曝气池体积V、曝气管长度L成正比关系.然而,KLa与充气流量Qg呈正相关,E却与Qg成反比关系.虽然存在受到室内小型试验局限性所限制的缺点,但基于难以在实际水产养殖水体中实行土木工程协会(ASCE)标准进行增氧传质研究的试验上,本文却可以为氧体积传质系数与氧利用率的预测提供有价值的参考.

摘要： 为了探究充氧水体内部的实际传质情况和如何有效地提高增氧效率,本文采用室内试验,确定最优曝气管长度,并对此工况进行气-液传质、紊动扩散传质、总传质研究以及各自的氧利用率计算和分析.研究结果表明,紊动扩散传质不容忽视;影响总传质的关键因子为气泡平均速度uGQ、水体流速u(S)、曝气器淹没水深hd、曝气流量Qg、气泡直径db与曝气池水体体积V;提高增氧效率的影响因子为UGQ、db、(v)x.气-液传质氧的利用率η1与紊动扩散传质氧的利用率η2分别为η1=4.04％,η2=6.78％.本文将为有效地提高增氧效率提供理论依据.

摘要： 污水处理关键设备曝气器要由简单的孔隙形式，转变为孔的新概念、新技术，这是曝气器技术进步的必然趋势，要解决的重要问题就是：曝气器的孔隙应当成为自身可以运动的孔隙。本文就曝气器的可见孔与非可见孔、孔隙要由固态向动态转变、孔隙愈细愈好的观点是片面的、氧利用率要服从于运行可靠性等问题进行了一些阐述，并介绍了PD曝气器的两种孔隙新技术——弹跳孔(大孔)和工字组合孔(微孔)，这两种新型的孔隙采用先进的技术解决了曝气器孔隙自身可以运动的难题。

摘要： 对采用聚苯乙烯泡沫填料曝气生物滤池的氧传递效率进行了试验研究.采用氧总传质系数KLa,氧传递速率dC/dt,充氧能力OC和氧利用率Ea来评价曝气生物滤池的氧传递性能.结果表明,在曝气生物滤池中加入聚苯乙烯泡沫填料可以提高氧传递速率和氧的利用率.在四种气量下,填充比为30﹪时的氧传递速率和氧的利用率比空塔提高了12﹪～65﹪;填充比60﹪时的氧传递速率和氧的利用率比空塔提高了64﹪～110﹪.填料填充率为60﹪时,具有较好的充氧能力和氧利用率.在任何填充比条件下,充氧能力随着进气量的增加而增加,但氧利用率随进气量的增加呈下降趋势.

摘要： 城市污水处理实现节能减排是环保领域的发展和方向。本文对深井--气浮组合工艺的节能减排能力进行理论分析。阐述了深井--气浮组合工艺利用空压机一次供氧的能量，使得深井反应器内的混合液在曝气作用下，沿井深因密度差异而产生相对运动，在井筒与中心套筒间形成的环形空间和中心套筒之间的循环，该循环水量可达到进水量的30倍以上，解决了整个系统内混合液曝气、搅拌、推流、提升及污泥浓缩的能量需要。它比一般的好氧生物处理工艺省电50%以上，是一种既高效又节能减排的污水处理工艺。

摘要： 城市污水处理实现节能减排是环保领域的发展和方向。本文对深井--气浮组合工艺的节能减排能力进行理论分析。阐述了深井--气浮组合工艺利用空压机一次供氧的能量，使得深井反应器内的混合液在曝气作用下，沿井深因密度差异而产生相对运动，在井筒与中心套筒间形成的环形空间和中心套筒之间的循环，该循环水量可达到进水量的30倍以上，解决了整个系统内混合液曝气、搅拌、推流、提升及污泥浓缩的能量需要。它比一般的好氧生物处理工艺省电50%以上，是一种既高效又节能减排的污水处理工艺。

摘要： 本发明提供了一种宽面高利用率矩形阴极靶，包括软铁底板及设置在软铁底板上的中心磁钢，包围中心磁钢的同向多道环形磁钢。环形磁钢的磁场面与软铁底板呈10‑15°的倾角；最外环形跑道磁钢与中心磁钢等高，且由外向内环形跑道磁钢按照每道3㎜的阶梯降低；环形跑道磁钢的宽度由外向内逐渐变小。本发明设计的宽面矩形阴极靶的磁场布置可使平面溅射靶材的利用率到50%以上。将上述宽面矩形阴极靶在初次溅射使用后，将未溅射区域和已溅射区域靶材切割分离，未溅射区域按上述宽面矩形阴极靶的结构拼接后可以再次用作磁控溅射靶材，使靶材的利用率提高到80%以上，不仅提高了镀膜效率，而且极大的节约了资源。

摘要： 公开了用于使用使用分析在云环境和传统环境中管理存储器使用的方法。所述方法可以在包括硬件和软件的组合的计算机基础结构中实现。所述方法包括确定空间在具有模式定义的一个或者多个表内可用，所述模式定义带有具有预定长度的字符串字段。所述方法进一步包括创建虚拟表和将可用空间映射至虚拟表以用于由一个或多个记录来填充。

摘要： 本发明涉及一种低渗透油田提高抽油机载荷利用率、扭矩利用率的方法。该低渗透油田提高抽油机载荷利用率、扭矩利用率的方法根据低渗透油田产液量不随开发时间延长而增加，初期产液量即为最大产液量，所以在低渗透油田应按载荷利用率《95%、扭矩利用率《90%的上限来选择抽油机，包括下列步骤：(1)泵径选用Φ28mm～Φ44mm；(2)抽油杆选取1600m、1700m、1800m三个下泵深度等级；(3)CYJS8-3-26HB抽油机；(4)TNM225S-8稀土永磁电机。该方法以降低机型、降低装机功率来提高抽油机载荷利用率和电机功率利用率，对于节省采油工程投资，降低后续生产运行成本具有重要的意义。

摘要： 本发明提供了一种高原料利用率空间利用率的莲子生产线，包括至少一个破壳机(200)、至少一个开边机(300)、至少一个分流电筛机(500)、第一分类储料斗(600)、分流管道(603)、破碎机(800)、色选机(900)、储料斗、第二分类储料斗，还包括第一爬升机、第二爬升机。相较于现有技术，本发明提供的一种高原料利用率空间利用率的莲子生产线能够有效克服现有技术中存在的莲子的利用率不足，部分环节的比如筛选环节仍通过人工进行导致的整体效率不足，以及流水线整体的布局设计不足带来的厂房坪效低等问题。

摘要： 本发明提供了一种宽面高利用率矩形阴极靶，包括软铁底板及设置在软铁底板上的中心磁钢，包围中心磁钢的同向多道环形磁钢。环形磁钢的磁场面与软铁底板呈10‑15°的倾角；最外环形跑道磁钢与中心磁钢等高，且由外向内环形跑道磁钢按照每道3㎜的阶梯降低；环形跑道磁钢的宽度由外向内逐渐变小。本发明设计的宽面矩形阴极靶的磁场布置可使平面溅射靶材的利用率到50%以上。将上述宽面矩形阴极靶在初次溅射使用后，将未溅射区域和已溅射区域靶材切割分离，未溅射区域按上述宽面矩形阴极靶的结构拼接后可以再次用作磁控溅射靶材，使靶材的利用率提高到80%以上，不仅提高了镀膜效率，而且极大的节约了资源。

摘要： 公开了用于使用使用分析在云环境和传统环境中管理存储器使用的方法。所述方法可以在包括硬件和软件的组合的计算机基础结构中实现。所述方法包括确定空间在具有模式定义的一个或者多个表内可用，所述模式定义带有具有预定长度的字符串字段。所述方法进一步包括创建虚拟表和将可用空间映射至虚拟表以用于由一个或多个记录来填充。

摘要： 本发明涉及一种低渗透油田提高抽油机载荷利用率、扭矩利用率的方法。该低渗透油田提高抽油机载荷利用率、扭矩利用率的方法根据低渗透油田产液量不随开发时间延长而增加，初期产液量即为最大产液量，所以在低渗透油田应按载荷利用率≤95％、扭矩利用率≤90％的上限来选择抽油机，包括下列步骤：(1)泵径选用Φ28mm～Φ44mm；(2)抽油杆选取1600m、1700m、1800m三个下泵深度等级；(3)CYJS8－3－26HB抽油机；(4)TNM225S－8稀土永磁电机。该方法以降低机型、降低装机功率来提高抽油机载荷利用率和电机功率利用率，对于节省采油工程投资，降低后续生产运行成本具有重要的意义。

摘要： 本发明涉及提高溶解氧利用率的环流式好氧颗粒污泥反应器，有效解决好氧颗粒污泥反应器曝气不均匀和高浓度溶解氧的问题，其结构是，反应器的内腔中装有多个导流板，将反应器内腔分隔成多个反应区，导流板与反应器本体侧壁密封连接，两相邻的导流板上下端间构成反应液通道，导流板上端低于反应液的高度，底端与反应器本体底壁间留有间距，形成上下连通的反应区，最左端及最右端反应区底部各设置有曝气器，其余反应区每隔一区设置曝气器，进水管置于左端反应区上部，反应器本体侧壁上有排水口，上排水口低于反应液的高度，曝气器与主曝气管相连通，本发明溶解氧分布均匀，保证了污泥颗粒化所需的水力剪切力，提高反应器内溶解氧利用率。

摘要： 本发明涉及提高溶解氧利用率的环流式好氧颗粒污泥反应器，有效解决好氧颗粒污泥反应器曝气不均匀和高浓度溶解氧的问题，其结构是，反应器的内腔中装有多个导流板，将反应器内腔分隔成多个反应区，导流板与反应器本体侧壁密封连接，两相邻的导流板上下端间构成反应液通道，导流板上端低于反应液的高度，底端与反应器本体底壁间留有间距，形成上下连通的反应区，最左端及最右端反应区底部各设置有曝气器，其余反应区每隔一区设置曝气器，进水管置于左端反应区上部，反应器本体侧壁上有排水口，上排水口低于反应液的高度，曝气器与主曝气管相连通，本发明溶解氧分布均匀，保证了污泥颗粒化所需的水力剪切力，提高反应器内溶解氧利用率。

摘要： 本实用新型涉及提高溶解氧利用率的环流式好氧颗粒污泥反应器，有效解决好氧颗粒污泥反应器曝气不均匀和高浓度溶解氧的问题，其结构是，反应器的内腔中装有多个导流板，将反应器内腔分隔成多个反应区，导流板与反应器本体侧壁密封连接，两相邻的导流板上下端间构成反应液通道，导流板上端低于反应液的高度，底端与反应器本体底壁间留有间距，形成上下连通的反应区，最左端及最右端反应区底部各设置有曝气器，其余反应区每隔一区设置曝气器，进水管置于左端反应区上部，反应器本体侧壁上有排水口，上排水口低于反应液的高度，曝气器与主曝气管相连通，本实用新型溶解氧分布均匀，保证了污泥颗粒化所需的水力剪切力，提高反应器内溶解氧利用率。