最大应力

摘要： 背景:基于Micro-CT微有限元可以研究骨小梁在载荷下的力学响应,通常认为在动物骨小梁标本上骨体积分数是决定骨小梁抗压缩能力的最重要指标,但在微有限元模型中,导致应力集中或决定最大应力的骨微结构指标尚不明确。目的:探究影响骨小梁微有限元模型最大应力的骨微结构指标。方法:获取10只正常大鼠双侧股骨干骺端感兴趣区域骨小梁微观结构指标,比较双侧感兴趣区域骨小梁差异性;构建20个骨小梁微有限元模型并对模型进行加载,以微有限元模型中应力值最大的前5%,2%,1%,0.5%个单元的应力平均值作为最大应力值,根据模型应力、应变验证模型的真实可靠性;最后,以最大应力值为因变量,感兴趣区域骨小梁微观结构指标为自变量,通过多元线性逐步回归法挖掘影响骨小梁微有限元模型最大应力的关键影响因素。结果与结论:双侧股骨干骺端感兴趣区域骨小梁微结构存在同质性(P> 0.05),进而对数据进行合并;20个骨小梁微有限元模型平均单元数232813,节点数60682;前5%,2%,1%,0.5%个单元应力平均值分别为31.91,41.96,50.86,61.23MPa,平均有效应变为3.28%;多元线性逐步回归分析结果提示骨小梁结构模型指数是影响骨小梁微有限元模型最大应力的最重要的骨微结构指标(P <0.001,R^(2)=0.807)。提示:骨小梁结构模型指数是影响骨小梁微有限元模型应力集中的最重要骨微结构指标,骨小梁结构模型指数值越大,杆状骨小梁越多,应力集中范围越大。

摘要： 文章以超低温三偏心蝶阀为研究对象,利用有限元分析软件对阀门极限工况下,整体及主要零部件进行应力与变形分析,得到等效应力和变形量可视化分析结果。结果表明:从阀门整体结构分析结果来看,最大应力相对集中于阀体与蝶板的连接部位,最大变形量集中在阀杆顶端;从蝶阀阀板与阀杆零件分析结果来看,应力分布比较均匀,没有出现局部应力突变现象,蝶板中心和阀杆顶端变形量较大;阀门整体结构的变形量均在正常范围内,应力范围也都低于许用应力,满足实际工作要求。本研究为三偏心蝶阀的设计研究及优化提供了一定的理论依据。

摘要： 以风机3种轮毂腹板表面(内凹、外凸和平面)对轮毂静强度与疲劳强度的影响为研究对象,采用有限元仿真计算方法,基于ANSYS软件分析不同轮毂腹板表面下轮毂的受力情况。结果表明,轮毂腹板内凹不利于极限强度,轮毂腹板外凸对极限强度影响不大,甚至会产生一定有利影响;腹板内凹对轮毂腹板过线孔、腹板连接内圆弧、腹板大圆孔的疲劳强度产生较大不利影响,对轮毂腹板内侧凸台的疲劳强度产生一定的有利影响;腹板外凸对轮毂腹板内侧凸台与腹板连接内圆弧的疲劳强度产生一定的不利影响,对轮毂腹板过线孔与腹板大圆孔的疲劳强度产生一定的有利影响。

摘要： 跨接管海上安装时,在穿越飞溅区的阶段受到较大的环境荷载,对现场安装海况有严格要求,使得安装作业效率较低。为扩大跨接管安装的容许海况,利用OrcaFlex软件建立了包括垂直连接器在内的完整跨接管安装分析模型,研究了撑杆配重、吊机吊高及作业半径、垂直连接器索具数量、波流方向等关键因素对跨接管所受应力的影响。结果表明:增加撑杆配重和减小吊机吊高及作业半径均无法有效降低跨接管穿越飞溅区时的最大应力响应,而增加垂直连接器索具数量、选择合适的作业船首向都可以有效降低跨接管穿越飞溅区时的应力响应。因此,刚性垂直连接跨接管安装时将垂直连接器由2腿索具改为4腿索具以及选择适宜的浪向2种措施相结合的方案,跨接管的最大允许作业海况达到了2 m,提高了跨接管的海上安装效率。本研究为刚性跨接管的海上安装提供了参考。

摘要： 以1.5 MW风力发电机组复合材料叶片为研究对象,采用三维建模软件SolidWorks建立复合材料叶片三维几何模型,依据相关标准计算叶片在额定风速10.4 m/s下的外界载荷,并对复合材料叶片4个部位施加远端力和力矩模拟风力载荷,准确分析复合材料叶片在额定风速下各轴向上的应力和位移,并对其材料强度和位移与安全许用规范进行对比分析。结果表明:复合材料叶片各个轴向上的位移和应力均符合工程规范标准及设计要求。可为风力发电机组叶片设计、制造提供参考。

摘要： 通过分析隧道台阶法施工过程中围岩应力重分布的规律,研究压力拱的动态变化,得出:两台阶法临时和最终上部压力拱的厚度均较相应侧压力拱大,但坐标轴上最大应力相对增量均相应较小;两台阶法临时上部压力拱向隧道壁移动而临时侧压力拱远离隧道壁移动形成相应最终压力拱,而最终压力拱厚度和坐标轴上最大应力均较大;两台阶法中随上台阶高度的增大,临时上部压力拱逐渐向隧道壁移动并趋于稳定,而临时侧压力拱逐渐远离隧道壁并趋于稳定,临时压力拱厚度均先增大后趋于稳定,坐标轴上最大应力均逐渐增大;台阶数量不影响最终压力拱。

摘要： 文章参照EN13104中的材料力学计算方法,对某地铁驱动车轴进行受力分析,在截面尺寸较小、截面弯矩较大、截面突变和过盈配合等区域选取10个危险截面,创新性地引入有限元仿真分析法分别计算出各截面在基础制动载荷工况、牵引载荷工况下的最大应力,并进行强度校核。分析结果显示,各计算截面的最大应力均小于其对应区域的许用应力,即安全系数均大于1。结果表明该车轴强度满足设计要求。

摘要： 针对采煤机因受到冲击作用而产生过载进而受损的问题,对扭矩轴的结构进行应力分析,并对卸荷槽处的R值进行结构优化.结果显示,当选取扭矩轴卸荷槽处的R值大于30 mm时,最大应力值均大于许用应力值,扭矩轴在受到冲击或者过载作用时能够及时断裂,起到保护采煤机的作用.

摘要： 以某型外啮合高压航空燃油齿轮泵为研究对象,推导齿轮理论强度校核计算公式及校核流程,对其齿轮进行强度校核;通过计算机CAD技术建立齿轮泵三维模型,基于ANSYS进行齿轮的动态啮合过程、静态接触应力、静态弯曲应力仿真;将3种仿真结果与理论校核结果进行对比,表明该仿真技术能够有效实现该型泵的应力仿真分析.应力分布结果表明:齿轮动态啮合过程中,最大应力发生在中心距中点位置和啮合线末端,且通过对2个位置的静态接触应力和弯曲应力仿真获取相应的齿面接触应力和齿根弯曲应力的啮合性能参数,再次验证齿轮的受力规律,对新一代航空发动机主供油泵的设计及仿真研究具有一定的工程实践意义.

摘要： 目的:通过测量大鼠椎体及股骨骨密度、股骨生物应力数据及显微镜下观察微观结构,对比研究分析GYY4137和阿仑膦酸钠对去势大鼠骨质疏松症的治疗效果.方法:通过切除大鼠双侧卵巢建立经典的骨质疏松模型,模拟围绝经期妇女骨质疏松疾病过程,大鼠随机分组通过腹腔注射GYY4137或阿仑膦酸钠,测定血浆硫化氢浓度,使用骨密度仪测量第4、5腰椎椎体及股骨骨密度;通过股骨弯曲实验测量股骨骨折最大应力值.所有数据由SPSS 22.0软件处理分析.同时在显微镜下微观定性观察骨小梁分布.结果:去势大鼠骨质疏松模型下,注射GYY4137可提高了血浆H2S浓度,同时观察到骨小梁微观结构的改善,与阿仑膦酸钠治疗组无明显差异,在各个时间段GYY4137和阿仑膦酸钠干预组在第4、5腰椎骨密度及股骨最大应力负荷测量数据上同正常对照组无统计学意义上的差别(p>0.05).在第12周,大鼠第4腰椎骨密度和大鼠股骨骨密度在GYY4137干预组较OVX实验对照组有增加(p<0.05).结论:GYY4137作为H2S缓释供体,和阿仑膦酸钠效果类同,对去势大鼠骨质疏松症的治疗有效.

摘要： 本文利用Atair公司的Hyperworks软件建立了某车前机舱有限元模型,对其托架总成的设计方案在汽车行驶的六个工况下进行了校核,并在此基础上对其结构进行了优化.结果表明:托架总成在各工况的最大应力主要集中在安装支架处;优化前,高压盒与电机控制器的安装支架在各工况下出现了最大应力超过材料屈服极限的情况;优化后,托架总成在各工况的最大应力均未超过屈服极限,满足设计要求.

摘要： 蜗轮蜗杆在工作时会产生大量的热,使蜗轮蜗杆发生变形,产生热应力.以某单级蜗杆减速器的蜗轮蜗杆为研究对象,用SolidWorks建立蜗轮蜗杆实体模型,导入ANSYS WORKBENCH,首先对蜗轮蜗杆进行热分析,然后对其进行热力学分析.通过参数化设计的方法,分析了在特定结构载荷的作用下温度对蜗轮蜗杆的最大应力的影响,得出了最大应力随着温度的变化曲线.

摘要： RCCM规范对于S1级线型支承件的分析规则有两种,第一种是基于最大应力理论的线型支承件分析规则,第二种是基于TRESCA准则的板壳型支承件分析规则.为研究两种分析规则对于S1级线型支承件应力评定的影响,以某一立管管夹为例,采用三维有限元模型,考虑管道与管夹间的接触条件,进行了管夹的应力计算,并依据规范中的两种评定规则完成评定和比较.结果表明,对于S1级线型支承件而言,采用板壳型支承件的规则评定,是保守的.

摘要： 基于三种不同循环特性材料的单轴和多轴棘轮-疲劳交互作用实验结果，提出了一个考虑棘轮-疲劳交互作用的多轴应力疲劳失效模型。在该疲劳失效模型中，假设非对称应力循环下的损伤由疲劳损伤和棘轮损伤两部分线性叠加组成，通过应力幅值反映疲劳损伤影响，通过最大应力反映棘轮损伤影响，引入了一个新的依赖于最大应力，应力幅值的疲劳参量FP来综合反映疲劳损伤和棘轮损伤的影响。针对多轴加载情形，在疲劳参量FP中又引入路径影响因子来反映加载路径依赖性，路径影响因子定义为多轴路径在应力空间中的长度与其在σ轴上投影长度的比值，并用最大正应力面上的等效应力幅值和最大等效应力来代替单轴疲劳参量FP中的应力幅值和最大应力，从而将单轴疲劳失效模型扩展到多轴情形，并且多轴疲劳模型与单轴疲劳模型有相同的数学形式。单轴和多轴加载各工况的疲劳参数FP与相应的疲劳寿命之间表现出较好的单调关系，并可用简单的指数表达式来描述FP与疲劳寿命之间的关系。最后通过对单轴棘轮-疲劳交互作用实验点的非线性回归确定了模型中的材料常数，模型预测结果表明，对于单轴和多轴非比例循环应力工况，所提出的多轴应力疲劳失效模型的预测疲劳寿命与实验结果符合较好。

摘要： 通过数字模拟和试验研究提出来了使用强烈淬火在工件表层获得最大应力的工艺方法。 除了探讨最大表面压应力形成之外，对使用可控淬硬层深度的优点也进行了讨论。

摘要： 解析法研究了材料热膨胀系数对温度场中太阳电池板最大应力的影响.分析结果表明:聚酰亚胺及与其相邻的硅橡胶中存在最大拉压及切应力,选用较低热膨胀系数的聚酰亚胺薄膜可以显著降低结构最大应力值.

摘要： 本文采用MIDS/Gen结构设计有限元分析软件，结合实际工程对330KV变电所构架作了空间整体分析。主要分析了正常使用工况、施工安装工况以及温度应力对联合构架的影响。结果表明：联合构架长度以180米为分界，分别由不同工况起控制作用。同时在任何情况下均需考虑大风工况及覆冰有风工况的作用和施工导线荷载的不利布置。在考虑大风工况及覆冰有风工况的作用时可以不考虑地震作用影响。

摘要： 本文采用MIDS/Gen结构设计有限元分析软件，结合实际工程对330KV变电所构架作了空间整体分析。主要分析了正常使用工况、施工安装工况以及温度应力对联合构架的影响。结果表明：联合构架长度以180米为分界，分别由不同工况起控制作用。同时在任何情况下均需考虑大风工况及覆冰有风工况的作用和施工导线荷载的不利布置。在考虑大风工况及覆冰有风工况的作用时可以不考虑地震作用影响。

摘要： 本文采用MIDS/Gen结构设计有限元分析软件，结合实际工程对330KV变电所构架作了空间整体分析。主要分析了正常使用工况、施工安装工况以及温度应力对联合构架的影响。结果表明：联合构架长度以180米为分界，分别由不同工况起控制作用。同时在任何情况下均需考虑大风工况及覆冰有风工况的作用和施工导线荷载的不利布置。在考虑大风工况及覆冰有风工况的作用时可以不考虑地震作用影响。

摘要： 本文采用MIDS/Gen结构设计有限元分析软件，结合实际工程对330KV变电所构架作了空间整体分析。主要分析了正常使用工况、施工安装工况以及温度应力对联合构架的影响。结果表明：联合构架长度以180米为分界，分别由不同工况起控制作用。同时在任何情况下均需考虑大风工况及覆冰有风工况的作用和施工导线荷载的不利布置。在考虑大风工况及覆冰有风工况的作用时可以不考虑地震作用影响。

摘要： 本发明属于航空疲劳计算领域，特别是涉及到一种展向连接结构最大拉伸应力和最大剪切应力不同相时DFR基准值确定方法。本发明所提出的最大拉伸应力和最大剪切应力不同相时的DFR基准值确定方法，对于飞机结构普遍采用的展向连接结构形式，不再以最大拉伸应力和最大剪切应力同相为前提假设，扩展了原有方法的计算范围。本发明基于飞机结构真实疲劳载荷谱得出，更加符合真实飞行及受力情况。本发明所提出的展向连接结构应力不同相时DFR基准值确定方法，理论依据清楚，步骤简便，便于计算机编程实现自动化计算。

摘要： 本发明公开了一种最大挠度受弹性限制下圆形薄膜最大应力的确定方法：对杨氏弹性模量为E、泊松比为v、厚度为h、半径为a、单位面积自重为q0的最初平坦且周边固定夹紧的圆薄膜横向施加均布载荷q，让圆薄膜产生轴对称变形进而推动一块半径为a、与圆薄膜同轴心线、平行于最初平坦的圆薄膜且表面光滑的刚性圆板平行移动wm的距离，并且轴对称变形后的圆薄膜与刚性圆板之间形成了一个半径为b的相互作用的接触区域，而平行移动的刚性圆板又把一个刚度系数为k、原始长度为L的弹簧压缩了wm，那么在忽略了刚性圆板的自重后，基于圆薄膜轴对称变形的静力平衡分析，利用载荷q的测量值就可以确定圆薄膜轴对称变形后的最大应力σm。

摘要： 最大挠度受限制状态下圆形薄膜最大应力的确定方法：对厚度为h、半径为a、杨氏弹性模量为E、泊松比为ν的周边固定夹紧的圆形薄膜横向施加一个均布载荷q，使变形后的薄膜与一个光滑平板相接触，并让光滑平板与变形前的薄膜相平行，且保持二者之间的距离H不变，从而限制圆形薄膜在变形后的最大挠度，基于对这个轴对称变形问题的静力平衡分析，利用薄膜与光滑平板接触区域的半径b的测量值，则可确定出该圆形薄膜在接触光滑平板后的最大应力σm。

摘要： 本发明公开了一种挠度受弹性限制的预应力圆形薄膜的最大应力的确定方法：对杨氏弹性模量为E、泊松比为ν、预应力为σ0、半径为a、厚度为h、单位面积自重为q0的周边固定夹紧的预应力圆形薄膜施加一个横向均布载荷q，让预应力圆形薄膜产生轴对称变形进而推动一块半径为a的、始终垂直于横向均布载荷q的、且与圆形薄膜共轴线的、表面光滑的刚性圆板平行移动，以至于轴对称变形后的预应力圆形薄膜的最大挠度达到wm的同时刚性圆板也平行移动了wm的距离，而平行移动的刚性圆板又把一个原始长度为L、刚度系数为k的弹簧压缩了wm，并且轴对称变形后的预应力圆形薄膜与刚性圆板之间最终形成了一个半径为b的相互作用的圆形接触区域，那么在忽略了刚性圆板的自重后，基于预应力圆形薄膜轴对称变形的静力平衡分析，利用载荷q的测量值，就可以确定预应力圆形薄膜轴对称变形后的最大应力σm。

摘要： 本发明公开了一种液体作用下预应力圆形薄膜的最大应力的确定方法：在一个高度为H、壁厚为t、内半径为a、轴心线与重力方向平行的刚性圆管的下边缘上固定夹紧一块杨氏弹性模量为E、泊松比为ν、厚度为h、预应力为σ0的薄膜，以便使刚性圆管下端密封的同时能形成一个半径为a的周边固定夹紧的预应力圆形薄膜结构，并向刚性圆管内部注入适量的、密度为ρ的液体，使预应力圆形薄膜在液体作用下产生轴对称变形、并且在达到静力平衡后刚性圆管内部的液面能高过刚性圆管的下边缘所在的平面，那么基于预应力圆形薄膜轴对称变形的静力平衡分析，利用刚性圆管内部液面与刚性圆管下边缘所在平面之间的高度差h0的测量值，就可以确定预应力圆形薄膜轴对称变形后的最大应力σm。

摘要： 本发明公开了一种气压下最大挠度受限的预应力圆薄膜最大应力的确定方法：对杨氏弹性模量为E、泊松比为ν、半径为a、厚度为h、预应力为σ0的最初平坦且周边夹紧的圆形预应力薄膜施加气体压力q，让该圆形预应力薄膜在气体压力下产生轴对称变形、并与一块平行于最初平坦的圆形预应力薄膜的刚性平板形成一个半径为b的圆形光滑接触区域，其中刚性平板与最初平坦的圆形预应力薄膜相距H，那么基于该圆形预应力薄膜轴对称变形的静力平衡分析,利用气体压力q的测量值，就可以确定出该圆形预应力薄膜轴对称变形后的最大应力σm。

摘要： 本发明公开了一种均布载荷下最大挠度受限的圆薄膜的最大应力确定方法：对一块半径为a、厚度为h、杨氏弹性模量为E、泊松比为ν的周边固定夹紧的最初平坦的圆形薄膜施加一个横向均布载荷q，让圆形薄膜产生轴对称变形、并与一块平行于最初平坦的圆形薄膜的刚性平板形成一个圆形光滑接触区域，其中刚性平板与最初平坦的圆形薄膜之间的距离为g，那么基于该圆形薄膜轴对称变形的静力平衡分析，利用横向均布载荷q的测量值，就可以确定出在横向均布载荷q作用下该圆形薄膜的最大应力σm。

摘要： 本发明公开了一种气压下最大挠度受限的圆形薄膜的最大应力的确定方法，其特征在于：对杨氏弹性模量为E、泊松比为ν、半径为a、厚度为h的周边固定夹紧的最初平坦的圆形薄膜施加气体压力q，让圆形薄膜产生轴对称变形、并与一块平行于最初平坦的圆形薄膜的刚性平板形成一个半径为b的圆形光滑接触区域，其中刚性平板与最初平坦的圆形薄膜相距H，那么基于该圆形薄膜轴对称变形问题的静力平衡分析，就可以得到圆形薄膜轴对称变形后的最大应力σ

摘要： 本发明公开了一种最大挠度受弹性限制下圆形薄膜最大应力的确定方法：对杨氏弹性模量为E、泊松比为v、厚度为h、半径为a、单位面积自重为q0的最初平坦且周边固定夹紧的圆形薄膜横向施加一个均布载荷q，让圆形薄膜产生轴对称变形进而推动一块半径为a的、其圆心与圆形薄膜的圆心在同一轴线上的、且始终平行于最初平坦的圆形薄膜的、表面光滑的刚性圆板平行移动wm的距离，并且轴对称变形后的圆形薄膜与刚性圆板之间形成了一个半径为b的相互作用的接触区域，而平行移动的刚性圆板又把一个刚度系数为k的弹簧从原始长度L压缩了wm，那么在忽略了刚性圆板的自重后，基于圆形薄膜轴对称变形的静力平衡分析，利用载荷q的测量值，就可以确定圆形薄膜轴对称变形后的最大应力σm。

摘要： 最大挠度受限制状态下圆形薄膜最大应力的确定方法：对厚度为h、半径为a、杨氏弹性模量为E、泊松比为ν的周边固定夹紧的圆形薄膜横向施加一个均布载荷q，使变形后的薄膜与一个光滑平板相接触，并让光滑平板与变形前的薄膜相平行，且保持二者之间的距离H不变，从而限制圆形薄膜在变形后的最大挠度，基于对这个轴对称变形问题的静力平衡分析，利用薄膜与光滑平板接触区域的半径b的测量值，则可确定出该圆形薄膜在接触光滑平板后的最大应力σm。