不平衡推力法

摘要： 锚索抗滑桩为常用的滑坡治理支护结构,抗滑桩锚固于滑动面以下岩土体中,锚索可视为多余约束,因此锚索抗滑桩为多次超静定结构。结构力学力法作为求解超静定结构的基本方法之一,以锚索拉力为基本未知量,综合考虑平衡条件、变形条件、物理条件求解锚索轴力,从而进一步确定锚索与抗滑桩各自分担的滑坡推力比例。文中以具体滑坡工程实例,采用力法求解锚索、抗滑桩结构内力,并建议锚索与抗滑桩的荷载分担比初步可按照30%~40%估算。

摘要： 不平衡推力法是目前规范推荐的地震作用下滑坡地质灾害的稳定性评价的主要研究手段之一.传统的不平衡推力法处理地震荷载采用单值输入,不考虑地震波在岩土体中传播过程中的时空变化.针对该问题,基于滑坡体地震波传播规律,改进形成了考虑多点地震作用的不平衡推力法.针对云南某高速公路沿线典型滑坡,开展不同地震烈度下的不平衡推力与安全系数分析,研究结果表明:考虑多点地震作用的滑坡稳定性较传统不平衡推力法降低明显;滑坡中部由于地形的锁固效应阻滑作用明显,在Ⅸ度地震下极易失稳.研究结果为滑坡地震动力稳定性评价提供了方法.

摘要： 为了解决华南山区某深路堑边坡的稳定性问题,基于边坡破坏成因评价其稳定性,结合工程实际从稳定性和经济性等方面提出了"清方卸载+适当锚固"的最优深路堑边坡加固处治方案,并通过变形监测验证了方案的可行性.结果表明:边坡因软弱结构面出现了沿顺坡向软弱带的整体滑动;采用"清方卸载+适当锚固"边坡加固方案具有造价低、施工难度小、施工工期短的优势,且后期安全风险相对较小;采用该方案处治边坡时,可有效减少边坡变形,保证边坡的整体稳定性.

摘要： 锚杆支护路堑高边坡的稳定性及其影响规律值得深入研究.以某路堑高边坡为研究对象,基于不平衡推力法,建立了路堑高边坡稳定性分析模型,计算获得了天然工况、暴雨工况及地震工况下路堑高边坡的安全系数.据此提出了利用锚杆支护路堑高边坡的方案,并就锚杆长度、水平间距以及倾角等对支护体系的安全稳定性展开了影响因素分析.结果 表明:边坡加固前,3种工况下路堑高边坡的安全系数均不满足《公路路基设计规范:JTG D30-2015》要求,需要对其进行支护加固处理.随锚杆长度增加,边坡整体稳定性随之逐渐提升;当锚杆长度由6.0m增加至9.0m时,边坡整体安全系数由1.60提高到1.85;随锚杆间距增加,边坡整体稳定性逐渐降低;当锚杆间距由2.0m变化至4.0m时,边坡整体安全系数下降了4.7％;随锚杆倾角增大,边坡整体安全系数呈先增加而后保持不变的发展规律.锚杆总长度为6.0 m(锚固3.0 m)、锚杆间距为3.0 m、锚杆倾角为20°是该边坡较优的方案.

摘要： 不平衡推力法是我国独创的一种边坡稳定性分析方法,因其计算简单,并且可以计算边坡推力而被广泛运用.但传统不平衡推力法的条间力物理意义不明确,是剩余下滑力的简单代替,在特殊工况下可能出现条间剪力超出抗剪强度的不合理现象,无法满足边坡合理性条件,并且安全系数误差较大,偏于不安全.极限平衡条分法模型是一个静不定模型,力的解答有无数种可能,而不平衡推力法只是其中一种.该文在不平衡推力法的基础上提出一种改进方法,该法根据整体性安全系数在边坡任一点都相同的原理,令条间剪力取得条间抗剪强度,并按照滑动面抗滑力相同的折减系数进行强度折减,确保条间力始终满足合理性条件.通过理论分析和人工算例计算表明:改进方法的计算过程物理意义明确,相较于传统不平衡推力法,在多种不同角度变化的滑动面计算结果误差更小,可求得更大的滑坡推力,能够为边坡加固提供更为准确有效的参考.

摘要： 弃渣场常见于基础设施的建设过程中,影响其边坡稳定的因素众多,其中坡面凹凸形态、滑体端部效应以及坡体走向等空间效应因素对边坡稳定性的影响尤为显著.为了研究坡体走向对边坡稳定性的影响,针对走向为折线形(弃渣场上下区域走向存在夹角)的某核电厂弃渣场,探讨了其边坡稳定性分析方法.通过现场地质调查和区域划分,借助ANSYS建立三维模型,利用FLAC3D强度折减法分析稳定性和潜在破坏机制,以此研究弃渣场走向夹角对其潜在破坏机制的影响,最后提出考虑走向夹角因素的不平衡推力法,并展开走向夹角和边坡倾角对弃渣场边坡稳定性影响的分析.研究结果表明:走向夹角影响弃渣场边坡应力场的分布形式和力的传递能力,走向夹角越大其稳定性越好,走向夹角超过60°时边坡安全系数明显提高;坡顶区域倾角越大,坡脚区域倾角越小时,其安全系数提升幅度随走向夹角的增大而显著提高.研究成果可为类似折线形走向边坡的稳定性分析和治理设计提供参考.

摘要： 不平衡推力法是我国独创的滑坡稳定性分析方法,在滑坡的分析治理中得到了广泛应用.文章说明了酸水湾滑坡的特点,并通过计算对滑坡的稳定性进行了判断.

摘要： 通过采用垂直条分法把滑坡-碎屑流沿滑动方向等分为不同的部分,运用不平衡推力法求出滑坡-碎屑流失稳时滑块之间的初始条间力和初始加速度,计算得出滑坡-碎屑流的启动初速度.在滑坡运动过程中,运用Voellmy模型和摩尔库伦准则求出滑坡-碎屑流的铲刮深度,结合弹簧滑块模型可以得到运动过程中不同时刻滑块间的速度.通过不断迭代的方法当每个滑块的速度为零时,滑坡-碎屑流停止运动,此时即可得到滑坡-碎屑流的铲刮距离和铲刮长度.为了验证模型的正确性和实用性,用本文的计算结果和滑坡冲击铲刮试验的结果进行了对比结果比较吻合.

摘要： 地下水对边坡的稳定性有多方面的影响,其中静水压力和动水压力在稳定性计算中如何考虑一直存在歧义。本文以三峡库区巴东县新县城西五路中段某边坡为例,分别考虑孔隙水压力与渗透力的作用,通过不平衡推力法计算边坡稳定性,获得不同计算结果,并与理正软件计算结果比较分析,得出暴雨工况下的碎石土边坡,在浸润线以下考虑渗透力作用更为符合实际状况且简化问题,而一些规范中孔隙水压力与渗透力同时考虑的规定是不合适的.

摘要： 本文以库区移民城市巴东县城黄家大沟拟建弃碴堆积体为例，针对该场地的工程地质、水文地质条件以及回填堆积体岩土特性，推测出弃碴堆积体可能的破坏模式。在此基础上，采用不平衡推力法对弃碴堆积体的稳定性进行评价，借用水电堆石坝设计原则，采用明渠、挡墙、碾压以及格构等综合防护措施保证弃碴堆积体的稳定性。该弃碴堆积体物质来源为滑坡防治工程的废弃物，因此，弃碴堆积体的设计为库区移民城镇的规划和环保开辟了一种新的思路、途径，因而具有重要的社会效益和经济效益。

摘要： Rosenblueth方法是一种简单实用的可靠度指标计算方法，不需要了解各状态变量分布函数，只要利用它们的均值和方差，就可求得边坡的可靠指标。推导了下滑力超载储备安全系数的显式表达式，以此式作为边坡可靠度分析的状态函数，结合Rosenblueth方法的优点，给出了一种边坡稳定可靠度分析的实用方法。

摘要： 本文采用有限元强度折减法,不但得到了滑坡推力的大小和分布,而且通过有限元桩-土共同作用模型计算得到了抗滑桩的弯矩和剪力,并与传统方法进行了比较,算例表明采用有限元强度折减法来计算抗滑桩的内力是可行的,该方法增大了支挡结构设计的可靠性和经济性.

摘要： 本文采用有限元强度折减法,不但得到了滑坡推力的大小和分布,而且通过有限元桩-土共同作用模型计算得到了抗滑桩的弯矩和剪力,并与传统方法进行了比较,算例表明采用有限元强度折减法来计算抗滑桩的内力是可行的,该方法增大了支挡结构设计的可靠性和经济性.

摘要： 本文采用有限元强度折减法,不但得到了滑坡推力的大小和分布,而且通过有限元桩-土共同作用模型计算得到了抗滑桩的弯矩和剪力,并与传统方法进行了比较,算例表明采用有限元强度折减法来计算抗滑桩的内力是可行的,该方法增大了支挡结构设计的可靠性和经济性.

摘要： 本文采用有限元强度折减法,不但得到了滑坡推力的大小和分布,而且通过有限元桩-土共同作用模型计算得到了抗滑桩的弯矩和剪力,并与传统方法进行了比较,算例表明采用有限元强度折减法来计算抗滑桩的内力是可行的,该方法增大了支挡结构设计的可靠性和经济性.

摘要： 本文采用有限元强度折减法,不但得到了滑坡推力的大小和分布,而且通过有限元桩-土共同作用模型计算得到了抗滑桩的弯矩和剪力,并与传统方法进行了比较,算例表明采用有限元强度折减法来计算抗滑桩的内力是可行的,该方法增大了支挡结构设计的可靠性和经济性.

摘要： 本发明提供了一种不平衡‑平衡变换器，包括不平衡‑平衡变换线圈，不平衡‑平衡变换线圈包括磁环，同轴电缆均匀绕制于磁环上；同轴电缆包括同轴设置的内、外导体，内、外导体之间设有绝缘填充层；不平衡‑平衡变换线圈通过支架固定于屏蔽盒中心；屏蔽盒一端设置第一连接器，另一端设置第二、三连接器；同轴电缆一端的内、外导体分别焊接到第一连接器的内、外导体上，同轴电缆另一端的内、外导体分别焊接到第二、三连接器的内导体上。本发明还提供了一种平衡‑不平衡变换器，由不平衡‑平衡变换器的输入端和输出端对调构成。本发明用同轴电缆产品来制造变换器，能维持变换器的输入和输出阻抗为同轴电缆的阻抗始终保持不变，且方便制作。

摘要： Marchand平衡‑不平衡转换器具有宽度小于两个次级传输线的初级传输线。两个次级传输线还具有不同宽度和长度。这种布置提供了传输线宽度和长度之间的失衡。已经发现这种宽度和长度的失衡能够改善幅度不平衡和相位不平衡。

摘要： 本发明涉及一种平衡‑不平衡变换器、一种推挽式放大器电路及一种四LC元件平衡‑不平衡变换器。一种平衡‑不平衡变换器包含：不平衡端口，其具有单端端子；平衡端口，其具有第一及第二差分端子；及第一及第二串联谐振LC电路。所述第一串联谐振LC电路连接于所述第一与第二差分端子之间且包含串联连接的第一类型的第一元件及第二类型的一个元件。所述第二串联谐振LC电路连接于所述单端端子与接地之间且包含串联连接的所述第一类型的第二及第三元件以及所述第二类型的所述一个元件。所述第二类型的所述一个元件由所述第一及第二串联谐振LC电路共享。所述第一差分端子连接于所述第二类型的所述一个元件与所述第一类型的所述第三元件之间。

摘要： 一种平衡不平衡变换器包括第一卷绕导体组，所述第一导体组包括第一回路部分和第二回路部分。所述第一回路部分和所述第二回路部分传导耦合，并形成第一8字形结构。所述平衡不平衡变换器进一步包括第二卷绕导体组，所述第二导体组包括第三回路部分和第四回路部分。所述第三回路部分和所述第四回路部分传导耦合，并形成第二8字形结构。所述第一回路部分和所述第三回路部分感应耦合。所述第二回路部分和所述第四回路部分感应耦合。

摘要： 本发明提供一种平衡-不平衡转换器，其中，第一不平衡侧线路(23)和第二平衡侧线路(24)实质地配置在同一平面上，第一不平衡侧线路(21)配置在第一平衡侧线路(23)的上方并且与第一平衡侧线路(23)保持规定距离，第二不平衡侧线路(22)配置在第二平衡侧线路(24)的下方并且与第二平衡侧线路(24)保持所述规定距离。利用这样的结构，第一不平衡侧线路(21)和第二不平衡侧线路(22)之间的距离增大，流经第一不平衡侧线路(21)的电流和流经第二不平衡线路(22)的电流的相互抵消被极大地抑制。

摘要： 本发明提供了一种不平衡‑平衡变换器，包括不平衡‑平衡变换线圈，不平衡‑平衡变换线圈包括磁环，同轴电缆均匀绕制于磁环上；同轴电缆包括同轴设置的内、外导体，内、外导体之间设有绝缘填充层；不平衡‑平衡变换线圈通过支架固定于屏蔽盒中心；屏蔽盒一端设置第一连接器，另一端设置第二、三连接器；同轴电缆一端的内、外导体分别焊接到第一连接器的内、外导体上，同轴电缆另一端的内、外导体分别焊接到第二、三连接器的内导体上。本发明还提供了一种平衡‑不平衡变换器，由不平衡‑平衡变换器的输入端和输出端对调构成。本发明用同轴电缆产品来制造变换器，能维持变换器的输入和输出阻抗为同轴电缆的阻抗始终保持不变，且方便制作。

摘要： Marchand平衡-不平衡转换器具有宽度小于两个次级传输线的初级传输线。两个次级传输线还具有不同宽度和长度。这种布置提供了传输线宽度和长度之间的失衡。已经发现这种宽度和长度的失衡能够改善幅度不平衡和相位不平衡。

摘要： 本发明涉及一种平衡-不平衡变换器、一种推挽式放大器电路及一种四LC元件平衡-不平衡变换器。一种平衡-不平衡变换器包含：不平衡端口，其具有单端端子；平衡端口，其具有第一及第二差分端子；及第一及第二串联谐振LC电路。所述第一串联谐振LC电路连接于所述第一与第二差分端子之间且包含串联连接的第一类型的第一元件及第二类型的一个元件。所述第二串联谐振LC电路连接于所述单端端子与接地之间且包含串联连接的所述第一类型的第二及第三元件以及所述第二类型的所述一个元件。所述第二类型的所述一个元件由所述第一及第二串联谐振LC电路共享。所述第一差分端子连接于所述第二类型的所述一个元件与所述第一类型的所述第三元件之间。

摘要： 本发明提供一种平衡不平衡转换元件。该平衡不平衡转换元件(1)，是在平板状电介质体基板(10)上设有接地电极(15)和多个主面电极(13A)、(13B)、(14)的滤波器。主面电极(13A)、(13B)通过短路用侧面电极(11A)、(11B)与接地电极(15)连接，构成1/4波长的共振线路。主面电极(14)，配置在主面电极(13A)、(13B)之间，两端开放，构成1/2波长的共振线路。电介质体基板(10)的侧面，设有平衡特性调整用侧面电极(18)。通过调整该平衡特性调整用侧面电极(18)与主面电极(14)之间产生的电容，将2个平衡信号的相位平衡设定为期望状态。

摘要： 本发明提供一种平衡－不平衡转换器，其中，第一不平衡侧线路(23)和第二平衡侧线路(24)实质地配置在同一平面上，第一不平衡侧线路(21)配置在第一平衡侧线路(23)的上方并且与第一平衡侧线路(23)保持规定距离，第二不平衡侧线路(22)配置在第二平衡侧线路(24)的下方并且与第二平衡侧线路(24)保持所述规定距离。利用这样的结构，第一不平衡侧线路(21)和第二不平衡侧线路(22)之间的距离增大，流经第一不平衡侧线路(21)的电流和流经第二不平衡线路(22)的电流的相互抵消被极大地抑制。