不平衡度

摘要： 对1000 kV单双回路混接线路的不平衡度进行了分析,采用最小二乘法拟合了电气不平衡度的限值边界线。通过拟合方程边界线或查看限值区域图形即可获知混接线路的电气不平衡度是否超过限值。两平行单回路的平行间距对不平衡度有影响,但平行距离大于150 m时可不考虑两平行单回路的耦合作用。输送功率对不平衡度有影响,随着输送功率的增大,混接线路的不平衡度变大。

摘要： 对兴泉铁路的负荷特性、电网和逆变器等设备的各种技术参数进行了分析,利用ETAP 12.6.0版软件仿真铁路接入电网的模型,对电铁对电网谐波电流、不平衡度等各方面指标进行计算,分析了兴泉铁路接入对电网电能质量的影响。

摘要： 针对三电平有源中点钳位(active neutral point clamped,ANPC)变流器开关器件在工作中存在损耗不平衡的问题,给出一种改进的平衡策略.以a相为例,对三电平ANPC变流器损耗不平衡的原因进行分析,采用空间矢量脉冲宽度调制(space vector pulse width modulation,SVP-WM)策略,通过合理选择相同的过渡状态,从而减少开关管动作实现损耗平衡.相比传统SVP-WM策略,该方法使桥臂开关器件的不平衡度从23.12％降到6.37％,钳位开关器件的不平衡度从11.19％降到4.71％.此方法可应用于提升电机变频调速、高压输电等场所下变流器的容量和使用寿命.

摘要： 针对10kV配电变压器中性点接地电阻过大,较容易影响低压配电网用户的用电质量的问题,论文通过建立配电网低压三相负载在平衡时、三相负载不平衡时的输出相电压、接地电阻电压(中性点接地电阻的对地电压)、接地电流(中性点接地电阻的对地电流)数学模型.利用MATLAB仿真软件建立起低压配电网三相负载平衡时、三相负载不平衡时的输出相电压、接地电阻电压、接地电流的Simulink系统仿真模型.通过使接地电阻RJ分别赋予4个档值:200Ω、50Ω、12.5Ω、3.125Ω的四种情况进行仿真实验,对低压配电网的三相不平衡进行仿真分析,更加精准地得到10kV配电变压器中性点接地电阻对三相不平衡度的影响分析结果.提出了可以通过改造10kV配电变压器中性点接地电阻,使其小于4Ω,实现解决低压配电网用户三相负载不平衡时导致用户用电设备损坏问题.

摘要： 针对10kV配电变压器中性点接地电阻过大,较容易影响低压配电网用户的用电质量的问题,论文通过建立配电网低压三相负载在平衡时、三相负载不平衡时的输出相电压、接地电阻电压(中性点接地电阻的对地电压)、接地电流(中性点接地电阻的对地电流)数学模型。利用MATLAB仿真软件建立起低压配电网三相负载平衡时、三相负载不平衡时的输出相电压、接地电阻电压、接地电流的Simulink系统仿真模型。通过使接地电阻R J分别赋予4个档值:200Ω、50Ω、12.5Ω、3.125Ω的四种情况进行仿真实验,对低压配电网的三相不平衡进行仿真分析,更加精准地得到10kV配电变压器中性点接地电阻对三相不平衡度的影响分析结果。提出了可以通过改造10kV配电变压器中性点接地电阻,使其小于4Ω,实现解决低压配电网用户三相负载不平衡时导致用户用电设备损坏问题。

摘要： 本文结合500 kV某站#2主变大修,探讨用参数相近的相邻500 kV站备变对该500 kV站备用变进行单相替换的案例,从主变正常运行下的关键指标、故障条件下对保护的影响等方面考虑,采用仿真计算软件PSCAD对该500 kV站#2主变A相替换前后电压电流不平衡度、故障电流及过负荷电流进行仿真分析,探讨500 kV主变单相替换的可行性。

摘要： 对低压台区三相负荷不平衡现状进行了分析,根据《电能质量三相电压允许不平衡度》国标中对三相不平衡度指标的定义,确定了适用于低压台区不平衡的计算公式.以中性线不平衡度指标为依据,给出不平衡程度分类,结合构建的低压台区三相不平衡负荷调节优化模型、自动调节负荷相序的策略,实现三相负荷的优化调整.用Matlab软件对某一工程实例进行仿真分析,仿真结果表明,该调节方案可改善实际工程负荷不均衡问题,使配网台区三相不平衡度符合目前低于15％的相关国家规定.

摘要： 低压配电网的三相不平衡度是评价电能质量的主要指标之一,对其进行准确的计算尤为重要.本文首先对比了目前三相不平衡度算法的优缺点,然后提出一种不通过向量计算,仅通过三相的幅值即可计算三相四线制系统的电压不平衡度的新方法,最后通过实际算例进行验证,结果表明该方法计算的不平衡度与GIGRE法计算的结果一致,证明该方法可行性.文中算法的研究对工程实践具有一定的指导性,能够对配网不平衡度的治理提供借鉴意义.

摘要： 随着同塔双回及多回的增多及未换位线路不断的增加,输电线路不平衡度越来越受到重视.本文从系统外网等值模型等方面就输电线路不平衡度计算的关键问题进行了研究分析.基于国内广泛使用的PSD-SCCP提供的线路等值阻抗参数,建立了外网等值模型并提出了求取等值参数的方法.由此得出的外网等值参数物理含义清晰,更易于理解.根据以上等值模型,输电线路采用精确的π型等值电路,开展输电线路不平衡度计算,方便快捷.通过与PSCAD实例仿真结果的对比表明,本文提出的不平衡度计算方法具有极高的准确性,相关结论已在实际工程中应用.

摘要： 电气不平衡度是衡量输电线路性能和电能质量优劣的重要指标.借助EMTP和Matlab软件仿真计算不同情况下线路的电气不平衡度,根据计算结果综合研究特高压输电线路电气不平衡度和换位问题.得出如下结论:双回路导线逆相序排列、单回路导线三角排列可明显降低线路的不平衡度,线路由单、双回路交错架设时,其平衡性较单一的单回路或者双回路架设更优,推荐逆相序或三角排列下1000kV交流特高压输电工程换位距离取200km;双回路同向换位后的电气不平衡度明显低于双回路反向换位.

摘要： 对1000kV锡盟～北京东同塔双回和同走廊双回混合输电线路的不平衡度进行了分析,考虑了3种接线方式,3种换位方式共9种组合下的不平衡度进行了比较.结果表明随着增多换位塔基数,不平衡度变好.换位塔基数相同时,不平衡度受接线方式的影响,不同的换位塔基数下应考虑采用不同的接线方式来优化不平衡度.

摘要： 不平衡度是电能质量的重要指标之一,本文着重对高压输电线路影响不平衡度的线路长度,电压等级,杆塔因素,线路导线分裂数,避雷线,系统相角以及对系统影响等因素进行了研究,利用ATP和MATLAB工具得到了一些有用的结论,提出了一些减少不平衡度的方法.

摘要： 导线排列和换位方式的主要因素之一是三相不平衡度。以我国某典型的500kV 同塔双回线路为例，计算了同塔双回线路不同相序排列和换位方式的不平衡度，研究了 500kV 同塔双回线路的相序排列和换位方式。

摘要： 不平衡网压会造成模块化多电平变流器的模块电压波动增大、桥臂电流过流等问题,影响系统的安全运行.为分析该情况下模块电压波动及桥臂电流的变化情况,以变流器控制目标调节系数k与不平衡度ε为变量,计算出三相桥臂电流峰值及模块电压波动表达式,并利用得到的三维图分析变量k、ε对各电气量的影响.分析结果表明:随着不平衡度的增加,k=0情况下系统各电气量增幅低于k=-1的情况.最后利用Matlab进行了仿真,结果验证了理论分析的有效性,可为系统在不平衡情况下的安全运行提供参考.

摘要： 提出了移相变极电机定子绕组附加损耗的计算方法,分析了定子绕组并联支路不平衡时支路电流的分布情况,计算了样机定子绕组的空载附加损耗.提出不平衡因子这一新的概念,同时讨论了不平衡度、不平衡度因子和定子绕组空载附加损耗的关系,有益于实际工程变极电机的设计.

摘要： 本文分析了串联变压器两个二次绕组空载电压不平衡的原因, 根据串联变压器的两个二次绕组空载电压不平衡度不易控制的情况，有针对性地采取了增加平衡绕组来自动调节铁心中主磁通的方法并进行了测试，测试结果可以使串联变压器两个二次绕组空载电压不平衡度满足技术协议的要求，为产品设计提供了新的思路。

摘要： 本文介绍了Ka波段基波镜像抑制混频器中无源电路的设计，无源电路包括带直流偏置支路的3dB同相功分器和带中频输出支路的兰格电桥。运用ADS软件进行辅助设计，最终得到功分器在频段32～37GHz的幅度不平衡度小于0.01dB，在中心频率35GHz的插损约为3.2 dB：兰格电桥在频段32～37GHz的幅度不平衡度小于0.15 dB，相位差约为85°，相位不平衡度小于0.5°在中心频率35GHz的插损约为3.4 dB。最终的仿真结果较好地满足了设计要求。

摘要： 本文利用改革开放以来我国经济增长和产业发展的时间序列数据,对我国经济增长模式的类型以及产业不平衡发展对总体经济增长的影响等问题进行实证检验和分析。研究结果显示,我国产业的不平衡发展除了对当年总体经济增长产生影响外,其影响还存在着四年左右的持续期。不平衡发展对当年和下一年的经济增长存在一定的负面效应,而在随后的三年中却体现出明显的正面效应,总体效应是使我国经济的年平均增长率提高1.85个百分点。这表明中国经济具有较为显著的不平衡增长特征。

摘要： 本发明提供了一种不平衡‑平衡变换器，包括不平衡‑平衡变换线圈，不平衡‑平衡变换线圈包括磁环，同轴电缆均匀绕制于磁环上；同轴电缆包括同轴设置的内、外导体，内、外导体之间设有绝缘填充层；不平衡‑平衡变换线圈通过支架固定于屏蔽盒中心；屏蔽盒一端设置第一连接器，另一端设置第二、三连接器；同轴电缆一端的内、外导体分别焊接到第一连接器的内、外导体上，同轴电缆另一端的内、外导体分别焊接到第二、三连接器的内导体上。本发明还提供了一种平衡‑不平衡变换器，由不平衡‑平衡变换器的输入端和输出端对调构成。本发明用同轴电缆产品来制造变换器，能维持变换器的输入和输出阻抗为同轴电缆的阻抗始终保持不变，且方便制作。

摘要： Marchand平衡‑不平衡转换器具有宽度小于两个次级传输线的初级传输线。两个次级传输线还具有不同宽度和长度。这种布置提供了传输线宽度和长度之间的失衡。已经发现这种宽度和长度的失衡能够改善幅度不平衡和相位不平衡。

摘要： 本发明涉及一种平衡‑不平衡变换器、一种推挽式放大器电路及一种四LC元件平衡‑不平衡变换器。一种平衡‑不平衡变换器包含：不平衡端口，其具有单端端子；平衡端口，其具有第一及第二差分端子；及第一及第二串联谐振LC电路。所述第一串联谐振LC电路连接于所述第一与第二差分端子之间且包含串联连接的第一类型的第一元件及第二类型的一个元件。所述第二串联谐振LC电路连接于所述单端端子与接地之间且包含串联连接的所述第一类型的第二及第三元件以及所述第二类型的所述一个元件。所述第二类型的所述一个元件由所述第一及第二串联谐振LC电路共享。所述第一差分端子连接于所述第二类型的所述一个元件与所述第一类型的所述第三元件之间。

摘要： 一种平衡不平衡变换器包括第一卷绕导体组，所述第一导体组包括第一回路部分和第二回路部分。所述第一回路部分和所述第二回路部分传导耦合，并形成第一8字形结构。所述平衡不平衡变换器进一步包括第二卷绕导体组，所述第二导体组包括第三回路部分和第四回路部分。所述第三回路部分和所述第四回路部分传导耦合，并形成第二8字形结构。所述第一回路部分和所述第三回路部分感应耦合。所述第二回路部分和所述第四回路部分感应耦合。

摘要： 本发明提供了一种不平衡‑平衡变换器，包括不平衡‑平衡变换线圈，不平衡‑平衡变换线圈包括磁环，同轴电缆均匀绕制于磁环上；同轴电缆包括同轴设置的内、外导体，内、外导体之间设有绝缘填充层；不平衡‑平衡变换线圈通过支架固定于屏蔽盒中心；屏蔽盒一端设置第一连接器，另一端设置第二、三连接器；同轴电缆一端的内、外导体分别焊接到第一连接器的内、外导体上，同轴电缆另一端的内、外导体分别焊接到第二、三连接器的内导体上。本发明还提供了一种平衡‑不平衡变换器，由不平衡‑平衡变换器的输入端和输出端对调构成。本发明用同轴电缆产品来制造变换器，能维持变换器的输入和输出阻抗为同轴电缆的阻抗始终保持不变，且方便制作。

摘要： Marchand平衡-不平衡转换器具有宽度小于两个次级传输线的初级传输线。两个次级传输线还具有不同宽度和长度。这种布置提供了传输线宽度和长度之间的失衡。已经发现这种宽度和长度的失衡能够改善幅度不平衡和相位不平衡。

摘要： 本发明涉及一种平衡-不平衡变换器、一种推挽式放大器电路及一种四LC元件平衡-不平衡变换器。一种平衡-不平衡变换器包含：不平衡端口，其具有单端端子；平衡端口，其具有第一及第二差分端子；及第一及第二串联谐振LC电路。所述第一串联谐振LC电路连接于所述第一与第二差分端子之间且包含串联连接的第一类型的第一元件及第二类型的一个元件。所述第二串联谐振LC电路连接于所述单端端子与接地之间且包含串联连接的所述第一类型的第二及第三元件以及所述第二类型的所述一个元件。所述第二类型的所述一个元件由所述第一及第二串联谐振LC电路共享。所述第一差分端子连接于所述第二类型的所述一个元件与所述第一类型的所述第三元件之间。

摘要： 本发明涉及一种不平衡度测量设备，它包括一个用于流体静力支承转子(1)的支承装置。为了提高平衡精度和缩短平衡所需时间，本发明建议，该支承装置有至少两个敞开的供给流体的轴瓦(11、11′)以用于承接安装转子圆周段和至少一块为转子端面配设的供给流体的支撑板(12、12′)。在不平衡度测量过程中，传动装置与转子(1)脱开，以及该测量过程优选在转子(1)随时间改变的旋转状态下进行。

摘要： 本发明涉及一种不平衡度测量设备，它包括一个用于流体静力支承转子(1)的支承装置。为了提高平衡精度和缩短平衡所需时间，本发明建议，该支承装置有至少两个敞开的供给流体的轴瓦(11、11′)以用于承接安装转子圆周段和至少一块为转子端面配设的供给流体的支撑板(12、12′)。在不平衡度测量过程中，传动装置与转子(1)脱开，以及该测量过程优选在转子(1)随时间改变的旋转状态下进行。

摘要： 本发明公开的基于不平衡积累的交流电机不平衡保护方法，按以下步骤进行，首先采集交流电机的三相负载电流，并计算出此刻的不平衡度；计算与不平衡度相对应的各等级点和各等级点之间点的不平衡度积累系数；用各点对应的积累系数，分别计算出规定时间内的电机不平衡度积累的增加量和当前时刻的不平衡度积累值；将当前时刻的不平衡度积累值与确定的跳闸动作设定阈值进行比较，来判断是否触发跳闸继电器，以起到保护电机的作用。本发明方法采用了不平衡度积累模型对电机进行不平衡保护，并采用了分段线性化方法动态调节不平衡度积累系数D