搭接长度

摘要： 针对螺旋箍筋约束叠合剪力墙14 mm竖向钢筋搭接试件进行了拉拔试验,共设计了7个试件.为避免加载偏心,试件采用2对2搭接方式,试验参变量为搭接长度(0.25l_(a),0.45l_(a),l_(a)为钢筋基本锚固长度),配箍率(0,0.8%,2.8%,3.1%)和混凝土强度(C45,C55).其中,4个试件的搭接钢筋预先开槽,重点研究不同参变量对粘结应力分布规律的影响.搭接长度为0.45l_(a)试件组的试验结果表明:当配箍率为0.8%时,搭接试件叠合界面不发生劈裂破坏,钢筋屈服后拔出,峰值强度和对应滑移值较无箍筋约束试件的特征值分别提升了27.1%、158.4%;当配箍率从0.8%增加到2.8%时,峰值强度和对应滑移值分别提升了2.1%、38.1%,钢筋被拔出并拉断.开槽钢筋的搭接性能试验结果表明:搭接长度为0.45l_(a)时,试件的应力分布均呈多峰型分布,无箍筋试件的最大应力峰靠近自由端,2.8%配箍率试件的最大应力峰靠近加载端,两试件最大应力峰峰值分别为20.9 MPa,20.2 MPa,相差3%;搭接长度为0.25l_(a),配箍率为3.1%时,两种不同混凝土强度试件的粘结应力分布均呈双峰型分布,两试件最大应力峰峰值分别为17.37 MPa,17.5 MPa,相差1%.

摘要： 文章以清原抽水蓄能电站为工程背景,利用数值模拟的方法研究了纵向搭接长度对引水隧洞超前注浆加固效果的影响。综合研究成果和工程经济性,建议采用3 m的超前注浆加固纵向搭接长度。

摘要： 为了验证灌芯装配式混凝土剪力墙墙身竖向钢筋搭接连接方法的可行性,按混凝土规范中的锚固长度作为钢筋搭接长度,设计制作了10个预制混凝土钢筋搭接连接试件,考虑钢筋直径和搭接长度的影响因素,对试件进行了单向拉伸试验.试验研究表明,钢筋伸入灌芯孔内的搭接长度为1.2倍的锚固长度时,钢筋的连接性能满足设计要求;这种连接方式可用于预制构件和现浇混凝土间的钢筋连接.

摘要： 对钢结构进行加固改造是针对原有混凝土构件以外的钢型与钢板进行改造,从而提高结构承载力的一种加固方式,主要用于柱子和梁的加固。在钢结构加固改造施工技术主要针对钢结构的特点进行分析,并从多个方面入手,探讨多样化的改造方式。在此基础上结合实际提出有效的改造方法,从而提高改造的效果。

摘要： 为了提高VCRO型自动络筒机络细号粘胶纱的捻接质量和效率,基于JOINTAIR 798Q型空气捻接器,以VCRO-E型自动络筒机络集聚赛络纺9.7 tex粘胶纱为研究对象,利用正交实验法和单因子试验法对退捻时间、搭接长度、加捻时间和捻接气压4个因素进行分析,得出其最佳捻接参数并试验对比优化结果。结果表明:集聚赛络纺9.7 tex粘胶纱的最佳捻接工艺参数退捻时间为4档、搭接长度为9档、加捻时间为1档、捻接气压为0.55 MPa;应用最佳工艺参数后,纱线的捻接强力达137 cN,强力CV值为11.20%,较优化前明显改善,且捻接处外观均匀光滑。

摘要： UHDC是一种基于断裂力学设计的纤维增强混凝土,在拉伸时具有超高的延性、应变硬化及多裂缝稳定开裂特征。通过采用UHDC连接的预制拼装节点四点弯曲试验,对UHDC连接预制拼装节点的抗弯性能进行研究。与现浇节点相比,预制拼装节点应力与应变水平均较低,裂缝较少且集中在UHDC段及交界面处,基于此提出了试件受弯承载力公式;预制拼装节点的变形能力更强,且UHDC搭接长度越长,变形能力越强,钢筋的应力和应变水平也越高,基于此提出了钢筋利用系数公式。研究表明:UHDC具备良好的预制构件拼接性能,但要达到“等同现浇”的效果,还必须对此类新型节点进行更全面、深入的研究。

摘要： 为研究高应力反复拉压时搭接长度对套筒灌浆搭接接头(APC接头)力学性能的影响,进行了32个APC接头的单拉及高应力反复拉压试验。结果表明:经过高应力反复拉压,试件承载力有所提高,而钢筋与灌浆料间的裂缝进一步发展,试件延性变小;随着搭接长度的增加,试件残余变形u0(单拉)和u20(高应力反复拉压)均减小;在单拉及高应力反复拉压结束后再单拉时,极限荷载下套筒中部截面近钢筋侧纵向压应变、环向拉应变随着搭接长度的增大而减小;基于灰色关联理论得出接头含钢率与极限黏结强度相关性最大。最后,引入灌浆缺陷系数ω,提出极限黏结强度、临界搭接长度计算式。

摘要： 为研究后插钢筋位置等对套筒灌浆搭接接头(简称APC接头)力学性能的影响,进行了45个该接头拉伸试验,研究了其破坏形态、延性、极限承载力和套筒应变等,并利用ABAQUS进行数值模拟和参数分析。试验结果表明:接头的初始刚度和延性随两钢筋距离的增大而降低;钢筋与套筒接触和钢筋间距离减小均使接头承载力降低,前者对黏结强度降低起控制作用;极限荷载时偏转(两钢筋圆心连线)方向套筒中部截面纵向受压,钢筋拉断破坏试件,其套筒中部截面压应变随钢筋直径增大而增大;极限荷载时套筒中部截面环向应变以拉应变为主,且环向平均拉应力随钢筋直径增大而增大。基于ABAQUS进行了接头精细化数值模拟,与试验结果吻合较好。模拟参数分析表明:偏转降低试件的极限承载力,偏转对发生钢筋拔出破坏试件的极限承载力影响较大,对发生钢筋拉断破坏试件的影响较小;随搭接长度增加,黏结应力曲线峰值先增大后减小,曲线饱满程度先减小后增大。根据前期及本次试验拟合得到的极限黏结强度计算公式适用性较好,可作为实际工程参考。

摘要： 为了提高进口腈纶混纺纱的捻接质量,对进口腈纶混纺纱接头情况进行了研究,基于空气捻接器的使用原理和进口腈纶混纺原料的特殊性,以捻接强力合格率、捻接外观为指标,对捻接工艺进行了优选.指出:最理想的捻接工艺为退捻气压0.60 MPa,加捻气压0.45 MPa,退捻时间0.55 s,加捻时间0.1 s,加捻延时0.69 s,加捻刻度2.认为:纱线原料对捻接质量具有较大影响,有必要根据原料对捻接工艺进行优化.

摘要： 为探明高强不锈钢绞线网在工程水泥基复合材料(Engineering Cementitious Composites,ECC)中搭接连接的受力特性,并确定其合理的搭接长度,考虑横向钢绞线间距、搭接长度和钢绞线直径等影响因素,对设计制作的39个试件进行了拉拔试验。结果表明:钢绞线网在ECC中的搭接连接有钢绞线拔出和拉断两种破坏模式;横向钢绞线的设置对搭接时的极限拉拔力影响不大,但其滑移量随着横向钢绞线间距的减小而减小;随着搭接长度的增加,达到峰值荷载的滑移量和“搭接刚度”增加,而极限粘结应力则随之降低。通过试验分析,确定了钢绞线网的临界搭接长度,并建立了考虑修正系数β的搭接长度计算公式。

摘要： 随着三维编织复合材料应用领域的逐步扩大，实际应用对其提出新了的问题。rn 单一的三维编织技术往往不能满足复杂形状预制件一次编织成型，必须通过连接才能满足工程设计和整体性的要求。将缝合和编织两种工艺结合起来的缝合连接三维编织复合材料技术有效地解决了这个问题。本论文研究了搭接长度为25mm、40mm、55mm、70mm时，缝合连接三维编织复合材料的弯曲性能。实验结果表明，在缝合密度和编织角相同的情况下，各种缝合密度试件的弯曲强度基本上都是随搭接长度的增加而增加。rn 但搭接长度不同，其弯曲的破坏模式不相同。搭接长度25mm、40mm、55mm的缝合连接三维编织复合材料试件都是发生了分层破坏，而搭接长度70mm缝合连接三维编织复合材料试件中，还发生了塑性变形破坏。本论文进一步分析了弯曲破坏模式不同的原因。本论文将为缝合连接三维编织复合材料的设计和应用提供依据。

摘要： 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102：2002) P44中提到了采用连续搭接檩条时的搭接长度“a”，但未给出确定长度的方法。本文讨论了搭接长度‘α”的确定方法及参考值以及檩条搭接处截面惯性矩的确定。

摘要： 对3A21铝合金进行了真空钎焊工艺试验。研究了装配间隙和搭接长度对接头剪切强度的影响。结果显示:真空钎焊接头剪切强度随间隙增大而降低,优化间隙范围在0.03～0.12mm;间隙达到0.15mm时,剪切强度仍在40MPa以上,但钎缝中缺陷开始增多;与手工钎焊相比,真空钎焊接头平均剪切强度较低,但在间隙较小时,两者剪切强度相差不大。真空钎焊接头剪切强度随搭接长度增加而降低,搭接长度值为2～5mm时可以达到最大接头效率;搭接长度相同时,板越厚接头剪切强度越高;对2、3mm薄板搭接长度超过其板厚一倍时,拉伸实验时钎焊试件大多断在母材。

摘要： 本文依据2α是内等分长度或外等分长度对应的圆心角,分别计算环缝内透的一次透照长度L3、搭接长度△L效评定长度L.ff,并论证之间的关系.通过有效辐射线区域,鉴别是否漏检,得到正确的计算方法.

摘要： 用多功能环氧固化剂SP80-2固化E-51环氧,采用不同的搭接长度,粘接多组45#钢试片,固化后测其破坏负荷,得到多组粘接长度的一半X(mm)和相应的破坏负荷小p(KN),然后按非纯剪切计算法,以X为自变量,小p为应变量,画出p～X曲线,求出极限破坏负荷大P*为16.1KN.粘接性λx→0=60.9MPa,其粘接剪切应力分布为λ=λx→0e-2E/E*Cx=60.9e-0.151x.求出了当x→∞时,试片横截面的应力分布σA=201.25(1+e0.151x)和σB=201.25(1-e-0.151x),求出处于粘接状态下的胶层的拉伸弹性E=3.0×104Mpa断裂伸长率ε0=2.03×10-3.

摘要： 通过以下的方法使搭接焊接头(10)的疲劳强度提高，在该搭接焊接头(10)中，第1钢材(12)的重叠部(12a)与第2钢材(14)的重叠部(14a)重叠，且第1钢材(12)的缘部被沿着该缘部延伸的焊接部(16)焊接于第2钢材(14)的表面(14b)。首先，以与焊接部(16)的延伸方向(X)垂直且与第2钢材(14)的表面(14b)平行的方向为基准方向(Y)，限制搭接焊接头(10)向基准方向(Y)的移动，并且，限制第1钢材(12)和第2钢材(14)向板厚方向的移动。在该状态下，对第2钢材(14)的一部分(14a)进行加热，以便在第2钢材(14)的一部分(14a)形成熔融部(18)。

摘要： 本发明以调整焦烧时间及表面起霜、并且降低滚动阻力、得到作为胎侧以及胎搭接部的充分的刚性、还提高断裂时伸长率及耐久性为目的，提供一种胎侧用橡胶组合物及胎搭接部用橡胶组合物、以及具有使用它们的胎侧以及胎搭接部的轮胎，这些组合物相对于特定量含有天然橡胶和/或异戊橡胶、丁二烯橡胶和/或环氧化天然橡胶的橡胶成分，含有式(1)表示的烷基苯酚·氯化硫缩合物、特定的填料。

摘要： 在诸如待传递的力、节距等给定的边界条件下，用于无级变速器的搭板链的搭接板的材料需要量被这样地最小化，即搭接板被这样成型，以致在其平行于搭板链运行方向定向的纵向边(18)和/或垂直于搭板链运行方向定向的高度边(20)上作用的弯曲力矩最小化。

摘要： 通过以下的方法使搭接焊接头(10)的疲劳强度提高，在该搭接焊接头(10)中，第1钢材(12)的重叠部(12a)与第2钢材(14)的重叠部(14a)重叠，且第1钢材(12)的缘部被沿着该缘部延伸的焊接部(16)焊接于第2钢材(14)的表面(14b)。首先，以与焊接部(16)的延伸方向(X)垂直且与第2钢材(14)的表面(14b)平行的方向为基准方向(Y)，限制搭接焊接头(10)向基准方向(Y)的移动，并且，限制第1钢材(12)和第2钢材(14)向板厚方向的移动。在该状态下，对第2钢材(14)的一部分(14a)进行加热，以便在第2钢材(14)的一部分(14a)形成熔融部(18)。

摘要： 本发明以调整焦烧时间及表面起霜、并且降低滚动阻力、得到作为胎侧以及胎搭接部的充分的刚性、还提高断裂时伸长率及耐久性为目的，提供一种胎侧用橡胶组合物及胎搭接部用橡胶组合物、以及具有使用它们的胎侧以及胎搭接部的轮胎，这些组合物相对于特定量含有天然橡胶和/或异戊橡胶、丁二烯橡胶和/或环氧化天然橡胶的橡胶成分，含有式(1)表示的烷基苯酚·氯化硫缩合物、特定的填料。

摘要： 在诸如待传递的力、节距等给定的边界条件下，用于无级变速器的搭板链的搭接板的材料需要量被这样地最小化，即搭接板被这样成型，以致在其平行于搭板链运行方向定向的纵向边(18)和/或垂直于搭板链运行方向定向的高度边(20)上作用的弯曲力矩最小化。

摘要： 本实用新型公开了一种用于不同卷材相搭接的搭接条，一种用于不同卷材相搭接的搭接条，包括增强层以及隔离层，增强层与隔离层之间设有胶料层，胶料层沿宽度方向的中线分为两部分，一部分为高分子胶料层，另一部分为沥青胶料层，胶料层为高分子胶料层时，胶料层与增强层之间还设有材质层，材质层为塑料层或者橡胶层，本实用新型解决了不同材质类型的防水卷材搭接不牢靠，容易脱开，造成整个防水系统失效，出现渗漏的问题。

摘要： 本实用新型提供一种搭接胶带、防水卷材的搭接结构及其与底板的搭接结构，所述搭接胶带为防水卷材专用背贴式搭接胶带，包括依次设置的高分子片材层、胶粘层、隔离膜；所述高分子片材层为高密度聚乙烯层；所述胶粘层为压敏胶层。本实用新型所述的防水卷材专用背贴式搭接胶带，适于砂面高分子自粘胶膜防水卷材截取段的短边对接使用，克服了保护砂层难以处理、胶结带易受到环境污染的问题，粘结可靠，且无需处理保护砂层。

摘要： 本实用新型涉及一种母排搭接盒及使用该搭接盒的母排搭接结构，母排搭接结构包括对应搭接连接的母排，母排搭接处外罩设有母排搭接盒，母排搭接盒包括主盒体，主盒体由分体设置的上、下扣合件从母排搭接处的上下两侧扣合形成，两扣合件通过固定结构固装在一起。利用从母排搭接处的上下两侧相向扣合的上、下扣合件形成主盒体，并利用固定结构将两扣合件有效紧固装配在一起，完成安装，整体结构简单，安装使用均较为方便，通用性较强。

摘要： 本发明公开了一种变搭接长度支腿结构及轮式起重机，变搭接长度支腿结构包括车架、固定支腿、活动支腿、垂直油缸、支脚盘、水平油缸，可伸缩支撑件、销轴，活动支腿套设在固定支腿内，固定支腿固定在车架上；水平油缸一端固定在固定支腿上，另一端固定在活动支腿上；活动支腿外侧连接垂直油缸，垂直油缸下端部连接支脚盘；可伸缩支撑件一端通过销轴连接固定支腿/车架，并可绕销轴自由转动，另一端为自由端且为可受力结构，活动支腿上设有与可伸缩支撑件自由端配合的固定结构。本发明解决了现有技术中无法通过增加搭接长度，加强搭接处强度的问题。