35CrMo钢
35CrMo钢的相关文献在1989年到2022年内共计123篇,主要集中在金属学与金属工艺、石油、天然气工业、机械、仪表工业
等领域,其中期刊论文111篇、会议论文12篇、专利文献185587篇;相关期刊74种,包括湖南工程学院学报(自然科学版)、机械工程材料、理化检验-物理分册等;
相关会议12种,包括第十二届全国耐磨材料大会、中国力学学会2009学术大会、2008年石油装备学术年会暨庆祝中国石油大学建校55周年学术研讨会等;35CrMo钢的相关文献由347位作者贡献,包括刘沅东、袁静静、宋锦福等。
35CrMo钢—发文量
专利文献>
论文:185587篇
占比:99.93%
总计:185710篇
35CrMo钢
-研究学者
- 刘沅东
- 袁静静
- 宋锦福
- 张垣
- 李惠
- 肖政兵
- 谢春生
- 车延岗
- 高万夫
- 黄元春
- 何雪浤
- 刘家浚
- 周亚军
- 岳文
- 张连生
- 李文静
- 李莉
- 李静
- 梁宇
- 梁根
- 毛大恒
- 王冀恒
- 王慧君
- 田斌
- 石琛
- 罗虹
- 肖常安
- 谢里阳
- 赵富军
- 郑喜平
- 陈长风
- 马向东
- 马孝娟
- 黄雨田
- B.Zhang
- H.B.Zhang
- X.Y.Ruan
- Y.Zhang
- 丁俊
- 丁阳喜
- 万磊磊
- 万长杰
- 乙晓伟
- 于晓龙
- 于玉城
- 付欣怡
- 代发明
- 代濠源
- 任伟新
- 任俊利
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杨俊龙;
黄敏;
胡柳益;
刘永超;
万磊磊;
王宇
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摘要:
采用高功率激光器对调质态35CrMo钢进行表面淬火处理,研究了不同激光功率(1.6,2.4,3.2,4.0 kW)下表层的显微组织、硬度及耐磨性能。结果表明:当激光功率为1.6,2.4 kW时,35CrMo钢表层组织中存在未溶铁素体,硬度比基体低,与GCr15钢对磨后的磨损质量变化率与基体几乎相同,耐磨性较差;当激光功率为3.2,4.0 kW时,表层组织全部为回火马氏体,平均硬度可以达到640 HV,比常规水冷淬火后的硬度提高约20%;当激光功率为32 kW时,磨损质量变化率最小,表面未发现明显的磨损痕迹,与基体相比耐磨性得到显著提高,而当激光功率提高到4.0 kW时较高的马氏体自回火程度导致硬度与耐磨性比激光功率为3.2 kW时略有降低。
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刘建平
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摘要:
35CrMo钢高强螺栓在使用中发生脆性断裂。为了揭示螺栓断裂的原因,对断裂的螺栓进行了化学成分分析、硬度、显微组织、断口分析、氢含量等方面检测。结果表明,螺栓的化学成分、硬度指标、抗拉强度、夹杂物含量以及氢含量均符合要求。由断裂螺栓的断口分析发现,保留马氏体位相的回火索氏体易在心部形成应力集中,导致在该位置形成细微的应力裂纹,装配过程中受到外部的拉应力下,逐步向周围扩展,最终在多因素叠加下而产生脆性断裂。
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刘勇;
冯媛媛;
刘鑫;
曾柏森;
吴建利;
罗倩
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摘要:
将试样放入多用炉中进行调质处理,对其抗拉强度、屈服强度、断后伸长率、断面收缩率、冲击功、硬度进行分析,研究了试样经不同调质保温时间后性能的差异.结果表明:试样的综合力学性能随着淬火保温时间的延长,呈先升高后降低的趋势.试样经过860°C×90min调质及630°C×120min回火后,抗拉强度为922MPa,屈服强度为796MPa,断后伸长率为17%,断后收缩率为63%,冲击功平均值为117J,硬度平均值为287HB,具有较优的力学性能.
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房文轩;
陈浩;
孙云飞;
杨晓冬;
刘小恺
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摘要:
某火电机组汽轮机在运行过程中,调节阀阀杆发生断裂故障.利用力学性能测试、金相组织检验、有限元模拟等分析手段进行失效原因研究,结果表明,阀杆的金相组织不佳,铁素体含量偏高,导致材料抗拉强度、屈服强度、冲击吸收能量低于标准要求;且阀杆结构存在设计缺陷,变截面部位未经过圆弧或倒角处理,应力集中严重,裂纹极易萌生、扩展,最终超出承载极限失稳断裂.
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张喆
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摘要:
对比35CrMo钢水淬和油淬后的力学性能,分析35CrMo钢棒材水淬代替油淬的可行性.结果表明:35CrMo钢棒料可以用水淬代替油淬,不仅硬度能够达到要求,对其他力学性能影响不大,而且可提高生产效率,减少生产成本.
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窦建伟;
郭先创;
郭金龙
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摘要:
某批次35C r M o钢产品在复检过程中出现抗拉强度、屈服强度和冲击吸收能量低,而布氏硬度高现象.针对该问题,进行了化学成分、显微组织及断口分析.结果表明:该批次产品原材料锻造后未进行正火,造成晶粒粗大和魏氏组织;在产品制造过程中未按照标准规范进行调质处理,造成性能与标准值存在较大差异.
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杨迎君
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摘要:
CrMo系列作为汽车和机械重载的传动部件,要求其具有良好的强韧性、耐磨性、弯曲疲劳、耐接触性等性能.轧制过程中由于轧材组织心部和边部温度差异很大,加之冷床上下温度的差异,使棒材通条上下表面出现很大的组织应力不均匀性,在冷剪剪切后,圆钢出现侧向弯曲.宣钢针对35CrMo钢系列出现的弯曲问题,引进穿水冷却工艺,实施35CrMo钢轧后快速冷却.经过对冷却工艺的优化,Φ20~32 mm 35CrMoA钢成品每米的弯曲度小于4 mm,小规格35CrMoA钢系列的弯曲度均达到国家标准要求.
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李远星;
张晓山;
朱宗涛;
何永攀;
韩灯泉;
陈辉
- 《第二十一届全国钎焊及特种连接技术交流会》
| 2015年
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摘要:
本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7%时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6%.
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李远星;
张晓山;
朱宗涛;
何永攀;
韩灯泉;
陈辉
- 《第二十一届全国钎焊及特种连接技术交流会》
| 2015年
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摘要:
本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7%时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6%.
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李远星;
张晓山;
朱宗涛;
何永攀;
韩灯泉;
陈辉
- 《第二十一届全国钎焊及特种连接技术交流会》
| 2015年
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摘要:
本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7%时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6%.
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李远星;
张晓山;
朱宗涛;
何永攀;
韩灯泉;
陈辉
- 《第二十一届全国钎焊及特种连接技术交流会》
| 2015年
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摘要:
本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7%时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6%.
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李远星;
张晓山;
朱宗涛;
何永攀;
韩灯泉;
陈辉
- 《第二十一届全国钎焊及特种连接技术交流会》
| 2015年
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摘要:
本文采用不同含量的Ni元素的钎料对YG15硬质合金与35CrMo钢进行了钎焊,分别研究了Ni元素含量,钎焊温度以及有无超声作用等因素对接头力学性能与微观组织的影响,研究表明钎焊温度为800°C时随钎料中含Ni元素的增加,界面处可获得连续的α-Cu固溶体层,当钎料中Ni元素含量为4.7%时,其接头剪切强度最高,为295MPa.发现钎焊温度将影响Ni元素的扩散行为,从而影响界面处贫Co区的宽度,在温度为730°C时贫Co区宽度最小,其接头剪切强度值也最高,为350MPa.施加超声可以使增加贫Co区宽度,降低共晶组织含量,并使得WC颗粒迁移进入钎缝金属.当超声时间为30s时,贫Co区宽度为17.5μm,接头剪切强度为378MPa,比无超声时接头强度提高6%.
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袁静静;
马向东;
刘沅东
- 《第十二届全国耐磨材料大会》
| 2009年
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摘要:
应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。
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袁静静;
马向东;
刘沅东
- 《第十二届全国耐磨材料大会》
| 2009年
-
摘要:
应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。
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袁静静;
马向东;
刘沅东
- 《第十二届全国耐磨材料大会》
| 2009年
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摘要:
应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。
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袁静静;
马向东;
刘沅东
- 《第十二届全国耐磨材料大会》
| 2009年
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摘要:
应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。
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袁静静;
马向东;
刘沅东
- 《第十二届全国耐磨材料大会》
| 2009年
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摘要:
应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。