形体分析

摘要： 通过对象鼻形盒座与盒盖的形体分析,找出了盒座及盒盖形体上存在的型槽、型孔、凸台、弓形障碍体和批量要素。对于平行开闭模方向的型孔要素,采取在动、中模上镶嵌型芯的措施;对于垂直和倾斜开闭模方向上的凸台、型槽和型孔要素,采用斜导柱滑块外抽芯和斜推杆内抽芯机构。盒座模采用了5处外抽芯和8处内抽芯机构,盒盖模采用了4处外抽芯和8处内抽芯机构。该模具还采用了能同时成型盒座与盒盖的三模板压铸模结构。模具设计合理,完全符合图样要求,能顺利地进行高质量加工。

摘要： 通过对隔分筒形体要素的可行性分析,找出了影响模具结构的凹坑、弓形高“障碍体”要素和凸台形式的加强筋、型孔与圆筒要素及同轴度要求。隔分筒在模具中摆放形式,存在着竖立和横卧2种的摆放位置,由此存在2种模具结构方案。方案一需要采用2处斜导柱滑块抽芯机构,方案二需要采用1种左右斜滑块顶管抽芯兼脱模机构。因方案二对隔分筒加工的外观性好,并能确保三处圆柱体同轴度的要求。方案二为最佳优化模具结构方案,设计的注塑模能加工出优质的隔分筒。注塑模结构的设计,必须要进行注塑件形体要素和模具结构方案的可行性分析,在找到最佳优化模具结构方案后,才能确保模具结构设计的成功。

摘要： 通过对轿车左、右外手柄体形体要素的可行性分析,找到了决定注射模结构的注塑件形体要素.对型孔采用镶嵌件,外首端凹槽采用斜导柱滑块外抽芯机构,另外3处凹槽和凸台采用斜推杆内抽芯机构.利用分型面解决了弓形高障碍体问题,外观靠机械加工,批量靠模具结构自动化措施.对左、右外手柄体形体分析准确,制订的模具结构方案合理,模具设计正确,左、右外手柄体的成形加工符合图样要求.

摘要： 通过对卡车油箱锁紧盖的形体分析,找出了锁紧盖与开闭模方向一致的型孔和凸台要素,对于这种型孔与凸台可以在动、定模板上采用嵌件形式的型芯,利用模具开闭模实现形体的抽芯和复位.其中Φ3.3×1.1mm是与开闭模方向垂直的型孔,只能采用侧向抽芯的措施.8.3×7mm×20.又是与开闭模方向一致的型槽,即可采用侧向抽芯也可采用嵌件形式的型芯,利用模具开闭模运动实现抽芯和复位,只有两种型孔和型槽都采用侧向抽芯的措施才是模具最佳优化方案.通过模具结构方案可行性分析与论证,从而避免了繁杂模具结构方案,模具设计获得了成功.

摘要： 通过对散热盒与盖进行形体分析,找出了影响压铸模结构的压铸件形体上存在的圆柱体、型孔、型槽和凸台障碍体要素,并采取对应措施,制定出了压铸模结构的可行性分析方案.这样设计出来的压铸模结构,除了可确保散热盒与盖赋予压铸模的成形条件外,还可保证散热盒与盖在加工过程中的运动形式,所加工出来的散热盒与盖的形状和尺寸均能满足图样要求.

摘要： 通过对新型移动灯具的上、下灯座盖形体要素的分析,找出了上灯座盖形体上存在的凸台、型孔、大批量和外观要素;下灯座盖形体上存在的凸台、L形凸台、大批量和外观要素。针对特大批量,注塑模采用了一模八腔可分别成型上、下灯座盖的模具结构形式,对于下灯座盖形体上存在的凸台要素,因凸台突出于下灯座盖外形,可以采取定、动模整体型芯进行成型。利用定模型芯的开启,顶杆脱模的最佳优化结构,避免了使用抽芯机构的结构。除了能确保上、下灯座盖的成型和脱模,还简化的注塑模的结构,使之注塑模加工的上、下灯座盖具有多、快、好、省的特点。

摘要： 分别对材质相同、形状和质量相近的2种锁芯端盖进行分析,设计了1副1模4腔注射模,同时成型2种锁芯端盖。A型锁芯端盖有3处型槽,需采用斜导柱滑块抽芯机构完成型槽抽芯,滑块斜推杆内抽芯兼为脱模机构,B型锁芯端盖有3处凸台和侧面型槽,需采用滑块斜推杆内抽芯兼为脱模机构和斜销滑块抽芯机构。

摘要： 通过对手机面壳的形体分析,找出了其形体上存在着“型孔”、“型槽”和“外观”要素及“凸台”、“凹坑”障碍体要素。由此,制订了针对解决平行开闭模方向的“型孔”和“型槽”的措施,采用了中模或动模镶嵌的型芯进行成型,利用开闭模进行抽芯和复位的方法。四周侧向“型孔”和“凹坑”,采用了斜导柱滑块外抽芯机构进行抽芯和复位的方法。对于“凸台”障碍体,则采用摆杆内抽芯机构进行抽芯和复位的方法。对于“外观”要求,采用了定模脱模结构。为了清除次流道和分流道内冷凝料,采用了三模板的模架。正因为采用了定模脱模结构,使得顶杆和浇口都处在手机面壳内型腔表面上,加上严格控制了分型面、顶杆、型芯的配合间隙,加工的手机面壳不仅不存在模具结构的痕迹,内型面也几乎看不到模具结构痕迹,加工的手机面壳真正做到具有靓丽的内外表面。

摘要： 通过对医用吸盘形体分析,找出了医用吸盘形体上存在2个三角形型孔和8×Φ2 mm×30 mm型孔要素。成型这2种型孔型芯相互垂直贯穿,如同时进行抽芯运动便产生了干涉。为了提高加工效率,注射模采用了一模二腔的三模板结构形式。对于成型2种型孔型芯无疑是要采用抽芯机构进行,为了避免出现抽芯运动干涉的方法是要进行相互避让另一种抽芯运动。即成型8×Φ2 mm×30 mm型孔型芯应先于成型三角形型孔型芯进行抽芯,后于成型三角形型孔型芯进行复位。若采用机械方式进行避让,其结构非常复杂。而采用油缸抽芯机构进行4处三角形型孔的抽芯,2腔8×Φ2 mm×30 mm型孔的抽芯则采用斜导柱滑块抽芯机构。通过计算机或单板机的编程,只是要能控制2种抽芯运动的程序:即8×Φ2 mm×30 mm型孔的型芯先抽芯→三角形的型孔型芯后抽芯→三角形的型孔型芯先复位→8×Φ2 mm×30 mm型孔的型芯后复位就可以了,这样注射模便能顺利地进行医用吸盘的抽芯和脱模。

摘要： 结合工程制图课程的特点,探索了三维造型软件在线面分析和形体分析两个授课难点,以及对培养学生创造性思维上的重要作用.同时,阐述了数字化技术的发展对图学教育的新要求.

摘要： 本文探讨在"机械制图"这门课程的教学中如何培养学生具有绘制和知读机械图样的能力,建立三维空间概念,形成形体分析法,提高空间思维能力.

摘要： 用CSG树体素构造法进行三维实体造型时,对形体分析的方法与传统制图教学不同,在三维实体造型的教学中,要重点培养学生正确的空间概念,训练学生在三维空间正确分析形体,构造形体的能力.

摘要： 该文阐述了为适应教学改革对进一步削减制图学时数要求而创建的一个属于制图自己的理论和几点特色.该体系紧紧抓住"体"为基本体,以基本体、简单体、组合体作为研究对象进行深入阐述.以形体分析法为桥梁解决了组合体的读图,画图问题,并较好的体现了理论"以应用为目的,以必需够用力度和少而精原则"精神,经过教学实践取得了良好的效果.期终考试取得90分以上成绩占5.7﹪,最高分为98分.

摘要： 本文提出了一种新的结构体系——巨型网络结构体系,整个结构由两级组成,第一级为大网格结构体系,称之为主体结构,主要承担整体结构载荷并将其传递至支承结构.第二级为普通网格结构,称之为子结构,布置于主体结构的大网格中,承受大网络范围内的屋面载荷.文中分析了主体结构的杆件构造、主体结构与子结构的合理形式.并提出了结构计算的三种合理力学模型,包括精确计算与简化计算模型.

摘要： 该文通过组合体读图示例介绍强化空间构形设计基本训练的一个环节。借助该过程可以巩固和提高组合体读图的形体分析、线面分析和构形设计等综合能力。

摘要： 甲骨文中的A作:(火)《合》18805、(米)《合》5540、(火)《合》13410、(米)《合》7508。将A释为“洗”字，可以帮助人们弄清秦汉文字中"徙"字的形体来源，根据古文字演变的这条规律，A是很有可能演变为上从“少”，下从“止”的形体的。上从“少”，下从“止”的形体正与秦汉文字中“徙”字的右部相同。笔者认为秦汉文字中“徙”字的右部就是从A演变而来的，也就是说秦汉文字中的“徙”字是从“彳”，以“洗”的初文为声的字。

摘要： 甲骨文中的A作:(火)《合》18805、(米)《合》5540、(火)《合》13410、(米)《合》7508。将A释为“洗”字，可以帮助人们弄清秦汉文字中"徙"字的形体来源，根据古文字演变的这条规律，A是很有可能演变为上从“少”，下从“止”的形体的。上从“少”，下从“止”的形体正与秦汉文字中“徙”字的右部相同。笔者认为秦汉文字中“徙”字的右部就是从A演变而来的，也就是说秦汉文字中的“徙”字是从“彳”，以“洗”的初文为声的字。

摘要： 甲骨文中的A作:(火)《合》18805、(米)《合》5540、(火)《合》13410、(米)《合》7508。将A释为“洗”字，可以帮助人们弄清秦汉文字中"徙"字的形体来源，根据古文字演变的这条规律，A是很有可能演变为上从“少”，下从“止”的形体的。上从“少”，下从“止”的形体正与秦汉文字中“徙”字的右部相同。笔者认为秦汉文字中“徙”字的右部就是从A演变而来的，也就是说秦汉文字中的“徙”字是从“彳”，以“洗”的初文为声的字。

摘要： 《京本通俗小说》,文学古籍刊行社1987年7月第1版,以缪荃孙1915年"景元人写京本通俗小说"本为底本影印.《京本通俗小说·抝相公》属于早期白话文，读者主要是文化不高的下层民众。凡笔画较为繁复的都改用俗字。俗字大多是笔画减省的简体字，也有少量是笔画增多的增繁字。俗字的特点是具有侄俗性，不在高文典册里出现。使用俗字减少了笔画，方便书写；有的俗字可为今后的汉字简化提供了参考。但是有些俗字的有多于一种的写法，随意性很大；有的俗字简省太过，不易使用，难以流传；有些俗字形体近似，不易辨认。而且，书中俗字过多会妨碍阅读，缩小了交际的范围。总之，俗字有利有弊，利弊要兼顾。采用的俗字要尽量做到利大于弊。少量俗字可以方便使用，过多过滥就成为弊病。

摘要： 本发明提供一种分析方法，其在创建、设计树脂成形体的变形对策方案(例如翘曲变形对策方案)时，能够大幅缩短时间并且削减计算成本，创建更有效的对策方案。变形状态分析方法针对变形的树脂成形体，将树脂成形体分割为微小区域，使用相位优化法，在规定的约束条件、规定的制约条件下进行目标函数的优化，由此分析树脂成形体的变形状态，其中，将规定的约束条件设为树脂成形体的变形量的趋势，将规定的制约条件设为表示各微小区域的变形对树脂成形体的变形产生贡献的程度的贡献率，在目标函数的优化中，以使树脂成形体的刚度的降低最小的方式进行优化。

摘要： 本发明提供在含有玻璃的烧结成形体中抑制了不需要的黑色着色、烧结不良、强度不足、气泡的产生的烧结成形体及具备该烧结成形体的物品。一种烧结成形体及具备该烧结成形体的物品，所述烧结成形体为包含含有玻璃的烧结体、且具有厚度为60μm以上的厚的部分的烧结成形体，其中，从上述厚的部分的表面的位置起到距离上述厚的部分的表面至少30μm的深度的位置为止的范围内的碳含量为0.7～15质量ppm。

摘要： 本发明提供一种能够在人形体表现自然的弯曲的人形体的弯曲构造及使用它的人形体和人形体的制造方法。一种人形体的弯曲构造及使用它的人形体和人形体的制造方法，该人形体的弯曲构造具备：骨骼部(11)，其具有能够弯曲的弯曲部(20)；以及覆盖部(18)，其覆盖骨骼部(11)，骨骼部(11)具有缩小地大致模仿人形体(1)的外表面凹凸形状的立体形状，覆盖部(18)的外表面(18us)具有外表面凹凸形状并且内表面(18is)具有与骨骼部(11)的外表面(11s)接触的内表面凹凸形状。

摘要： 本发明提供一种分析方法，其在创建、设计树脂成形体的变形对策方案(例如翘曲变形对策方案)时，能够大幅缩短时间并且削减计算成本，创建更有效的对策方案。变形状态分析方法针对变形的树脂成形体，将树脂成形体分割为微小区域，使用相位优化法，在规定的约束条件、规定的制约条件下进行目标函数的优化，由此分析树脂成形体的变形状态，其中，将规定的约束条件设为树脂成形体的变形量的趋势，将规定的制约条件设为表示各微小区域的变形对树脂成形体的变形产生贡献的程度的贡献率，在目标函数的优化中，以使树脂成形体的刚度的降低最小的方式进行优化。

摘要： 一种纤维强化树脂复合成形体，其包含：刚性层(11)，该刚性层由刚性层用纤维强化树脂材料形成；赋形层(21)，该赋形层由赋形层用复合物形成在刚性层(11)的至少一面，该赋形层用复合物包含比刚性层用纤维强化树脂材料所含的纤维短的纤维和热固性树脂；以及固化树脂(31)，该固化树脂由附着在赋形层(21)的表面的液体树脂形成，该纤维强化树脂复合成形体由刚性层用纤维强化树脂材料、赋形层用复合物以及液体树脂以层叠状态加热压缩固化构成。

摘要： 本发明提供防止在使用金属风格装饰片材的金属风格成形体的制造时产生的金属风格成形体的白化现象等的产生，并且能够在更宽的温度范围内进行成形的金属层保持用薄膜、金属风格装饰片材中间体、金属风格装饰片材、金属风格成形体以及金属风格成形体的制造方法。本发明的金属层保持用薄膜包含具有透明性、且熔点为230°C～250°C的热塑性树脂。

摘要： 一种对层叠成形的由Ni基合金构成的层叠造形体实施的热处理方法，该方法包括：碳化物析出最佳化热处理工序，在该工序中，在根据各成分元素量而通过(1)式求出的温度T1以上且1350°C以下的温度下将层叠造形体加热1小时以上且100小时以下的时间；以及碳化物析出最佳化热处理工序之后的时效处理工序，在该工序中，在800～950°C的范围内的温度下将层叠造形体加热1～30小时。T1(°C)＝177×Ni(％)+176×Co(％)+172×Cr(％)+178×Mo(％)+174×W(％)+171×Al(％)+170×Ti(％)+168×Ta(％)+163×Nb(％)+307×C(％)‑16259…(1)。

摘要： 本发明提供在含有玻璃的烧结成形体中抑制了不需要的黑色着色、烧结不良、强度不足、气泡的产生的烧结成形体及具备该烧结成形体的物品。一种烧结成形体及具备该烧结成形体的物品，所述烧结成形体为包含含有玻璃的烧结体、且具有厚度为60μm以上的厚的部分的烧结成形体，其中，从上述厚的部分的表面的位置起到距离上述厚的部分的表面至少30μm的深度的位置为止的范围内的碳含量为0.7～15质量ppm。

摘要： 通过设置将含有可烧结的粉末和在脱脂工序中可除去的粘合剂的烧结材料向设有烧结材料成形模型部的金属模内进行注射以形成烧结材料成形体的烧结材料成形工序(S104)、将在所述脱脂工序或烧结工序中可从所述烧结材料成形体除去或变为可分离形态的附加成形材料、向设有附加模型部的金属模内进行注射以形成附加成形部的附加成形工序(S102)，使所述烧结材料成形体和所述附加成形部在所述金属模内成一体地成形。通过使所述附加成形部与所述烧结材料成形体一体地成形，可防止脱模时的损伤，并且注射成形体的装卸变得容易。

摘要： 一种发泡成形体和发泡成形体的制造方法或外观不良的抑制方法，所述发泡成形体具备发泡层和被覆所述发泡层的表皮层，所述发泡层中的气泡的最大直径小于或等于0.90mm，所述发泡成形体的制造方法或外观不良的抑制方法包含注射工序和发泡工序，成形后的发泡成形体具备发泡层和被覆所述发泡层的表皮层，所述表皮层的平均厚度为0.3mm～0.7mm，扩大所述腔的容积包括：按照成形后的发泡成形体的厚度相对于预先设定的目标厚度在±0.2mm以内的方式使模具退芯。