应变控制

摘要： 针对大跨度连续刚构桥边中跨同时合龙时合龙段砼开裂风险较大的问题,以贵州剑榕(剑河—榕江)高速公路白坪1号大桥为背景,采用ANSYS建立多尺度精细有限元模型,对大跨度连续刚构桥边中跨同时合龙施工中合龙段和劲性骨架的受力进行分析,并研究合龙段在养护待强阶段的应变控制方法。

摘要： 钢悬链立管是深水油气田开发中浮式平台广泛采用的一种立管形式,由于其工艺特殊性,因而在国内还没有应用过。相较于J型铺设SCR的方式,S型铺设难度更大。为充分发挥我国现有深水S型铺管船“海洋石油201”的作业能力,对采用S型铺设SCR的关键技术进行了研究。以中国南海陵水17-2项目的一条SCR(6 in)为例,针对SCR焊接、超深水管道起始铺设、涡激抑制减缓装置安装以及柔性接头应变控制给出了技术方案。结果表明,“海洋石油201”采用S型的铺设方式可以安装SCR。该研究成果已经用于陵水项目,对国内深水装备能力建设具有指导意义。

摘要： 为完善GB/T228.1标准,对金属材料室温拉伸试验方法标准ISO6892-1:2019存在的争议进行了分析,并提出了GB/T228.1-2010的修订建议.结果表明:ISO6892-1:2019仍然存在2009版和2016版标准中存在的两个问题,分别为给方法B贴上"应力速率控制的试验速率"标签和依据不真实的试验条件得到的数据推荐应变控制方法和方法A.建议恢复GB/T228.1-2010草案中的方法C,既可以避免方法B试验结果再现性差的缺点,又可以克服方法A测量结果偏低、效率低及可行性差的缺点.

摘要： 对2.0 mm厚汽车用SPHC热轧薄钢板进行低周循环应变疲劳试验,获得了应力-应变曲线、应变-寿命曲线、应变滞回环曲线以及相关疲劳常数指标,并对疲劳断口形貌进行观察.结果表明:SPHC钢在试验范围内具有非Masing效应;拟合得到SPHC钢的循环强度系数为284,循环应变硬化指数为0.128;通过Manson-Coffin方程拟合得到SPHC钢的疲劳强度系数为467 MPa,疲劳强度指数为-0.078,疲劳延性系数为0.323,疲劳延性指数为-0.609;疲劳断口由裂纹源区、裂纹扩展区、瞬断区组成,裂纹扩展区由大量疲劳辉纹组成,瞬断区存在大量韧窝,SPHC钢具有良好的塑韧性.

摘要： 黄土地区工程建设中有大量填方工程,填方工程中土体可能承受等应力比压缩荷载,为了研究非饱和重塑黄土在较高应力比下的宏微观力学性质,运用应变控制加载方式开展了不同应力比的非饱和黄土等应力比试验离散元数值分析.数值模拟中,考虑颗粒间转动和扭转抗力及范德华力并采用分层欠压法制备均匀松散黄土数值试样,引入粒间引力反映毛细力作用.通过应变加载方式对数值试样开展等吸力的等应力比数值试验表明:离散元数值结果能定性再现室内等应力比试验的压缩和剪切特性;试样力学配位数随平均应力的变化不受应力比的影响;试样偏组构的变化与其初始状态和加载应力比关系密切.

摘要： 直剪仪是测定岩土体在静载荷条件下的抗剪强度参数的重要仪器之一,但现有仪器存在剪切盒小、应力集中现象明显、加载损失较大、加荷受限等缺陷.基于此,研制了一种应力应变控制的多功能电动直剪仪,该直剪仪包括上、下剪切盒形成容纳岩土体试样的方形剪切盒,上剪切盒的上端设置有用于向岩土体试样施加垂直载荷的垂直压力加荷机构,下剪切盒的一端与用于应力控制的水平剪力加荷机构相配合,既可进行应变控制式直剪试验,又可进行应力控制式直剪试验,经测试证明,该仪器结构简单、测试结果准确、加工成本低,易于在生产和教学中推广应用.

摘要： 以某新建桥梁工程为背景,利用空间有限元软件Midas Civil建立纵梁模型,利用三维有限元软件ANSYS分析多工况下的横梁受力,并对各项结果进行对比分析.结果 表明:依据应变控制观点,现有的横梁设计方法中,因没有考虑纵向效应的影响,横梁的应变结果失真.为了保证整个桥梁结构使用期间的安全及耐久性,应采用考虑纵横向相互影响的分析模式.相关结论可以为今后横梁的设计分析提供一定的指导意义.

摘要： 为了更全面、准确地获取土体的力学特性,本文比较了应变控制与应力控制的大主应力加载方式之间的区别,并对上海软土进行了应变控制和应力控制大主应力加载的真三轴试验,得到了上海软土的应力应变曲线.结论如下:应力控制的大主应力加载试验不能获取超固结土体软化后应力应变曲线.此外,当应力控制的大主应力加载试验的偏应力接近极限强度时,试样的偏应变速率会极速增加,这将导致试样的超孔压发生累积,来不及消散.试验结果表明,上海④层软土的抗剪强度在5％偏应变时已发挥绝大部分,试样的抗剪强度在偏应变超过5％增加不大.

摘要： 本文采用两种拉伸标样验证了包括TENSTAND六种方法在内的11种方法测量屈服强度的结果,证明相同名义应变速率条件下横梁位移控制方式和应变控制方式测量屈服强度的结果是一致的.分析发现拉伸试验方法标准中推荐应变控制和刚度修正,是由于TENSTAND WP4报告中的图38和图39误导了TENSTAND报告的结论,TENSTAND报告结论误导了ISO 6892-1(及GB 228.1)标准制定.通过模拟试验发现图38标称横梁位移控制方式不是采用横梁位移控制方式而是采用实时应力控制方式并在实时应力速率无法维持时自动切换为横梁位移控制方式.分析造成图39中横梁位移控制方式测量屈服强度高于应变控制方式的原因是因为采用了刚度修正(在根据应变速率计算横梁速率的公式中乘了一个大于1的系数)方法造成的,还发现刚度修正也是造成刚度差的夹头测量的屈服强度偏差的原因.本文分析找出了刚度修正错误的理论根源是把仅适用于弹性段的胡克定律错用到了测量屈服强度的塑性段.

摘要： 为了研究循环荷载下水泥土的动静力特性,通过GDS振动三轴仪进行应变控制下的静力和逐级循环加载试验.静力试验表明:应变速率越大,水泥土强度越大,应变速率为5%时的峰值应力相对于being 0.05%时提高了47.57%;掺入比决定水泥土应力-应变关系曲线的软化或硬化型式.通过逐级循环加载试验,进一步分析水泥土的应力-应变关系和动模量的发展规律,通过对双曲线模型的修正,建立描述水泥土应力-应变关系的经验模型.该模型共有3个参数,论述了各个参数的物理意义和确定方法,结果表明,本文模型简单实用,能够较好地反映水泥土的应力-应变关系.

摘要： 本文主要讲述速率对拉伸试验结果的影响,介绍了两种速率控制方式:应变控制和应力控制.其中应变控制又分为根据引伸计测得的标距变化和试样平行长度伸长量变化两种控制模式.不同的试验阶段应选择不同的速率和控制方式.

摘要： 本文旨在建立无取向电工钢力学性能的测试方法,从拉伸试验机控制和试样类型的角度出发,对力学性能指标影响因素进行了阐述和分析,从试验理论和试验实施的角度对GB/T228.1-2010的试验速率方法A应变控制和方法B应力控制进行了评价,简析了刚度对试验的影响,并归纳出适合无取向电工钢室温拉伸的方法,旨在为无取向电工钢拉伸测试方法的建立提供思考和拓展方向.

摘要： 本文针对近几年对于GB/T228.1(ISO6892)推荐方法A的理由的真实性存在很多争议,各方都发表了所依据的数据图表.而根据科学常识同样的材料同样的试验方法不可能得出如此矛盾的结果.《理化检验-物理分册》组织争论的相关方及关注争议的21个实验室共同试验得出了一致的数据.根据21个实验室的数据分析,发现支撑推荐应变控制方法的数据和图表存在一个共同的问题:实际的试验条件不是所报告的试验条件;本文还分析了方法A推荐传统方法的下限速率的理由是错误的,错在误用了胡克定律.刚度修正方法所采用的实际速率远远大于名义应变速率，是造成一系列误导性图表的主要原因。参加验证的所有拉伸机没有刚度系数小于1.2的，这些拉伸机只有采用引伸仪控制方式才能满足GB/T228.1方法A的要求。为了适应有反馈控制功能的拉伸机采用横梁控制方式的需要，GB/T228.1中需要增加方法C。

摘要： 通过MTS810材料试验系统对某厂提供的热采井套管管材进行室内实验,获得管材屈服应力、强度极限应力、延伸率、杨氏模量、应力-应变关系和蠕变率等参数随温度变化的关系.采用上述实验结果和本构关系,并结合新疆油田某热采井地质构造和岩石物理力学性能参数,建立"地层-水泥环-套管"数值仿真计算模型,分析不同注汽温度条件下套管柱应力、应变沿井筒深度变化规律,并研究了蠕变对套管柱应变的影响.计算结果表明:在造斜段由于受到弯曲载荷的影响,套管柱的应力和应变出现了突变,是管柱安全的危险点.蠕变对热采井套管柱应变影响较为显著,在实际设计中不能忽略.研究结果可以为热采井套管柱应变设计提供基础参数和技术参考.

摘要： 针对12%Cr钢薄壁圆筒构件，在控制应变拉扭组合非比例循环加载下高温构件进行了应力和应变数值分析。分别计算了轴向应变控制和剪切应变控制相位差900非比例加载条件下，不同扭转控制应变幅值对构件轴向和剪切向应力-应变的曲线关系。研究结果表明：随扭转应变幅增加，相同变形条件下，轴向应力和剪切应力下降，且下降幅度逐渐减小。

摘要： 采用应变控制对超超临界汽轮机转子钢×12CrMoWVNbN10-1-1进行室温低周疲劳试验，对试验结果进行了分析。拟合了循环应力-应变曲线和应变-寿命曲线，得到该材料的室温低周疲劳特性参数，包括Ramberg-Osgood 参数和Manson-Coffin 参数，并推测出该材料的转变寿命NT。对低周疲劳试验开始和结束两个阶段的拉压应力峰值、拉压卸载弹性模量以及迟滞回线面积进行了对比分析，并对不同应变幅控制的低周疲劳对应的应力变化进行了讨论。

摘要： 通过针对压铸态和金属型铸造态的Al-Si-Cu-Zn铝合金进行应变控制的疲劳实验,研究了合金在室温下的低周疲劳行为。结果表明,压铸态和金属型铸造态的Al-Si-Cu-Zn铝合金可表现为循环应变硬化和循环稳定,主要取决于外加总应变幅的高低;合金的循环应力幅与低周疲劳寿命也与外加总应变幅密切相关,当外加总应变幅较低时,金属型铸造态合金的循环应力幅和低周疲劳寿命较高,反之压铸态合金的循环应力幅和低周疲劳寿命较高;压铸态和金属型铸造态的Al-Si-Cu-Zn合金的塑性应变幅、弹性应变幅与断裂时的载荷反向周次之间分别服从Coffin-Manson和Basquin公式。

摘要： 本发明公开了一种用于控制微纳应变的装置及其微纳应变测量方法，包括千分尺，千分尺的固定套管上设有框架，框架内设有导轨，导轨与千分尺上的测微螺杆平行设置，导轨上设有平台，平台与导轨之间滑动配合，平台沿导轨滑动方向的一侧与千分尺上的测微螺杆连接，平台沿导轨滑动方向另一侧的导轨上设有弹簧，平台沿滑动方向的一侧边与框架的一侧边之间放置有柔性衬底，柔性衬底上附着有量子薄膜材料，柔性衬底的一边通过第一压条固定在框架上，柔性衬底的另一边通过第二压条固定在平台上的一侧边；通过旋转千分尺上的微分筒驱动测微螺杆移动使得量子薄膜材料沿平台的滑动方向受到拉伸应变或压缩应变。

摘要： 本发明公开了一种应变强化应变量的控制系统和方法，包括低温液体贮罐内容器、增压装置和水箱；低温液体贮罐内容器的左端设有进水口，水箱通过管道连接至增压装置，增压装置另一端通过进水管连接至低温液体贮罐内容器的进水口，进水管上设有阀门，所述低温液体贮罐内容器的右端底部设有泄水口，低温液体贮罐内容器上还设有压力表。本发明对低温压力容器内容器在进行应变强化处理前进行预先工艺处理，之后再进行正常应变强化工艺处理，能够有效地控制内容器在应变强化过程中的应变量，解决应变强化超量的问题；工艺流程简便，操作简单，效果显著。

摘要： 本发明公开了一种用于控制微纳应变的装置及其微纳应变测量方法，包括千分尺，千分尺的固定套管上设有框架，框架内设有导轨，导轨与千分尺上的测微螺杆平行设置，导轨上设有平台，平台与导轨之间滑动配合，平台沿导轨滑动方向的一侧与千分尺上的测微螺杆连接，平台沿导轨滑动方向另一侧的导轨上设有弹簧，平台沿滑动方向的一侧边与框架的一侧边之间放置有柔性衬底，柔性衬底上附着有量子薄膜材料，柔性衬底的一边通过第一压条固定在框架上，柔性衬底的另一边通过第二压条固定在平台上的一侧边；通过旋转千分尺上的微分筒驱动测微螺杆移动使得量子薄膜材料沿平台的滑动方向受到拉伸应变或压缩应变。

摘要： 本发明公开了一种应变强化应变量的控制系统和方法，包括低温液体贮罐内容器、增压装置和水箱；低温液体贮罐内容器的左端设有进水口，水箱通过管道连接至增压装置，增压装置另一端通过进水管连接至低温液体贮罐内容器的进水口，进水管上设有阀门，所述低温液体贮罐内容器的右端底部设有泄水口，低温液体贮罐内容器上还设有压力表。本发明对低温压力容器内容器在进行应变强化处理前进行预先工艺处理，之后再进行正常应变强化工艺处理，能够有效地控制内容器在应变强化过程中的应变量，解决应变强化超量的问题；工艺流程简便，操作简单，效果显著。

摘要： 本发明涉及一种设定恒速度、恒应变和变应变工艺压制曲线控制方法，是用于在滑块上设置有直线位移传感器，在PLC上设置有与所述直线位移传感器相对应连接的位置输入模块的液压机上，步骤如下：程序初始化；读取直线位移传感器所输入的滑块的位置信号；根据所读取的位置信号计算滑块的运行速度；将计算出的实际运行速度与已设定的速度相比较，如果相等进入最后步骤，否则，进入下一步骤；将实际运行速度带入PID控制器运算；PLC根据PID控制器运算结果，分别控制设置在滑块的四个角上的比例伺服阀的开启。本发明根据设置好的位移速度曲线点拟合出二次曲线，使用户简单方便的设定压机恒速度、恒应变和变应变压制曲线，提高锻造设备品质、降低其制造成本。

摘要： 本发明公开了一种基于应力控制的本征应变重构及淬火残余应力控制方法，在材料或零件相变过程采用应力干预的方式改变材料相变过程所产生的相变塑性应变，进而改善淬火残余应力。本发明能够降低残余应力，得到高强韧性的材料或零件。

摘要： 本发明公开了一种平面应变侧向应变控制式三轴仪，利用上述三轴仪可进行平面应变情况下土样的侧向卸荷试验或土样的侧向受限应力松弛试验，并获取精确的试验数据。三轴仪的小车包括底板和与底板相互垂直的第一侧板及第二侧板，第一侧板和第二侧板相互平行；小车与底座之间滚动连接；第一侧向堵头、第二侧向堵头和侧向挡板分别与小车底板之间滚动连接，与第二侧板共同形成土样容置室；第一压力传感器与第一侧向堵头的外侧面相互接触；第一旋转螺杆的两端分别与第二侧向堵头和第一百分表相互接触；第二压力传感器连接在侧向挡板上，与第一侧板相互接触；盖板布置在土样容置室的顶部；第二百分表与盖板的上侧面相互接触。

摘要： 本发明公开了一种平面应变侧向应变控制式三轴仪，利用上述三轴仪可进行平面应变情况下土样的侧向卸荷试验或土样的侧向受限应力松弛试验，并获取精确的试验数据。三轴仪的小车包括底板和与底板相互垂直的第一侧板及第二侧板，第一侧板和第二侧板相互平行；小车与底座之间滚动连接；第一侧向堵头、第二侧向堵头和侧向挡板分别与小车底板之间滚动连接，与第二侧板共同形成土样容置室；第一压力传感器与第一侧向堵头的外侧面相互接触；第一旋转螺杆的两端分别与第二侧向堵头和第一百分表相互接触；第二压力传感器连接在侧向挡板上，与第一侧板相互接触；盖板布置在土样容置室的顶部；第二百分表与盖板的上侧面相互接触。

摘要： 本发明公开了一种局域压应变控制的范德华自旋阀结构单元，包括在基底上形成第一GeC层、形成CrS2层并调控，形成第二GeC层后施加磁场进行初始磁化，再施加局域垂直压应变得到范德华自旋阀结构单元；本发明公开了一种包括两个以上并联的范德华自旋阀结构单元组成的自旋阀器件；本发明还公开了对自旋阀器件的控制方法：对自旋阀器件施加外磁场并输入电流，通过改变外磁场施加方向调节范德华自旋阀结构单元自旋状态，获取调节输出信号。本发明通过局域压应变调控CrS2相变，得到受磁性转变作用的范德华自旋阀结构单元，免除了不同性质不同材料的匹配问题；本发明的自旋阀器件结构与控制方法简单，实现了逻辑运算且便于能耗管理。

摘要： 本实用新型公开了一种平面应变侧向应变控制三轴仪,包括安装座、安装座左端所设置的固定座、固定座上端所匹配安装的缸座以及缸座内所匹配安装的压力缸，所述压力缸的底部设有与缸座上的定位柱相套配的承压座；施压座与上安装板之的配合、承压座与下安装板之间的配合均为滑动密封配合，且施压座与上安装板之间设有上压力腔，承压座与下安装板之间设有向下压力腔，这种结构使避免了压力传导不均，使得测量误差更小，提高了测量的精准度；固定筒的内壁与施压座的外圆之间为滑动密封配合，这种结构在进水管向压力缸内排水施压时，此时土样上部分的上安装板带动施压座在固定筒内向上滑动，产生位移动作，实现侧应力的测量。