固结系数

摘要： 为辅助计算尾矿存积的沉降距离,指导放矿、尾矿子坝堆筑,提高尾矿坝的经济效益。研究干湿循环作用和含水率对湖南某金属尾矿库尾砂的压缩固结特性的影响。对含水率为10%、12%、14%、16%和18%的尾砂分别进行0~5次脱湿—吸湿—再脱湿试验,借助GZQ-1型全自动高压固结仪对试样开展了快速固结试验。研究结果表明:(1)相同条件下,孔隙比随着压力的上升而减少;(2)相同循环次数下,压缩系数随着含水率的上升而增加;相同含水率下,压缩系数随着干湿循环次数的增加呈“Λ”型变化;(3)不经干湿循环,固结系数随含水率的增加先上升后下降;在相同含水率条件下,随干湿循环次数的增加,固结系数的变化大致呈M型波动。前期循环过程受力以毛细水压力为主导,待颗粒运动稳定,尾砂孔隙结构发育完全,受力以黏结力和摩擦力为主导。

摘要： 为加深对信阳原状黏土岩土工程特性的认知,对取自信阳师范学院主校区的原状土样开展系统全面的物理、化学、力学等岩土工程特性测试,主要结论如下:(1)土样粉粒含量57.0%,黏粒含量42.4%,为细粒土;液限41.6%,塑限18.8%,为低液限黏土。天然状态下液性指数0.19,处于硬塑状态。最优含水率14.7%,最大干密度1.88 g/cm^(3)。(2)阳离子交换量206 mmol/kg,自由膨胀率40%,膨胀潜势为弱。膨胀含水率26.6%,体膨胀率0.2%;体缩率3.4%,收缩系数0.12,缩限11.9%;胀缩变形较小。(3)原生矿物包括石英、斜长石和铁白云石,占比69.7%;黏土矿物包括伊利石、高岭石、绿泥石、伊/蒙混层,占比30.3%。(4)先期固结压力454.1 kPa,超固结比7.7,为重超固结土。压缩指数0.283,回弹指数0.038,压力100~200 kPa范围内压缩系数0.166,为中等压缩性土。(5)原状样峰值抗剪强度有效黏聚力33.6 kPa、有效内摩擦角25.5°,残余强度有效内摩擦角23.7°。(6)采用变水头渗透试验获得其渗透系数为5.97×10^(-7)cm/s。

摘要： 泥炭土具有高含水率、高有机质含量、大孔隙比和低剪切强度等特点。化学固化常用于提升泥炭土地基承载力和抵抗变形能力。通过开展单向固结试验,研究了含水率、有机质含量、pH值、水泥掺量和掺料粒径对水泥固化泥炭土压缩模量和固结系数的影响。研究表明,随着水泥掺量和养护龄期增加,水泥水化反应生成的凝胶不断增长,固化土压缩模量随之增长。泥炭土初始含水率从600%降至300%后,固化土压缩模量增加了3.5倍。有机质含量从40%增至80%(质量分数)时,固化土压缩模量降低了50%。pH值从7.0降至3.5时,固化土压缩模量降低了15.8%。固化泥炭土的压缩模量和固结系数受含水率、水泥掺量影响最大,有机质含量次之,pH值影响最小。掺石英砂能提升固化泥炭土的压缩模量,且石英砂粒径越小,固化土压缩模量增幅越大。

摘要： 在孔压静力触探测试过程中,常出现孔隙水压力在消散过程中先增加再减小的现象,这种现象被称为非标准消散类型。而在非标准消散类型中,常采用传统标准消散类型分析方法,通过初始孔压得出t值及固结系数,这种方法因忽略孔压上升段故而存在一定的误差。基于此,对初始孔压进行修正至关重要。采用时间平方根法对初始孔压进行修正,继而评价t值及固结系数。同时,对于试验现场消散时间小于t的情况,通过时间平方根法预测t值,进而评价此处的固结系数,从而节约现场测试时间。最后,将时间平方根法与时间对数法及修正t法进行对比。研究表明,时间平方根法与时间对数法得出的固结系数比较接近,修正t法得出的固结系数较前两种方法更大。

摘要： 近年来废旧轮胎橡胶颗粒与素土混合成轻质土逐渐被用于土工构筑物、路基及挡土墙回填、草坪工程等领域.针对不同橡胶颗粒掺量下橡胶-黏土,采用Shear Trac-Ⅱ剪切仪探讨其在不同竖向压力、剪切速率及橡胶颗粒掺量下的抗剪强度、变形特性,并通过一维固结试验探讨橡胶颗粒-黏土的固结特性.结果表明:黏土的剪切强度随竖向压力、橡胶颗粒掺量增加而增大,但随剪切速率增大而减小,而且剪切速率越大、竖向压力越低越容易发生剪胀变形.随剪切次数增加,橡胶颗粒-黏土的剪切强度达到峰值后出现应变软化现象,最终降至稳定的残余强度,其峰值强度、残余强度较纯黏土分别提高20％和10％,残余内摩擦角较峰值内摩擦角约减小10％,残余黏聚力较峰值黏聚力约降低60％;但达到残余强度所需累计剪切位移随橡胶颗粒掺量增加逐渐增大;此外,相同竖向压力下橡胶颗粒-黏土较黏土的固结时间是黏土固体时间的1/4.试验结果可为改良后黏土用作回填材料、土工构筑物、草坪工程及基础回填等工程提供科学依据.

摘要： 为研究连云港海积软土渗透固结特性,在室内开展其饱和重塑试样的物理性质、渗透、一维侧限固结等试验,在此基础上,讨论采用堆载预压法处理此类软土地基时的合理荷载值.结果表明:饱和重塑海积软土渗透系数与孔隙比呈指数关系,渗透系数对数与孔隙比呈线性关系;采用时间平方根法计算得到该重塑软土的固结系数为10-5～10-4 cm2/s,固结时间、固结压力和含水率对固结变形有显著影响,连云港海积软土的固结系数与固结压力统计关系可表达为Cv=Alnp-B;引入变形荷载比G这一概念,根据变形荷载比随固结压力的变化特征将曲线划分为3个区段,即理想区(0～50 kPa)、一般区(50～200 kPa)和欠佳区(>200 kPa);对于连云港海积软土,若只采用预压堆载法进行地基处理,经济合理的预压荷载宜在100 kPa左右.

摘要： 本文通过研究淤泥、 淤泥与海砂混合料的固结特性,得出最适用于海堤填筑的淤泥与海砂掺合比例.试验中淤泥与海砂以1.5:1、1:1、1:1.5三种不同比例进行掺合,通过基本物理力学性质试验得到试样的基本物理力学参数,再通过标准固结试验对试样的压缩变形和固结速率进行对比分析.结果表明:(1)淤泥压缩变形最大,固结速率最小;(2)当淤泥与海砂混合料的掺合比达到1:1.5时,固结压缩性能最佳;(3)淤泥与海砂混合料的压缩变形随着海砂掺量的添加逐步减小.

摘要： 土的压缩性是一项重要的工程性质,地基土的压缩变形是影响建筑物稳定性的重要因素.例如建筑物的沉降变形、路基稳定性等工程问题都与土的压缩特性密切相关.而膨胀土作为一种特殊的土体,有其特殊的压缩变形特征.在不同荷载作用下,其压缩变形特征会呈现出不同于其他土体的规律.以陕南某地的膨胀土为研究对象,通过室内固结实验,对膨胀土在不同荷载等级下的固结及压缩特性进行了研究.实验结果表明:实验膨胀土的固结系数随着荷载等级的增加,总体上呈减小的趋势;随着竖向荷载的增大,实验土样的压缩系数减小,压缩性降低;实验土样的回弹系数随着卸荷等级的减小而增大,其关系曲线接近直线.

摘要： 本文对Terzaghi固结理论解进行了分析，验证了取用级数第一项的合理性。分析表明，取用固结理论级数解第一项的截断误差在多数条件下满足工程研究需求。在此基础上应用Terzaghi固结理论解对固结试验结果进行了反演分析。结果表明，固结过程中固结系数Cv是变化的，变化范围可达3个数量级，固结系数并不是Terzaghi假定的固定参数，是按加载周期循环重复，固结过程中持续变化的过程因子。文中给出了固结系数Cv随固结时间的变化规律，及与压缩应变的关系。

摘要： 深圳后海湾海相淤泥的物理力学性质具有含水率高、孔隙比大、压缩性高、强度低和欠固结的特点.通过分析深港西部通道填海及地基处理监测数据发现,在加载过程中的实测沉降速率大于理论沉降速率,在满载预压期间,则相反.按理论计算,在满载120 d后,理论曲线应基本稳定,沉降速率小于1mm/d.实际上沉降曲线变缓十分缓慢,满载预压240多天后,才趋向稳定.到固结基本完成时,实测的固结时间比计算固结时间长1倍,这主要是海相淤泥的主固结系数随着荷载增加而减小的缘故.对后海湾海相淤泥室内固结试验的结果分析表明,淤泥所受有效荷载每增加100kPa,固结系数约减少2×10-4 cm2/s,经过固结系数修正后的理论计算曲线和实测曲线基本一致,证明其变化规律的正确性.本文成果可为今后类似工程的设计和施工提供借鉴.

摘要： 固结系数是进行固结计算的关键参数，它反映了土的固结速率。工程中常根据固结试验采用时间平方根法、时间对数法等图解法和三点法确定，但这几种方法受人为因素控制较大，对于处理大面积淤泥质软土地基存在很大的误差。本文基于真空预压法加固大连大窑湾港区模型箱试验的表层沉降数据，进行最小二乘拟合，通过计算机程序得到拟合曲线方程，然后根据太沙基一维固结理论反推出土体的固结度和固结系数，并与实测数据进行对比分析，评价该计算方法的实用性。

摘要： 以河南某地饱和重塑黏性土为研究对象,利用改装的固结仪,分别进行了单面排水和双面排水条件下的一维流变固结试验,研究了排水条件对饱和黏性土压缩特性的影响.试验表明,单面排水条件下,试样底部不排水面的孔压变化与太沙基一维固结理论假定不同,存在明显的孔压滞后现象,且按孔压消散确定的主固结完成时间要大于按Casagrande作图法确定的结果.而且排水条件对饱和土的固结特性和流变特性有着显著的影响.在固结压力较小时,双面排水条件下的固结系数要比单面排水条件下的固结系数大,而在固结压力较大时,则正好相反.同时,单面排水时的次固结系数总是大于双面排水时的次固结系数.

摘要： 为研究湖泥软土物理性质和工程性质,通过三轴试验和固结直剪试验进行测定.试验测定固结压力25kPa、50kPa、100kPa、200kPa、300kPa和400kPa下达到固结稳定时的压缩固结特性参数和剪切强度特性参数,并对各参数之间的相关关系进行了数理统计分析,分析了固结系数Cv,抗剪强度指标c、随固结度U的变化规律.然后改进Terzaghi-Rendulic固结理论中固结系数为常数的假设条件,建立了考虑固结系数Cv随固结度U变化试验规律的固结度-时间(U-t)曲线.试验结果为城门山铜矿湖区围堤工程可行性研究提供数据支持.

摘要： 堆载预压是软土地基处理的方法之一.堆载预压法即堆载预压排水固结法,该方法通过在场地加载预压,使土体中的孔隙水沿排水板排出,逐渐固结,地基发生沉降,同时强度逐步提高.但由于前期理论计算采取的室内试验方法,该方法在试验制样过程中,对软土的扰动较大,而且样品较小,反映不出实际情况,故固结系数与实际相差比较大.故有必要结合实际对其进行修正.双曲线法推算最终沉降在准确监测满级加载的情况下，适当减小监测频率，其结果依然可信，对减轻监理监测量，合理调用人力、设备等资源具有积极意义。室内固结试验所得出的结果与实际出入较大，在未得到现场试验的情况下，利用西小岛的监测数据推算固结系数的修正系数，为后期工程(如东岛软基处理、西小岛沉管过渡段地基处理等)的监测提供。室内加固试验受取样扰动，样本小，以及后期结果处理方法的不同，人为因素较大，再加上取样困难，周期较长，成本较高，宜采取室内固结试验及现场试验和工程经验结合。

摘要： 围海造陆吹填区内吹填土加固前为泥浆状态,含水率高达80％以上,初始孔隙比较大.加固过程中孔隙比变化较大,与正常固结土有着一定的区别.传统的固结理论假定渗透系数不变,利用传统固结理论计算吹填土的固结与实测值存在着较大的偏差.通过室内试验得出吹填泥孔隙比随固结应力的变化关系以及渗透系数与空隙比的关系,最终建立渗透系数随固结应力的变化关系;考虑加固过程中渗透系数随加固时间是变化的,对巴隆固结理论进行改进;利用改进后的固结理论对吹填土真空预压模型试验进行计算,计算结果与试验基本吻合,表明采用本文提出的变参数固结理论计算能取得很好的计算效果.

摘要： 本文以太沙基—伦杜立克径向固结方程为基础,采用有限差分法求解考虑固结系数为非常数的固结方程.通过比较差分解和传统固结沉降计算之间的差距,提出了差分解和传统固结解的适用范围;通过分析应力固结度与应变固结度之间的差别,提出根据土的压缩性,分三种情况计算固结沉降.根据室内固结试验结果,提出了深圳海积淤泥的固结系数变化规律.

摘要： 针对网架结构的损伤特点,建立了半刚性节点固结系数表示的空间网架结构的单元刚度矩阵,再基于模糊模式识别理论,提出了一种基于模糊模式识别的网架结构有限元模型修正方法.通过对一网架结构的数值仿真分析.表明所提出的有限元模型修正方法是令人满意的,具有实际应用价值.

摘要： 疏浚吹填淤泥质土和粘性土围海造陆过程中,水力分选、漂流导致出水口附近区域形成含水量高、塑性指数高、压缩性大和强度低的淤泥和流泥等超软土。真空预压加固后的强度难以达到理想的加固效果,为了能有效地对超软土进行加同。本专题报告在较广泛收集我国沿海地区超软土加固前后的物理力学指标的基础上,结合多项室内试验结果,对超软土的工程特性进行了较为系统的分析研究。此外,还进行了超软土的固化试验和真空联合电渗试验,试验结果表明加同后的超软土地基承载力可以达到堆场使用要求。

摘要： 本发明公开了一种测定高含水量沉积物从悬浮到固结状态渗透系数的方法，它包括获取沉降试验数据、得到预测沉降曲线、拟定常数P和试验点时间常用对数的方差Var的相关性——Var＝α·Pβ+λ、求出完全约束下常数M和P的最优解、得到渗透系数k和孔隙率e的函数方程几个步骤。本发明的优点是：只需要对几个P值进行大变形沉降和固结耦合分析便能确定P的大致范围，在更精确的范围内优化解答时采用计算方法一致，减少了数据处理过程中的计算量，能够简便、快速、准确地确定渗透系数k与孔隙比e满足的幂方程。实验设计简便、经济，可行性强，数据容易获取，推广价值高。

摘要： 本发明公开了一种测定高含水量沉积物从悬浮到固结状态渗透系数的方法，它包括获取沉降试验数据、得到预测沉降曲线、拟定常数P和试验点时间常用对数的方差Var的相关性——Var＝α·Pβ+λ、求出完全约束下常数M和P的最优解、得到渗透系数k和孔隙率e的函数方程几个步骤。本发明的优点是：只需要对几个P值进行大变形沉降和固结耦合分析便能确定P的大致范围，在更精确的范围内优化解答时采用计算方法一致，减少了数据处理过程中的计算量，能够简便、快速、准确地确定渗透系数k与孔隙比e满足的幂方程。实验设计简便、经济，可行性强，数据容易获取，推广价值高。

摘要： 本实用新型公开了一种高安全系数的玻璃熔窑墙体锚固结构，包括墙体，所述墙体的上表面设置有固定板，所述固定板的内部开设有多个调节槽，所述调节槽的内部设置有双向丝杆。该高安全系数的玻璃熔窑墙体锚固结构，使用时工作人员首先通过转动转把，带动双向丝杆转动，双向丝杆通过自身转动，带动两个螺纹块通过限位滑块在限位滑槽中滑动，螺纹块通过带动固定栓移动，方便调节两个固定栓之间的间距，方便适应不同宽度的立柱，方便装置使用，提升装置的固定效果，再通过转动旋钮，带动螺纹套管转动，螺纹套管通过自身转动，带动螺纹杆移动，螺纹杆带动栓杆移动，方便调节固定栓的长度，方便根据墙体的厚度，来调节固定栓的长度，方便固定立柱。

摘要： 本实用新型公开了一种可测量静止土压力系数的固结养护装置，包括固结养护单元，固结养护单元包括用于盛装土样的刚性筒体，刚性筒体的底部设有底座，刚性筒体的侧壁上自下而上设有若干压力传感器，刚性筒体的顶部内部设有与其滑动连接的活塞，活塞的下端作用在土样的上方，活塞的内部设有排水通道，且在排水通道的出口处设有排水开关。本实用新型提供的固结养护装置，可测量静止土压力系数，设有的刚性筒体可保证土样在受压过程中不发生任何方向的位移和转动，同时在活塞内设置排水通道和排水开关可实现土样固结排水与不排水，真实反映土样的固结排水情况，测试结果准确，同时测量结束后土样能顺利完整取出，便于后续的UCS测试。

摘要： 本发明公开了一种利用扁铲侧胀C值消散试验测定饱和软黏土水平固结系数的方法，包括步骤：行扁铲侧胀C值消散试验，采集试验时间内的若干个扁铲侧胀C

摘要： 本发明公开了一种结构性软土次固结系数非线性描述方法，适用于地质领域中预测软土地基流变使用。对重塑软土样进行一维固结实验，测得重塑土次固结系数；引入一个与土结构性相关的参数与重塑土次固结系数一起描述结构性软土次固结系数演变规律。该参数随着土样非弹性应变增加呈指数减小，其初始最大值与压缩指数和回弹指数相关；本方法具有方法简单，不需要额外增加试验成本，能够考虑土体结构特性影响，参数物理意义明确、合理，次固结系数描述精度提高的优点。

摘要： 本发明公开原位确定弱透水层固结系数和变形滞后指数的双管外管法，首先在现场形成采用双管中外管法确定弱透水层固结系数和变形滞后指数的双管试验模型，基于双管试验模型，推导在内管水头降低某一常量，而外管弱透水层柱体一侧保持地下水位不变条件下外管弱透水层的沉降量公式解析解；其次根据基于外管弱透水层中布置的百分表测量的外管中弱透水层沉降量随时间变化的实验资料，采用配线法确定弱透水层固结系数和变形滞后指数。本发明具有以下优点：推得的解析解理论严密；实现弱透水层固结系数和变形滞后指数的原位测试，试验装置及试验过程简单、易操作；可同时求得弱透水层释水率、固结系数、变形滞后指数、传导系数和渗透系数，获取的参数多。

摘要： 本发明公开了原位确定弱透水层固结系数和变形滞后指数的双管内管法，首先在现场形成采用双管中内管法确定弱透水层固结系数和变形滞后指数的双管试验模型，基于双管试验模型，推导在外管水头降低某一常量而内管弱透水层柱体一侧保持地下水位不变条件下内管弱透水层的沉降量公式解析解；其次根据基于内管弱透水层中布置的百分表测量的内管中弱透水层沉降量随时间变化的实验资料，采用配线法确定弱透水层固结系数和变形滞后指数。本发明具有以下优点：推得的解析解理论严密；实现弱透水层固结系数和变形滞后指数的原位测试，试验装置及试验过程简单、易操作；可同时求得弱透水层释水率、固结系数、变形滞后指数、传导系数和渗透系数，获取的参数多。

摘要： 本发明公布了一种基于球型全流孔压触探贯入仪及其固结系数评价方法，该贯入仪上部为孔压静力触探探杆(5)，在孔压静力触探探杆(5)的下部顺序连接转换头(6)、全流触探探杆(4)、全流触探球型探头(1)；在全流触探球型探头(1)中沿横向的圆周设有多个孔压传感器(2)，该孔压传感器(2)外有孔压过滤环(3)；在孔压静力触探探杆(5)底端与转换头(6)的连接处设有一个孔压传感器(2)，该孔压传感器(2)外有孔压过滤环(3)。将本装置匀速连续贯入土中，可获取贯入阻力和孔隙水压力消散数据，对于评价软土固结系数具有原位、直接、快速、准确、经济等特点，为岩土工程地基处理实践提供有力的测试工具。

摘要： 一种土的固结系数模型建立方法，包括下列步骤：采集需要确定固结系数的土样；用采集的土样开展加荷固结试验；根据固结试验的结果，得到各时刻的固结度Ut，Ut为t时刻的固结沉降与最终固结沉降之比；根据固结度Ut，计算各时刻的固结系数Cv(t)；绘制Cv(t)‑t曲线，剔除Cv(t)v(t)曲线上升段的数据，保留Cv(t)稳定下降段作为符合固结机理的有效试验点；根据有效试验点，拟合Cv(t)‑t的关系，确定式(3)中的参数a、b、t0、n的值，获得t时刻固结系数模型表达式。采用本发明的固结系数模型能够剔除固结试验的误差点，逆推得到完整的土体固结过程，真实地反映土体的实际固结过程。