P110钢

摘要： 通过Mott-Schottky法和失重法,研究了两种阴离子溶液(Na_(2)SO_(4)和NaHCO_(3))对P110钢表面富铁相硫化亚铁(FeS_(1-x))腐蚀产物膜保护性的影响,并通过X射线衍射(XRD)、X射线光电子能谱(XPS)和扫描电镜(SEM)对其保护性的变化进行了解释。结果表明:经过Na_(2)SO_(4)溶液浸泡的腐蚀产物膜更容易发生电子转移和溶质扩散,表现为p型半导体特性,保护性较差;经过NaHCO_(3)溶液浸泡后,电子转移和溶质扩散得到减缓,腐蚀产物膜表现为n型半导体特性,保护性较好。

摘要： 利用循环流动试验装置,进行了多点在线电化学腐蚀参数测量,分析了P110钢在流动NaCl溶液中的电化学腐蚀行为,讨论了流速和NaCl浓度对P110钢腐蚀行为的影响。结果表明:在流动的2%(质量分数)NaCl溶液中,随着流速的增大P110钢的腐蚀速率升高,该过程中腐蚀反应主要由阴极氧扩散和阳极溶解反应共同控制;在高流速NaCl溶液中,液体对壁面的剪切力和Cl^(-)共同作用破坏了腐蚀产物膜,导致Cl^(-)浓度升高后电荷传递电阻持续减小,腐蚀速率增大。

摘要： 本文用喹啉和氯化苄合成了一种喹啉季铵盐型酸化缓蚀剂。先筛选出最有效的反应溶剂平平加,再通过正交实验,得到了最佳合成工艺条件:反应时间6h,反应温度170°C,n(氯化苄)∶n(喹啉)=1.1∶1,反应溶剂为2%的平平加。当挂片时间为4h,盐酸浓度为15%,反应产物加量为1%,挂片温度为90°C时,P110钢片在用此配方合成的缓蚀剂中的腐蚀速率为1.923 g·(m^(2)·h)^(-1)。使用红外光谱仪对产物进行了表征,采用静态失重法考察了缓蚀剂加量、腐蚀温度、盐酸浓度对喹啉季铵盐的缓蚀性能的影响。实验结果表明,缓蚀效果与缓蚀剂的浓度呈正相关,与腐蚀温度及盐酸浓度呈负相关。运用电化学交流阻抗谱和电化学极化曲线法,对缓蚀机理进行了简单分析。本文合成的缓蚀剂,是一种以抑制阳极反应为主、缓蚀作用机理属于“负催化效应”的混合型缓蚀剂。

摘要： 参照正交试验的思路,利用电化学测试手段研究了在CO2环境中"拉应力-温度-Cl-含量"共存体系对P110钢电化学行为的影响.结果 表明:在饱和CO2环境中,共存体系各因素对P110钢电化学行为的影响强弱顺序为温度＞Cl-含量＞拉应力;共存体系中,升高温度、增大Cl-含量以及在弹性变形阶段增大拉应力都能使P110钢的电化学反应速率增大,促进P110钢CO2腐蚀反应的进行.

摘要： 参照正交试验的思路,利用电化学测试手段研究了在CO_(2)环境中"拉应力-温度-Cl^(-)含量"共存体系对P110钢电化学行为的影响。结果表明:在饱和CO_(2)环境中,共存体系各因素对P110钢电化学行为的影响强弱顺序为温度>Cl^(-)含量>拉应力;共存体系中,升高温度、增大Cl^(-)含量以及在弹性变形阶段增大拉应力都能使P110钢的电化学反应速率增大,促进P110钢CO_(2)腐蚀反应的进行。

摘要： 油井管在服役过程中会同时受到力学因素、环境因素和介质因素的影响.以P110钢为例,为探究多因素共存条件对P 110钢CO 2腐蚀的影响,采用正交试验方法同时结合电化学测试手段研究了在饱和CO 2环境中基于"压应力—温度—NaCl"共存条件下P 110钢的电化学行为.结果表明:在"压应力—温度—NaCl"共存条件下,温度对P 110钢电化学行为的影响最为显著,随着温度的增加P 110钢CO 2腐蚀过程的电化学反应速率不断增大;NaCl和压应力对P 110钢电化学行为的影响远不及温度对其的影响,但二者的影响程度较为接近,随着NaCl含量的增加,P 110钢CO 2腐蚀过程的电化学反应速率先增大后减小,拐点处的临界NaCl含量为3.5％.随着压应力的增加P 110钢CO 2腐蚀过程的电化学反应速率同样呈现先增大后减小的规律,拐点处的临界压应力为90％σs.因此,应多关注服役于"压应力—温度—NaCl"共存条件下的P 110钢在高温下CO 2腐蚀带来的失效风险.

摘要： 对P110钢在490°C下进行了4 h的盐浴渗氮,通过光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜研究了渗氮对P110钢组织的影响.利用4种不同的硫腐蚀介质,研究了元素硫对渗氮及未渗氮试样腐蚀行为的影响.结果显示:P110钢经渗氮处理后,渗层组织由表及里依次为氧化物层、化合物层、扩散层,化合物层主要由Fe2 C、Fe2 N和Mn组成;化合物层结构致密,能对钢基体起到良好的保护作用,显著提高了P110钢耐硫腐蚀性能.

摘要： 注水井在输送注入水的同时,可能会引入溶解氧、微生物和结垢等腐蚀性因子,对油井管柱的安全运行带来挑战。通过模拟研究工况环境,开展P110油套管钢在注入水中的高温高压腐蚀评价试验及细菌腐蚀试验,利用失重法测试腐蚀速率,利用扫描电镜(SEM)及能谱仪进行腐蚀形态观察和腐蚀产物分析,研究了油井管在注入水后的腐蚀风险。结果表明:注入水引入的溶解氧、SRB和垢沉积均会导致P110钢腐蚀速率明显增加,且存在一定的局部腐蚀敏感性。

摘要： 通过在摩尔比为2:1的AlCl3-EMIC(氯化1-甲基3-乙基咪唑)室温离子液体中电沉积铝镀层加低温热处理的方法,在P110钢表面进行低温渗铝.用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能量散射X射线谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)研究了渗层的组织结构.结果表明:为保证P110钢基体的硬度,热处理温度应低于620°C,而渗铝速度在高于590°C时较快.6μm铝镀层试样经620°C/24h热处理,可以得到8μm由韧性FeAl相组成的渗层.

摘要： 通过在摩尔比为2:1的AlCl3-EMIC(氯化1-甲基3-乙基咪唑)室温离子液体中电沉积铝镀层加低温热处理的方法,在P110钢表面进行低温渗铝.用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能量散射X射线谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)研究了渗层的组织结构.结果表明:为保证P110钢基体的硬度,热处理温度应低于620°C,而渗铝速度在高于590°C时较快.6μm铝镀层试样经620°C/24h热处理,可以得到8μm由韧性FeAl相组成的渗层.

摘要： 通过在摩尔比为2:1的AlCl3-EMIC(氯化1-甲基3-乙基咪唑)室温离子液体中电沉积铝镀层加低温热处理的方法,在P110钢表面进行低温渗铝.用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能量散射X射线谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)研究了渗层的组织结构.结果表明:为保证P110钢基体的硬度,热处理温度应低于620°C,而渗铝速度在高于590°C时较快.6μm铝镀层试样经620°C/24h热处理,可以得到8μm由韧性FeAl相组成的渗层.

摘要： 通过在摩尔比为2:1的AlCl3-EMIC(氯化1-甲基3-乙基咪唑)室温离子液体中电沉积铝镀层加低温热处理的方法,在P110钢表面进行低温渗铝.用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能量散射X射线谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)研究了渗层的组织结构.结果表明:为保证P110钢基体的硬度,热处理温度应低于620°C,而渗铝速度在高于590°C时较快.6μm铝镀层试样经620°C/24h热处理,可以得到8μm由韧性FeAl相组成的渗层.

摘要： 通过在摩尔比为2:1的AlCl3-EMIC(氯化1-甲基3-乙基咪唑)室温离子液体中电沉积铝镀层加低温热处理的方法,在P110钢表面进行低温渗铝.用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能量散射X射线谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)研究了渗层的组织结构.结果表明:为保证P110钢基体的硬度,热处理温度应低于620°C,而渗铝速度在高于590°C时较快.6μm铝镀层试样经620°C/24h热处理,可以得到8μm由韧性FeAl相组成的渗层.

摘要： 文章介绍了通过采用碳锰钢加少量铬代替30CrMnMo生产经济型P100钢级石油套管,对该新钢种进行热处理制度的制定以及相关实验,找出最佳热处理制度,生产出符合API标准并通过两安管材所实物质量评价的经济型P110钢级石油套管。

摘要： 文章介绍了通过采用碳锰钢加少量铬代替30CrMnMo生产经济型P100钢级石油套管,对该新钢种进行热处理制度的制定以及相关实验,找出最佳热处理制度,生产出符合API标准并通过两安管材所实物质量评价的经济型P110钢级石油套管。

摘要： 文章介绍了通过采用碳锰钢加少量铬代替30CrMnMo生产经济型P100钢级石油套管,对该新钢种进行热处理制度的制定以及相关实验,找出最佳热处理制度,生产出符合API标准并通过两安管材所实物质量评价的经济型P110钢级石油套管。

摘要： 文章介绍了通过采用碳锰钢加少量铬代替30CrMnMo生产经济型P100钢级石油套管,对该新钢种进行热处理制度的制定以及相关实验,找出最佳热处理制度,生产出符合API标准并通过两安管材所实物质量评价的经济型P110钢级石油套管。

摘要： 本文通过扫描电子显微镜(SEM)确定所得到CO腐蚀产物膜断面结构特征,采用XPS分别对不同层次的组成和含量进行了对比分析和研究,以期得到膜的组成以及不同层次的成分和含量差异信息,并由此推测出腐蚀膜的形成机制.

摘要： 本发明提供钢锻件用钢和组装型曲轴用钢锻曲拐及钢锻轴颈。所述钢锻件用钢以质量％计含有0.28％以上且0.47％以下的C、0.45％以下的Si、0.90％以上且1.50％以下的Mn、0.006％以下的S、0.30％以下的Cu、0.15％以下的Mo以及0.06％以上且0.32％以下的V，余部为Fe及不可避免的杂质，初析铁素体和珠光体的合计面积率相对于金属组织整体为90％以上，当量圆直径为50nm以下的V系碳化物在初析铁素体中的个数密度为55个/μm2以上且500个/μm2以下，屈服应力为420MPa以上，疲劳强度为330MPa以上。据此，能够实现优良的切削性、高屈服应力以及高疲劳强度。

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本发明涉及一种宽度500mm以上厚度0.02mm精密不锈钢钢箔的轧制工艺，包括步骤：1)选料：选择厚度为0.35mm、宽度为550～650mm的BWG304L不锈钢钢卷作为轧制原料；2)中间轧程轧制：中间轧程分三道次轧制，由0.35mm轧制至0.035mm；3)成品轧程轧制：成品轧程轧制工作辊直径采用Φ20～30mm，材质选择为M2，粗糙度Ra为0.1～0.25μm，成品轧程分四道次轧制，由0.035mm轧制至0.02mm，成品轧程轧制张力控制在250～450N/mm2，轧制力控制在500KN以下。利用上述轧制工艺生产的0.02mm精密不锈钢钢箔表面质量和实际板型良好，适用于工业化大生产，满足精密不锈钢钢箔的高端行业高品质要求。

摘要： 本发明公开了一种半钢冶炼帘线钢或硬线钢控制钢中氮含量的方法，包括顺序进行的以下步骤：a、将半钢在转炉中进行冶炼，在转炉冶炼的全过程中采用底吹氩气的供气制度，并将转炉钢水的终碳含量控制为0.05％～0.20％；b、在转炉出钢过程中，在出钢量达到转炉钢水总量的1/5之前，开始向钢包精炼炉中加入脱氧合金和精炼渣，并在出钢量达到转炉钢水总量的2/5之前完成脱氧合金和精炼渣的加入，所述精炼渣的碱度为0.8～1.2；c、将钢水在钢包精炼炉中精炼，在精炼初期，加入9～14kg/t钢的所述精炼渣；d、对钢水进行真空循环脱气精炼；e、对钢水进行连铸，在连铸过程中，加入覆盖剂以完全覆盖连铸中间包的钢液面，并且在浇注过程中，中间包的塞棒不吹氩气。

摘要： 一种制造具有优异耐磨性和抗疲劳性的高碳轴承钢的热处理方法、经过所述热处理的高碳轴承钢的盘条、所述盘条的制造方法、通过所述热处理制造的高碳轴承钢及用于制造所述盘条的钢坯的均热处理方法。所述轴承热处理方法包括以下步骤：淬火含有0.5-1.20重量％的碳和1.0-2.0重量％的硅的轴承形钢件；使经淬火的钢件在M

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本发明提供钢锻件用钢和组装型曲轴用钢锻曲拐及钢锻轴颈。所述钢锻件用钢以质量％计含有0.28％以上且0.47％以下的C、0.45％以下的Si、0.90％以上且1.50％以下的Mn、0.006％以下的S、0.30％以下的Cu、0.15％以下的Mo以及0.06％以上且0.32％以下的V，余部为Fe及不可避免的杂质，初析铁素体和珠光体的合计面积率相对于金属组织整体为90％以上，当量圆直径为50nm以下的V系碳化物在初析铁素体中的个数密度为55个/μm

摘要： 本发明公开了一种半钢冶炼帘线钢或硬线钢控制钢中氮含量的方法，包括顺序进行的以下步骤：a、将半钢在转炉中进行冶炼，在转炉冶炼的全过程中采用底吹氩气的供气制度，并将转炉钢水的终碳含量控制为0.05％～0.20％；b、在转炉出钢过程中，在出钢量达到转炉钢水总量的1/5之前，开始向钢包精炼炉中加入脱氧合金和精炼渣，并在出钢量达到转炉钢水总量的2/5之前完成脱氧合金和精炼渣的加入，所述精炼渣的碱度为0.8～1.2；c、将钢水在钢包精炼炉中精炼，在精炼初期，加入9～14kg/t钢的所述精炼渣；d、对钢水进行真空循环脱气精炼；e、对钢水进行连铸，在连铸过程中，加入覆盖剂以完全覆盖连铸中间包的钢液面，并且在浇注过程中，中间包的塞棒不吹氩气。

摘要： 本实用新型涉及炼钢自动化领域，具体的是一种推钢式加热炉自动进钢、排钢、出钢系统，包括加热炉、正对于加热炉的入口位置设的推钢机以及位于推钢机和加热炉之间的进钢辊道，进钢辊道中可一次并行多条钢坯，在进钢辊道与加热炉之间设有用于计数的第一接近开关，第一接近开关位于钢坯的下方，位于进钢辊道末端设有用于提示钢坯到位的第二接近开关，本实用新型通过第一接近开关可对一次进入加热炉的钢坯数量进行计数，通过第二接近开关可判断钢坯是否到达进钢辊道中的正对加热炉入口位置，可避免因人工视线操作造成的疲劳出错。

摘要： 本实用新型涉及一种用于钢壳沉管的端钢壳，特别是一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构和用于钢壳沉管的端钢壳，其中，钢结构包括环形腔体，所述环形腔体内设置有隔板，所述隔板沿所述环形腔体横向设置，所述隔板上设置有过浆孔，所述隔板与所述环形腔体的腔壁相连接。本实用新型的一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构，通过环形腔体来适应钢壳沉管外壁的环形结构，同时环形腔体内设置有隔板，以满足确保端钢壳的强度要求，隔板上设置有过浆孔，使得整个环形腔体环形同仓，以适配钢壳沉管，满足钢壳沉管端部的使用要求。