回火脆化

摘要： 对150 mm厚SA387Gr22Cl2钢板(/%:0.13~0.14C,0.09Si,0.55~0.56Mn,0.004P,0.001S,2.48~2.49Cr,1.11~1.12Mo)模拟焊后拉伸性能、-29°C冲击性能、金相组织及回火脆化倾向评定等进行试验,并检测了交货态(正火+回火)、最小模拟焊后态、最大模拟焊后态及步冷试验后的钢板各项性能指标。结果表明,钢板的回火脆化倾向不明显,其结果Cv Tr55+2.5△Cv Tr55为-63°C,完全满足甲醇合成塔用钢板的技术要求。

摘要： 回火脆化是加氢反应器21/4Cr-1Mo钢长期服役后的主要损伤之一,准确地预测在役材料的回火脆化程度,对加氢反应器长期使用后的安全性评价具有重要意义.综述并评价了国外对21/4Cr-1Mo钢长期服役后脆化程度的预测方法,主要包括由J系数预测长期脆化后的韧脆转变温度(FATT),以及在FATT预测基础上建立对材料断裂韧性的估算方法.

摘要： 对运行10 a的3Cr1Mo1/4V钢制加氢反应器内试块取样进行了脱脆热处理,与未热处理(脆化态)试样在不同温度下进行了小冲杆试验和夏比冲击试验,提出了以断裂能与最大载荷的比值(ESP/Fm)作为确定小冲杆试验韧脆转变温度的方法,得到韧脆转变温度及其增量,并与夏比冲击试验结果进行了对比.结果表明:小冲杆试验得到的ESP/Fm-温度曲线与夏比冲击试验得到的冲击功-温度曲线具有相同的变化趋势;与断裂能相比,ESP/Fm可以更好地表征材料的韧脆状态;以ESP/Fm稳定值的60%对应的温度作为韧脆转变温度,得到的韧脆转变温度增量与由夏比冲击试验得到的近似相等,小冲杆试验可以用来评价3Cr1Mo1/4V钢的回火脆性.%The de-embrittlement heat treatment was conducted on specimens sampled from the tested block in a 3Cr1Mo1/4V steel hydrogenation reactor, which had runned for 10 a.And the small punch test and Charpy impact test were carried out on the de-embrittled specimens and non-heat treated (namely embrittled) specimens at different temperatures.A method using the ratio of fracture energy to maximum load (ESP/Fm) to determine the ductile-brittle transition temperature of small puch test was proposed.The ductile-brittle transition temperatures and the increments were obtained and compared with those from Charpy impact test.The results show that the changing trend of ESP/Fm-temperature curves obtained from small punch test had the same trend as the impact energy-temperature curves from Charpy impact test.Comparing to the fracture energy, ESP/Fm can present the ductile to brittle state better.Using the temperature corresponding to 60% of stabilized ESP/Fm as the ductile-brittle transition temperature, the obtained ductile-brittle transition temperature increment was nearly equal to that obtained by Charpy impact test.The small punch test can evaluate the temper-embrittlement of 3Cr1Mo1/4V steel.

摘要： 应用俄歇电子能谱实验及晶界偏聚理论分析了应力、氢、应力与氢联合作用对加氢反应器母材2.25Cr-1Mo钢的回火脆化影响以及三者之间的关系.实验结果表明,应力对2.25Cr-1Mo钢回火脆化具有一定的抑制作用,而氢对回火脆化具有促进作用,随着回火脆化程度的增加,应力、氢对回火脆化的影响逐渐增强;应力与氢对回火脆化的影响机理是降低或增加了杂质原子P晶界偏聚量,二者联合作用下2.25Cr-1Mo钢的回火脆化程度近似等于应力与氢单独作用引起回火脆化度的改变量的线性叠加.%The effect of stress and hydrogen, and the combined effect of stress and hydrogen on temper embrittlement of 2.25Cr-1Mo steel used in hydrogenation reactor were analyzed by Auger electron spectrometer testing and the grain boundary segregation theory, as well as their relationship.The experimental results indicate that stress restrains temper embrittlement of 2.25Cr-1Mo steel, but hydrogen promote it, and the influence strengthens gradually with the degree of temper embrittlement increase.The effect mechanism of stress and hydrogen on the temper embrittlement is that reduces or increases the grain boundary of impurity element P, and the temper embrittlement degree of 2.25Cr-1Mo steel on the combined effect of stress and hydrogen approximately equals to the linear superposition of the effect of stress and hydrogen alone.

摘要： 阐述了热壁加氢反应器的结构特点及一般选材，对制造、使用过程中可能出现的腐蚀、材质裂化、裂纹及其他损伤情况进行了归纳，对损伤产生的原因、防止或减少损伤发生的方法进行了总结。重点论述了热壁加氢反应器的检验技术，根据基层和内衬层的材质、结构特点，对无损检测方法分别进行了总结，最后对风险检验技术在热壁加氢反应器检验的应用进行了介绍。%Structure, material selection, corrosion in using, crack and other damage situation of hot-wall hydrogenation reactor were discussed, and the cause for damage, the way to reduce or prevent damage were also summarized. Inspection technology for hot-wall hydrogenation reactor was mainly discussed, the NDT method was summarized according to the material and structure for the base and lining, the applying of risk based inspection using in hot-wall hydrogenation reactor inspection was also introduced.

摘要： 厚板14Cr1MoR封头通常采用热压成型,容易产生回火脆化,降低材料韧性.通过对模拟14Cr1MoR拼焊封头的试板进行正火(940°C,保温2 h)后加速冷却处理、回火热处理[(710±20°C),保温时间3 h]及焊后消应力热处理[(670±20°C),保温时间3.2h],从理论上计算出该热处理工艺回火参数[P]在最佳值范围内;通过力学性能试验结果显示,在该热处理工艺下得到的各项力学性能符合标准要求,强韧性配合良好,说明该热处理工艺合理,有效解决了14Cr1MoR热压成型过程中材料的回火脆化问题.

摘要： Test study of temper embrittlement tendency for welding joint of 2Cr-1Mo steel is carried out using step cooling test method .The results show that , due to the tendency of temper embrittlement of weld metal , the toughness of the heat affected zone of test welded joint is higher than that of heat affected zone .Because the phosphorus content in the weld and base material is lower , so phosphorus segregation effect on temper embrittlement tendency is smaller , while the affect of structure on tough-ness and embrittlement is si gnifican .%采用步冷试验法对21／4Cr－1Mo钢焊接接头的回火脆化倾向性进行评定试验。结果表明，由于焊缝、焊缝金属的回火脆化倾向性，试验焊接接头焊接热影响区的韧性高于焊接热影响区。由于焊缝和母材的磷含量较低，磷偏聚对回火脆化倾向性的影响较小，而组织结构对韧性和回火脆化倾向性的影响较大。

摘要： 利用小冲杆试验(SPT)研究了回火脆化对加氢反应器用2.25Cr-1Mo钢焊缝在-196～22°C范围内力学性能的影响,获得了它的韧脆转变温度,并对SPT试样断口进行了分析.结果表明:随着试验温度的降低,2.25Cr-1Mo钢焊缝的强度明显提高;回火脆化后的屈服强度和抗拉强度较脱脆处理后的明显大,表现出一定的回火强化效应;SPT试样断裂能可以较好地表征材料的低温韧脆转变特性和回火脆化,回火脆化使得材料的韧脆转变温度升高.

摘要： 设计正交试验对加氢反应器用2.25Cr-1Mo钢高温加载处理,对处理后的试样在-80°C进行Charpy冲击试验,并对冲击断口形貌进行了宏观与微观观察与分析.结果表明:高温加栽条件下,应力对加氢反应器用2.25Cr-1Mo钢的脆化倾向无明显影响,而温度是导致该材料回火脆化的主要因素.

摘要： 本文采用三种方法，分别根据脆化系数J和X对加氢反应器用21/4Cr-1Mo钢长期运行后的回火脆化量进行预测。并根据随反应器运行10万小时后取出试块回火脆化程度实测结果对所用方法进行评价与验证或修正，进而预期了DC101A反应器继续运行下去其主体材料及焊缝的回火脆化行为，推测出反应器材料的韧-脆转变温度，为反应器的安全状况评估及剩余寿命预测提供了必要的数据。

摘要： 本文通过对经7年服役的加氢裂化反应器DC102在役试块的解剖试验研究,了解了加氢反应器DC102工况对2.25Cr1Mo材料的老化,试验结果表明,长期服役对母材及焊缝的拉伸性能的影响不大,而对材料冲击性能的影响较明显.这表明经长期高温临氢服役,材料发生了脆化,并且焊缝金属的脆化程度高于母材.经脱脆处理,冲击性能基本恢复,因此材料的老化是由于高温回火引起的.

摘要： 反应器在生产中起到重要作用,2004年9月加氢改质反应器进行了自2001年9月开工来的第一次检验.文章对导致反应器失效的原因及检验方法进行分析讨论,保证反应器在今后生产中安全运行。

摘要： 反应器在生产中起到重要作用,2004年9月加氢改质反应器进行了自2001年9月开工来的第一次检验.文章对导致反应器失效的原因及检验方法进行分析讨论,保证反应器在今后生产中安全运行。

摘要： 反应器在生产中起到重要作用,2004年9月加氢改质反应器进行了自2001年9月开工来的第一次检验.文章对导致反应器失效的原因及检验方法进行分析讨论,保证反应器在今后生产中安全运行。

摘要： 反应器在生产中起到重要作用,2004年9月加氢改质反应器进行了自2001年9月开工来的第一次检验.文章对导致反应器失效的原因及检验方法进行分析讨论,保证反应器在今后生产中安全运行。

摘要： 反应器在生产中起到重要作用,2004年9月加氢改质反应器进行了自2001年9月开工来的第一次检验.文章对导致反应器失效的原因及检验方法进行分析讨论,保证反应器在今后生产中安全运行。

摘要： 反应器在生产中起到重要作用,2004年9月加氢改质反应器进行了自2001年9月开工来的第一次检验.文章对导致反应器失效的原因及检验方法进行分析讨论,保证反应器在今后生产中安全运行。

摘要： 本发明的焊接金属，具有规定的化学成分组成，由下述(1)式规定的A值为0.12以上，并且焊接金属所含的以当量圆直径计超过0.5μm的碳化物的个数，单位晶界长度中为0.25个/μm以下。A值＝([V]/51+[Nb]/93)/([Cr]/52+[Mo]/96)…(1)其中，[V]、[Nb]、[Cr]和[Mo]分别表示焊接金属中的V、Nb、Cr和Mo的含量(质量％)。

摘要： 本发明的焊缝金属具有规定的化学成分组成，与大小相应地控制氧化物的个数，并且由下述式规定的A值为5.0以下。A值＝（100×［C］－6×［insol.Cr］－2×［insol.Mo］－24×［insol.V］－13×［insol.Nb］）×（［Mo］－［insol.Mo］）其中，［insol.Cr］、［insol.Mo］、［insol.Nb］及［insol.V］表示在去应力退火后作为化合物存在的Cr、Mo、Nb及V各自的含有量（质量％），［C］及［Mo］表示焊缝金属中的C及Mo各自的含有量（质量％）。

摘要： 抗高回火参数PWHT脆化的低温用特厚钢板及制造方法，其成分重量百分比为：C 0.030％～0.070％、Si≤0.15％、Mn 1.30％～1.60％、P≤0.013％、S≤0.0025％、Als 0.040％～0.070％、Cu 0.10％～0.40％、Ni 0.25～0.65％、Cr 0.10％～0.30％、Mo 0.05％～0.25％、Ti 0.007％～0.013％、Nb 0.010％～0.030％、V 0.020％～0.050％、N≤0.0045％、Ca 0.001％～0.004％、余铁和不可避免夹杂。通过优化控轧及两次正火工艺，钢板获得极高的超低温韧性、优良的抗HIC/SCC及焊接性、可承受大线能量焊接，更为重要的是钢板具有优异的抗高回火参数PWHT脆化特性，特别适宜于用做制造大型LPG低温储罐、船用低温储罐及冰海区域海洋平台。

摘要： 抗高回火参数SR脆化的低温镍钢及其制造方法，其成分重量百分比为：C 0.025％～0.060％、Si≤0.15％、Mn 0.45％～0.85％、P≤0.012％、S≤0.0020％、Cu 0.10％～0.40％、Ni 2.80％～3.80％、Cr 0.10％～0.30％、Mo 0.05％～0.30％、Als 0.040％～0.070％、Ti 0.006％～0.012％、Nb0.008％～0.025％、N≤0.0040％、Ca 0.001％～0.003％、余Fe和不可避免夹杂。通过优化控轧及正火+回火工艺，使低温镍钢获得极高的超低温韧性、优良的抗HIC/SCC及焊接性、可承受较大线能量焊接及具有优异的抗高回火参数SR脆化特性，特别适宜于用做制造大型LPG低温储罐、船用LPG低温储罐、冰海及极地区域大型钢结构。

摘要： 本发明的焊接金属，具有规定的化学成分组成，由下述(1)式规定的A值为0.12以上，并且焊接金属所含的以当量圆直径计超过0.5μm的碳化物的个数，单位晶界长度中为0.25个/μm以下。A值＝([V]/51+[Nb]/93)/([Cr]/52+[Mo]/96)…(1)其中，[V]、[Nb]、[Cr]和[Mo]分别表示焊接金属中的V、Nb、Cr和Mo的含量(质量％)。

摘要： 本发明的焊缝金属具有规定的化学成分组成，与大小相应地控制氧化物的个数，并且由下述式规定的A值为5.0以下。A值＝（100×［C］－6×［insol.Cr］－2×［insol.Mo］－24×［insol.V］－13×［insol.Nb］）×（［Mo］－［insol.Mo］）其中，［insol.Cr］、［insol.Mo］、［insol.Nb］及［insol.V］表示在去应力退火后作为化合物存在的Cr、Mo、Nb及V各自的含有量（质量％），［C］及［Mo］表示焊缝金属中的C及Mo各自的含有量（质量％）。

摘要： 抗高回火参数PWHT脆化的低温用特厚钢板及制造方法，其成分重量百分比为：C 0.030％～0.070％、Si≤0.15％、Mn 1.30％～1.60％、P≤0.013％、S≤0.0025％、Als 0.040％～0.070％、Cu 0.10％～0.40％、Ni 0.25～0.65％、Cr 0.10％～0.30％、Mo 0.05％～0.25％、Ti 0.007％～0.013％、Nb 0.010％～0.030％、V 0.020％～0.050％、N≤0.0045％、Ca 0.001％～0.004％、余铁和不可避免夹杂。通过优化控轧及两次正火工艺，钢板获得极高的超低温韧性、优良的抗HIC/SCC及焊接性、可承受大线能量焊接，更为重要的是钢板具有优异的抗高回火参数PWHT脆化特性，特别适宜于用做制造大型LPG低温储罐、船用低温储罐及冰海区域海洋平台。

摘要： 抗高回火参数SR脆化的低温镍钢及其制造方法，其成分重量百分比为：C 0.025％～0.060％、Si≤0.15％、Mn 0.45％～0.85％、P≤0.012％、S≤0.0020％、Cu 0.10％～0.40％、Ni 2.80％～3.80％、Cr 0.10％～0.30％、Mo 0.05％～0.30％、Als 0.040％～0.070％、Ti 0.006％～0.012％、Nb0.008％～0.025％、N≤0.0040％、Ca 0.001％～0.003％、余Fe和不可避免夹杂。通过优化控轧及正火+回火工艺，使低温镍钢获得极高的超低温韧性、优良的抗HIC/SCC及焊接性、可承受较大线能量焊接及具有优异的抗高回火参数SR脆化特性，特别适宜于用做制造大型LPG低温储罐、船用LPG低温储罐、冰海及极地区域大型钢结构。

摘要： 本发明公开了一种降低2.25Cr‑1Mo钢回火脆化倾向的方法，所述方法包括钢中合金元素及有害元素的控制，钢板轧制时采用低速大压下量热轧直接成材及轧后水冷工艺，热处理时在保证钢板性能的前提下降低正火温度，回火过程中提高升温及降温速度。采用以上工艺生产的2.25Cr‑1Mo钢，钢板屈服强度350‑450MPa，抗拉强度550‑650MPa，钢板性能稳定，钢板J系数≤80%，X系数≤10ppm，钢板进行步冷脆化试验，试验结果VTr54+2.5△VTr54≤‑40°C，表现出良好的抗回火脆化能力。

摘要： 一种提高压力容器用钢板抗回火脆化性能的加工方法，属于中厚板生产技术领域。压力容器用Cr-Mo系低合金钢板正火后进行弱水冷处理.控制的技术参数为：轧后钢板进行正火，正火温度850～950°C，保温5～30min；出炉立即进入淬火机进行弱水冷处理，钢板终冷温度控制在300～500°C，之后再空冷至室温；弱水冷冷却速度控制在2～5°C/s；回火温度700～760°C，回火保温时间5～30min。优点在于，处理的钢板P元素控制在0.015%以内即可，钢板最终抗回火脆化性能能够达到并优于传统方法生产的钢板。钢板正火弱水冷处理后形成均匀板条贝氏体组织，有利于钢板抗回火脆化性能提升。用热处理的方法提升钢板抗回火脆性性能生产成本更低，生产组织更容易，方法适用能力强。