A356铝合金

摘要： 制备了不含稀土钇和含0.1%、0.3%、0.5%和0.9%Y(质量分数)的A356铸造铝合金。采用金相显微镜、扫描电子显微镜、拉伸试验等检测了这些合金的显微组织、拉伸性能和拉伸断口特征。结果表明:与不含钇的合金相比,在添加0.1%Y的A356合金中,α-Al相的二次枝晶臂间距明显减小,共晶硅呈细小的颗粒状;随着钇含量的增加,α-Al相的二次枝晶臂间距增大,但小于未添加稀土钇的A356合金;过多稀土钇的加入导致合金中形成块状稀土化合物,从而大大减小了稀土钇细化A356铝合金组织的作用;添加不同量钇的A356铝合金的抗拉强度和断后伸长率均有不同程度的提高,未添加钇的合金的抗拉强度为164.05 MPa,断后伸长率为4.20%,添加0.1%Y的合金的抗拉强度和断后伸长率为175.55 MPa和6.71%;不含稀土钇的A356合金以解理断裂为主,而含0.1%Y的A356合金拉伸断口有大量韧窝,为韧性断裂。

摘要： 运用ProCAST软件对差压铸造A356铝合金铸件的温度场进行了模拟,并基于porosity缩松判据分析了铸件易出现缩松缩孔缺陷的位置。根据差压铸造升液管作为充型与补缩通道的特性,结合模拟结果,通过增加铸造模具水冷管道的方式对凝固过程的温度场进行优化,加强凝固过程的补缩,使铸件实现了顺序凝固,从而减少了缩松缩孔,大幅度提升了铸件的冶金质量。

摘要： 采用冷金属过渡(CMT)焊技术对2.5 mm厚的6082合金板和A35合金板进行了搭接焊.采用电液伺服疲劳试验机以1 Hz恒频率、-1的应力比(R)和分别为0.2％、0.265％、0.4％、0.465％、0.535％的应变幅检测了搭接焊接头的疲劳特性.通过计算得到了搭接焊接头的低周疲劳特性参数σf',b,εf',c,K',n'.通过参数拟合得到了搭接焊接头的应变-疲劳寿命关系曲线,并用于预测某车型的前副车架的疲劳寿命.台架试验和道路试验表明,样件的疲劳寿命与预测的一致.

摘要： 为了提高A356铝合金表面的耐磨性能,在其表面通过等离子喷涂技术制备了过共晶铝-硅合金Al-25Si涂层,用金相显微镜、XRD、SEM和MM-200磨损试验机等对基体和涂层的组织和性能进行对比分析测试.结果 表明:制备的Al-25Si涂层比A356铝合金基体的硬度提高了一倍多,耐磨性得到了很大的改善;基体的磨损机制为严重的粘着磨损,Al-25Si涂层的磨损机制主要以磨粒磨损为主,还有少量的粘着磨损.因此,在A356铝合金表面制备Al-25Si涂层可以显著提高其耐磨性.

摘要： 研究新型颗粒细化剂COVERAL MTS 1582对A356铝合金的细化效果.结果表明,经过COVERAL MTS 1582颗粒细化剂处理后,A356铝合金的铸态组织较添加传统细化剂Al-5Ti-B处理的二次枝晶间距(26.9μm)减小约23.8％.说明该新型颗粒细化剂对A356铝合金比Al-5Ti-B具有更显著的细化作用,同时,该新型颗粒细化剂的加入量低,可减少细化剂的使用量,且生成的铝渣含铝量少,降低处理成本.

摘要： 包头铝业有限责任公司于2020年初利用公司闲置的扁锭铸造生产线,用50 d的时间进行改造和工艺攻关,成功地铸出了合格的A356铝合金扁锭,在成分、金相组织、力学性能等方面均优于金属模锭,与圆铸锭、轮式铸机坯料的基本相同,但是具有锭型大、便于运输、重熔烧损小等优点,先期发往用户的产品经试用,效果良好。

摘要： 通过向A356铝合金中添加不同比例的Al-10Fe、Al-10Mn中间合金,制备了不同铁含量和锰铁质量比的再生铝合金,研究了铁和锰元素对合金组织和力学性能的影响.结果表明:随着铁的质量分数从0.2％增加至2.0％,富铁相尺寸增大,形貌从骨骼状转变为针状,合金的抗拉强度下降;当铁的质量分数为1.0％、锰铁质量比小于1时,随着锰铁质量比的增加,合金的抗拉强度增加,但当锰铁质量比为1.0～1.2时,块状AlSiFeMn相尺寸的急剧增大导致力学性能降低;锰元素的加入抑制了 β-Fe相的析出.

摘要： 面向汽车发动机箱体类零件生产线中的螺纹挤压成型工艺过程优化,基于加工过程有限元仿真和实验验证分析刀具载荷因素影响,优化刀具结构参数.基于Deform-3 D实现A356铝合金工件螺纹挤压成型有限元建模仿真,求解加工过程刀具载荷数据,结合多组加工参数下的工件螺纹加工实验验证了仿真模型有效性.基于正交试验法获取多组仿真载荷数据,结合极差法分析刀具结构参数对刀具扭矩和轴向载荷的影响,结果表明:丝锥截面棱边数对挤压扭矩影响最为显著,棱齿铲磨量对挤压轴向力影响最显著.面向自动化生产线螺纹加工的刀具寿命提升和加工能耗控制,以降低刀具扭矩和轴向力为目标,通过仿真试验进行了刀具结构参数寻优,有效提升了刀具性能,缩减了刀具优化设计时间和成本.

摘要： 通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、拉伸性能测试和DSC差热分析等方法系统研究Al-5Ti-1B、Sr、La、Ce对A356.1铝合金组织和性能的影响.结果表明:Al-5Ti-1B对A356.1合金中初生α(Al)晶粒的细化作用十分显著,而对共晶硅和富铁相没有明显变质作用.Sr能有效地将A356.1合金中粗大、狭长的板条状转变为细小的颗粒状和短纤维状,从而大幅降低共晶硅的长度,并显著改善共晶硅的形状系数,但对初生 α(Al)相和富铁相没有明显的细化变质作用.La、Ce对A356.1合金中初生α(Al)、共晶硅和富铁相均有一定的细化变质作用,但细化效果远不及Al-5Ti-1B,变质效果明显不如Sr.加入RE元素后,富铁相的形态未发生明显变化,但长度大幅减小,说明RE对富铁相的长大具有显著的抑制作用.当采用Sr变质时,合金的综合力学性能达到最佳,其中伸长率较添加Al-5Ti-1B、La、Ce时的分别提高56.8％、32.7％和21.1％.

摘要： 采用数值模拟,建立磁场二维有限元模型和流场三维有限元模型,研究电磁搅拌参数对磁感应强度、电磁力、半固态铝合金熔体最大流速的影响,以及对初生相的影响.结果 表明:由于集肤效应,熔体中电磁力由内向外逐渐增强,磁感应强度随电磁频率的增大呈现出“中心小,边缘大”的特征,且在结晶器径向的0.80R～0.85R处达到最大值;在电磁搅拌频率为25 Hz、电流为4A、搅拌时间为12 s时,熔体流速较其他参数最大;半固态A356铝合金在650°C浇铸后恒温电磁搅拌,在电磁搅拌参数为30 Hz、4A时搅拌12s后,590°C保温10 min得到的初生相形貌最佳,此时平均等积圆直径为80.6 μm,形状因子为0.78.

摘要： 本文通过对熔化的A356铝合金浆液进行电磁搅拌制备半固态非树枝晶材料，然后在500吨卧式挤压铸造设备上进行板材的压铸成形，研究了电磁搅拌和浇铸温度对半固态流变压铸成形件组织性能的影响。实验结果表明，电磁搅拌可以改善A356铝合金的组织性能，在保证半固态料浆自然状态有较高流动性同时，成形件的组织为细小均匀呈圆形或椭圆形的颗粒，且抗拉强度和延伸率得到大幅提高。

摘要： 本文通过对熔化的A356铝合金浆液进行电磁搅拌制备半固态非树枝晶材料，然后在500吨卧式挤压铸造设备上进行板材的压铸成形，研究了电磁搅拌和浇铸温度对半固态流变压铸成形件组织性能的影响。实验结果表明，电磁搅拌可以改善A356铝合金的组织性能，在保证半固态料浆自然状态有较高流动性同时，成形件的组织为细小均匀呈圆形或椭圆形的颗粒，且抗拉强度和延伸率得到大幅提高。

摘要： 本文通过对熔化的A356铝合金浆液进行电磁搅拌制备半固态非树枝晶材料，然后在500吨卧式挤压铸造设备上进行板材的压铸成形，研究了电磁搅拌和浇铸温度对半固态流变压铸成形件组织性能的影响。实验结果表明，电磁搅拌可以改善A356铝合金的组织性能，在保证半固态料浆自然状态有较高流动性同时，成形件的组织为细小均匀呈圆形或椭圆形的颗粒，且抗拉强度和延伸率得到大幅提高。

摘要： 本文通过对熔化的A356铝合金浆液进行电磁搅拌制备半固态非树枝晶材料，然后在500吨卧式挤压铸造设备上进行板材的压铸成形，研究了电磁搅拌和浇铸温度对半固态流变压铸成形件组织性能的影响。实验结果表明，电磁搅拌可以改善A356铝合金的组织性能，在保证半固态料浆自然状态有较高流动性同时，成形件的组织为细小均匀呈圆形或椭圆形的颗粒，且抗拉强度和延伸率得到大幅提高。

摘要： 采用机械搅拌法制备A356合金半固态浆料，在油压机上进行流变模锻成形，研究了流变模锻试样热处理前后的显微组织、拉伸力学性能和拉伸断裂机制。结果表明：流变模锻A356合金试样组织由球形a-Al晶粒和a+Si共晶组成，组织致密且均匀。未热处理试样，拉伸断口沿初生a-Al晶粒基体和a+Si共晶组织交替穿过，抗拉强度为261.7MPa，延伸率为4.1％。试样经T6热处理后，拉伸断口沿硬而脆的单晶Si与a-Al基体结合处穿过，抗拉强度为347.8MPa，提高了32.9％，延伸率仍然大于3％，表明流变模锻A356合金试样具有很好的热处理强化效果和较高的综合力学性能。

摘要： 采用机械搅拌法制备A356合金半固态浆料，在油压机上进行流变模锻成形，研究了流变模锻试样热处理前后的显微组织、拉伸力学性能和拉伸断裂机制。结果表明：流变模锻A356合金试样组织由球形a-Al晶粒和a+Si共晶组成，组织致密且均匀。未热处理试样，拉伸断口沿初生a-Al晶粒基体和a+Si共晶组织交替穿过，抗拉强度为261.7MPa，延伸率为4.1％。试样经T6热处理后，拉伸断口沿硬而脆的单晶Si与a-Al基体结合处穿过，抗拉强度为347.8MPa，提高了32.9％，延伸率仍然大于3％，表明流变模锻A356合金试样具有很好的热处理强化效果和较高的综合力学性能。

摘要： 采用机械搅拌法制备A356合金半固态浆料，在油压机上进行流变模锻成形，研究了流变模锻试样热处理前后的显微组织、拉伸力学性能和拉伸断裂机制。结果表明：流变模锻A356合金试样组织由球形a-Al晶粒和a+Si共晶组成，组织致密且均匀。未热处理试样，拉伸断口沿初生a-Al晶粒基体和a+Si共晶组织交替穿过，抗拉强度为261.7MPa，延伸率为4.1％。试样经T6热处理后，拉伸断口沿硬而脆的单晶Si与a-Al基体结合处穿过，抗拉强度为347.8MPa，提高了32.9％，延伸率仍然大于3％，表明流变模锻A356合金试样具有很好的热处理强化效果和较高的综合力学性能。

摘要： 采用机械搅拌法制备A356合金半固态浆料，在油压机上进行流变模锻成形，研究了流变模锻试样热处理前后的显微组织、拉伸力学性能和拉伸断裂机制。结果表明：流变模锻A356合金试样组织由球形a-Al晶粒和a+Si共晶组成，组织致密且均匀。未热处理试样，拉伸断口沿初生a-Al晶粒基体和a+Si共晶组织交替穿过，抗拉强度为261.7MPa，延伸率为4.1％。试样经T6热处理后，拉伸断口沿硬而脆的单晶Si与a-Al基体结合处穿过，抗拉强度为347.8MPa，提高了32.9％，延伸率仍然大于3％，表明流变模锻A356合金试样具有很好的热处理强化效果和较高的综合力学性能。

摘要： 采用机械搅拌法制备A356合金半固态浆料，在油压机上进行流变模锻成形，研究了流变模锻试样热处理前后的显微组织、拉伸力学性能和拉伸断裂机制。结果表明：流变模锻A356合金试样组织由球形a-Al晶粒和a+Si共晶组成，组织致密且均匀。未热处理试样，拉伸断口沿初生a-Al晶粒基体和a+Si共晶组织交替穿过，抗拉强度为261.7MPa，延伸率为4.1％。试样经T6热处理后，拉伸断口沿硬而脆的单晶Si与a-Al基体结合处穿过，抗拉强度为347.8MPa，提高了32.9％，延伸率仍然大于3％，表明流变模锻A356合金试样具有很好的热处理强化效果和较高的综合力学性能。

摘要： 采用机械搅拌法制备A356合金半固态浆料，在油压机上进行流变模锻成形，研究了流变模锻试样热处理前后的显微组织、拉伸力学性能和拉伸断裂机制。结果表明：流变模锻A356合金试样组织由球形a-Al晶粒和a+Si共晶组成，组织致密且均匀。未热处理试样，拉伸断口沿初生a-Al晶粒基体和a+Si共晶组织交替穿过，抗拉强度为261.7MPa，延伸率为4.1％。试样经T6热处理后，拉伸断口沿硬而脆的单晶Si与a-Al基体结合处穿过，抗拉强度为347.8MPa，提高了32.9％，延伸率仍然大于3％，表明流变模锻A356合金试样具有很好的热处理强化效果和较高的综合力学性能。

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 本发明涉及一种铝合金用的造粒粉的制备方法、铝合金及铝合金制备方法，其中，铝合金用的造粒粉的制备方法依次包括以下步骤：1)造粒液的配置；2)造粒液均匀化处理；3)造粒液与基粉的混合；4)陈化处理；5)干燥；6)破碎与过筛。该方法采用将具有粘性的粘接剂溶液与铝合金细粉混合后，经过陈化、干燥、破碎、过筛工艺，制备出具有一定流速且适用于大批量粉末冶金制造用的铝合金粉末，且烧结后的产品相对密度比较高，产品变形比较小。

摘要： 本发明公开了一种用于退除铝合金喷涂夹治具油墨的脱墨剂、铝合金喷涂夹治具脱墨工艺及铝合金喷涂夹治具，涉及夹治具脱墨技术领域。脱墨剂按质量百分含量包括如下组分：二丙二醇二甲醚50～55％、环己酮20～25％、低分子有机酸5～10％和C1‑C4低分子醇10～25％。该脱墨工艺使用上述脱墨剂对铝合金喷涂夹治具进行脱墨。本发明缓解了传统脱墨剂酸度大，脱墨过程中铝合金基体容易被腐蚀，造成喷涂夹治具尺寸偏大和治具表面粗糙的问题，本发明的脱墨剂能够快速有效去除铝合金喷涂夹治具上的油墨，油墨去除后铝合金喷涂夹治具表面洁净且光亮不粗糙，脱墨过程不会腐蚀铝合金基体，脱墨剂稳定性好，毒性低、气味小，安全环保且成本低。

摘要： 本发明涉及金属表面处理技术领域，具体涉及一种高强铝合金阳极氧化电解液及高强铝合金阳极氧化膜的制备方法和高强铝合金工件。本发明提供的高强铝合金阳极氧化电解液，包括0.1～0.2mol/L的植酸。高强铝合金在植酸溶液中通电后表面会发生氧化反应，且可以通过调整植酸浓度和氧化电压得到厚度为3～5μm的阳极氧化膜，在膜层比较薄、不影响基体疲劳性能的前提下，即可显著提高高强铝合金的耐蚀性，尤其适用于改善Al‑Cu、Al‑Mg‑Si及Al‑Zn‑Mg‑Cu系高强度铝合金的耐蚀性；另外，本发明采用天然植物提取物植酸，经济实惠，环保无毒，废水处理工艺简便，具有较好的应用价值和经济、社会效益。

摘要： 本申请涉及一种钛铝合金模具、钛铝合金外包套的制备方法及应用钛铝合金模具进行放电等离子烧结的方法，其经过三次真空自耗电弧熔炼后锻造制备出TiAl合金，并切削加工成满足服役要求的TiAl合金模具，且该模具采用高温TiAl合金层和石墨内衬层紧配合的套筒组合方式，并在TiAl合金与石墨内衬层接触面涂覆阻断剂，防止石墨与钛之间发生反应，提高模具的使用寿命；该模具可以使得放电等离子和热压烧结在1300摄氏度时施加140MPa压力，解决了石墨环向抗拉能力差(<40～70MPa)，高温施加压力不足，导致试样不致密的问题，并且保证了模具的导电导热性能。

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 本申请实施例提供一种铝合金阳极氧化工艺、铝合金制品及铝合金阳极氧化液。铝合金阳极氧化工艺包括：提供第一氧化液，所述第一氧化液包括草酸、硫酸、羟基乙酸、柠檬酸以及水，其中，所述草酸的浓度为30g/L～40g/L，所述硫酸的浓度为3g/L～10g/L，所述羟基乙酸的浓度为5g/L～30g/L，所述柠檬酸的浓度为10g/L～40g/L；将所述铝合金工件置于所述第一氧化液中进行阳极氧化。该阳极氧化工艺可以在铝合金工件表面形成致密的氧化膜，并且对铝合金工件上的高亮面的亮度和光泽的影响较小。

摘要： 一种铝合金，具备如下组成：包含1.0质量％以上且1.8质量％以下的Si、0.5质量％以上且1.2质量％以下的Mg、0.3质量％以上且0.8质量％以下的Fe、0.1质量％以上且0.4质量％以下的Cu、0.2质量％以上且0.5质量％以下的Mn、0质量％以上且0.3质量％以下的Cr、以及0.005质量％以上且0.6质量％以下的Ni和0.005质量％以上且0.6质量％以下的Sn中的至少一方，余量由Al及不可避免的杂质构成。

摘要： 一种高强低淬火敏感性铝合金，包括：Si 0.55~0.95%；Mg 0.75~1.30%；Cu 0.3~1.1%；Mn 0.05~0.15%；Cr 0.05~0.15%；Fe≤0.15%；Ti≤0.05%；Zn≤0.02%；Zr 0.05~0.15%；Er 0~0.45%；Sr 0~0.1%；余量为Al。制备方法包括：一、按各组分的质量百分比进行配料，获得原料；二、将原料进行熔化、精炼，得到铝合金熔体；三、对铝合金熔体进行铸造，得到铸锭半成品；四、对铸锭半成品进行均匀化退火、冷却后得到铝合金的铸锭。型材的制备方法包括：一、对铸锭加热、挤压、在线风冷淬火得到型材半成品；二、对型材半成品进行人工时效，得到高强低淬火敏感性的铝合金型材。本发明铝合金能够在风冷的淬火条件下实现高强淬火敏感性，具有突出的技术效果。

摘要： 一种铝合金，具有：包含0.1质量％以上2.8质量％以下的Fe和0.002质量％以上2质量％以下的Nd的组成。