AZ91镁合金

摘要： 针对镁合金电弧增材制造表面成形质量控制的难题,通过Design-Expert软件对AZ91镁合金TIG电弧增材的电流、送丝速度、增材速度等工艺参数和熔覆层层宽之间进行建模,探索了各工艺参数对增材层宽的影响规律,并利用增材主要工艺参数和尺寸的数学模型优化了增材电流,根据电流优化值来控制直壁构件层宽。结果表明,对层宽影响最大的是增材电流,其次是增材速度,影响最小的是送丝速度;采用优化后的工艺增材制备的单道多层构件自上至下的层宽波动起伏小,层宽偏差值由4.54 mm减小到0.94 mm,提高了AZ91镁合金增材成形质量。

摘要： 为了探索AZ91镁合金在航空航天产品壳体和轻量化结构件等领域的应用,基于TIG增材制造工艺进行了镁合金增材试验,成功制备了一个单道多层薄壁样件,并对其微观组织和力学性能进行了分析。结果表明:镁合金增材样件的底部、中部和顶部区域的显微组织基本上都是等轴状细晶组织,晶内和晶界处有第二相β-Mg_(17)Al_(12)析出。样件各区域的硬度值接近,硬度平均值为62 HV;相比于传统压铸方法,增材样件整体力学性能得到了提高,样件中部区域的抗拉强度为276 MPa,提升了20%;断后试样的伸长率为13.1%,提升了87%。

摘要： 对AZ91镁合金进行了固溶+不同深冷处理时间+时效的复合工艺处理,采用光学显微镜、X射线衍射仪、硬度仪、万能试验机以及摩擦磨损试验机等仪器设备研究了不同深冷处理时间对AZ91镁合金显微组织、力学性能及耐磨性能的影响规律.结果 表明:AZ91镁合金经410°C8h固溶+(-196)°C12 h深冷处理+180°C8h时效复合工艺处理后,其硬度、抗拉强度及伸长率较未深冷处理的分别提高了19.2％、25％和37.4％,其平均摩擦因数与磨损率分别为0.22和0.382 mg/(m·N),较未深冷处理的降低了50％和32.7％.深冷处理工艺有效细化了AZ91镁合金组织的晶粒尺寸,促使β-Mg17Al12相成颗粒状且弥散均匀分布的析出,显著提高了其力学性能和耐磨性能.但随着深冷处理时间的增加,β-Mg17Al12相会逐渐偏聚与粗化,导致合金的力学性能有所下降.

摘要： 将质量分数0.3％、0.9％稀土Y以及0.4％、1.0％(La,Ce)混合稀土分别添加到AZ91镁合金中,采用扫描电子显微镜(SEM)、扫描开尔文探针力显微镜(SKPFM)以及电化学测试技术研究镁合金的腐蚀行为.采用X射线衍射(XRD)、光电子能谱(XPS)测定腐蚀产物膜的组成和结构,明确不同类型、不同含量的稀土对AZ91镁合金腐蚀行为的影响规律.结果表明:两种稀土均可以减缓AZ91镁合金的腐蚀速率,提高合金的耐蚀性.不同类型稀土对AZ91镁合金腐蚀行为影响的差异一方面取决于析出相与基体之间的电势差,另一方面与稀土对镁合金组织结构及表面膜的影响机制有关.稀土La在腐蚀过程中参与生成的腐蚀产物增加了合金的表面膜的完整性,但表面膜的钝化能力不及含Y镁合金产生的钝化作用,稀土Y降低合金中β-Mg17Al12相的质量分数,减弱了其与镁基体的微电偶腐蚀作用.稀土Y提高AZ91镁合金耐蚀性的作用比(La,Ce)混合稀土更为明显.添加0.9％Y镁合金比添加0.3％Y镁合金的腐蚀速率更低、耐蚀性更好.添加0.4％(La,Ce)混合稀土的镁合金与添加1.0％(La,Ce)混合稀土镁合金的耐蚀性相差不大.

摘要： 为了分析磁场和活性剂联合作用下镁合金焊接接头的显微组织和力学性能变化规律,采用A-TIG焊接AZ91镁合金,并在试验过程中引入纵向交流磁场,实现磁场和活性剂联合作用下镁合金的TIG焊接.对不同活性剂涂覆量下焊接接头的成形性、物相组成、显微组织、力学性能进行检测,分析磁场和活性剂联合作用下电弧形态和熔池金属结晶形核特点,探讨其中的机理.试验结果表明,磁场的引入对增加熔深、提高焊接效率产生负面影响,但是对提高焊接接头力学性能作用效果十分明显,在所选磁场参数下,活性剂涂覆量为3 mg/cm2时,焊接接头的成形状态和组织性能达到了最佳匹配,此时成形系数为2.38,焊缝抗拉强度和断后伸长率分别为338 MPa和13.3％;磁场和活性剂的联合作用下,电弧呈螺旋下沉旋转运动,并带动熔池运动,改变晶体结晶条件,促进细小等轴晶形成和孪晶的出现,使得焊接接头的力学性能得到提升;同时,磁场的引入可以改变晶体的生长模式,晶体沿(0001)晶面出现择优生长现象.

摘要： 阐述了AZ91镁合金激光焊接的国内外研究成果,介绍了AZ91镁合金激光焊接工艺和接头组织与性能的研究现状.总结发现,当前针对超细晶的AZ91系镁合金的激光焊接研究较少,同时AZ91镁合金激光焊对焊接工业要求极高,若焊接工艺参数选择不当,会出现焊接裂纹、咬边、气孔、凹坑和焊不透等现象.其焊接工艺参数的确定与焊接头组织性能的分析将是未来的重点研究方向.

摘要： 针对采用AZ91合金表面的体育器械完成了Al+Al2O3复合涂层的制备,并对复合涂层的表面和截面形貌进行了分析,未出现明显气孔或喷涂缺陷,在此基础上通过实验对比了复合涂层与AZ91合金的耐磨损性能,厚度可达210～320μm的Al+Al2O3复合涂层同体育器械基材间表现出了较佳的界面结合效果,相比于AZ91合金基材,复合涂层的磨损失重与磨损体积均得以显著降低,证明了Al+Al2O3涂层具有更好的耐磨性能.

摘要： 为同步提升AZ91镁合金强度及延性,研究了微量Ca、K元素对AZ91镁合金热变形过程中动态再结晶及力学性能的影响.结果表明:Ca、K元素的引入减少了Al元素在AZ91镁合金中的偏聚,减少了Mg17 Al12相的动态析出,从而抑制了低温热变形过程中的动态再结晶,同时细小弥散分布的Al2 K相在高温时促进了动态再结晶的发生.Ca、K元素复合添加,引入大量弥散分布的Al2 K,使完全再结晶后的组织更加细小,提升了力学性能.AZ91+Ca+K镁合金673 K热压后室温压缩延伸率和强度分别达到了16.5％和392.55 MPa,比AZ91镁合金分别提升了16.2％和8.56％.

摘要： 研究了氩气除氢对AZ91镁合金力学性能及耐蚀性能的影响,除氢的效果用固态测氢法来表征.结果表明,应用氩气除氢可大幅度地降低氢含量,除气率为50.7％,此时铸锭室温下Rm=200 MPa,R0.2=128 MPa,A=5.2％,抗拉强度和屈服强度比未除氢时分别提高24.2％和5.8％.全浸腐蚀试验结果表明,除氢处理使合金铸锭平均腐蚀速率降低了39.5％.基于以上结果,研究了AZ91镁合金含氢量与力学性能之间的相关性,结果表明降低镁合金的含氢量可显著提高铸态合金的室温力学性能,当含氢量为11 cm3/100 g时,进一步降低含氢量,对力学性能的影响不大.

摘要： 利用光学显微镜、扫描电镜、力学性能试验、失重试验及电化学试验研究了Ca、Y合金化对AZ91合金组织、力学性能和腐蚀性能的影响。结果表明：单独添加Ca和复合添加Ca和Y均可以细化AZ91合金组织，减少Mg17Al12相的数量，使Mg17Al12相由不连续的条状转化成网状，并形成条状的Al2Ca相和块状的Al2Y相。向AZ91合金中添加Ca、Y元素可以明显提高合金的高温抗拉强度和室温屈服强度，但降低了合金的塑性。复合添加Ca、Y元素能够明显提高合金的耐腐蚀性能，使合金的腐蚀电位升高，腐蚀电流密度比AZ91合金降低了一个数量级。AZ91-1.5Ca-1.0Y合金在3.5％NaCl溶液中24h的腐蚀速率下降到AZ91合金的16.2％。

摘要： 利用光学显微镜、扫描电镜、力学性能试验、失重试验及电化学试验研究了Ca、Y合金化对AZ91合金组织、力学性能和腐蚀性能的影响。结果表明：单独添加Ca和复合添加Ca和Y均可以细化AZ91合金组织，减少Mg17Al12相的数量，使Mg17Al12相由不连续的条状转化成网状，并形成条状的Al2Ca相和块状的Al2Y相。向AZ91合金中添加Ca、Y元素可以明显提高合金的高温抗拉强度和室温屈服强度，但降低了合金的塑性。复合添加Ca、Y元素能够明显提高合金的耐腐蚀性能，使合金的腐蚀电位升高，腐蚀电流密度比AZ91合金降低了一个数量级。AZ91-1.5Ca-1.0Y合金在3.5％NaCl溶液中24h的腐蚀速率下降到AZ91合金的16.2％。

摘要： 利用光学显微镜、扫描电镜、力学性能试验、失重试验及电化学试验研究了Ca、Y合金化对AZ91合金组织、力学性能和腐蚀性能的影响。结果表明：单独添加Ca和复合添加Ca和Y均可以细化AZ91合金组织，减少Mg17Al12相的数量，使Mg17Al12相由不连续的条状转化成网状，并形成条状的Al2Ca相和块状的Al2Y相。向AZ91合金中添加Ca、Y元素可以明显提高合金的高温抗拉强度和室温屈服强度，但降低了合金的塑性。复合添加Ca、Y元素能够明显提高合金的耐腐蚀性能，使合金的腐蚀电位升高，腐蚀电流密度比AZ91合金降低了一个数量级。AZ91-1.5Ca-1.0Y合金在3.5％NaCl溶液中24h的腐蚀速率下降到AZ91合金的16.2％。

摘要： 利用光学显微镜、扫描电镜、力学性能试验、失重试验及电化学试验研究了Ca、Y合金化对AZ91合金组织、力学性能和腐蚀性能的影响。结果表明：单独添加Ca和复合添加Ca和Y均可以细化AZ91合金组织，减少Mg17Al12相的数量，使Mg17Al12相由不连续的条状转化成网状，并形成条状的Al2Ca相和块状的Al2Y相。向AZ91合金中添加Ca、Y元素可以明显提高合金的高温抗拉强度和室温屈服强度，但降低了合金的塑性。复合添加Ca、Y元素能够明显提高合金的耐腐蚀性能，使合金的腐蚀电位升高，腐蚀电流密度比AZ91合金降低了一个数量级。AZ91-1.5Ca-1.0Y合金在3.5％NaCl溶液中24h的腐蚀速率下降到AZ91合金的16.2％。

摘要： 利用光学显微镜、扫描电镜、力学性能试验、失重试验及电化学试验研究了Ca、Y合金化对AZ91合金组织、力学性能和腐蚀性能的影响。结果表明：单独添加Ca和复合添加Ca和Y均可以细化AZ91合金组织，减少Mg17Al12相的数量，使Mg17Al12相由不连续的条状转化成网状，并形成条状的Al2Ca相和块状的Al2Y相。向AZ91合金中添加Ca、Y元素可以明显提高合金的高温抗拉强度和室温屈服强度，但降低了合金的塑性。复合添加Ca、Y元素能够明显提高合金的耐腐蚀性能，使合金的腐蚀电位升高，腐蚀电流密度比AZ91合金降低了一个数量级。AZ91-1.5Ca-1.0Y合金在3.5％NaCl溶液中24h的腐蚀速率下降到AZ91合金的16.2％。

摘要： 为研究高温压缩对粗镁直接熔炼AZ91镁合金组织的影响，利用微控电子万能试验机，以一定压缩速率不同的温度及压缩量进行高温压缩。结果表明：在200°C压缩时，组织中存在大量的孪晶，压缩曲线主要表现为加工硬化现象，当压缩变形量达到35％时，出现加工硬化极值;在300～400°C压缩时，变形量在20％以下时，有加工硬化现象，超过此压缩量时，出现压缩平台;在200°C压缩时，材料以孪生方式发生塑性变形，与压缩曲线中的加工硬化现象相匹配;在300°C压缩时，材料已发生再结晶，出现压缩流线，并且变形量越大，压缩流线越明显，再结晶晶粒细化越明显;在400°C压缩时，组织中出现明显的再结晶晶粒，并且随压缩量的增大，在压缩量为50％时出现了等轴晶粒，当压缩量达到60％时，再结晶晶粒可达到15～20μm。

摘要： 为研究高温压缩对粗镁直接熔炼AZ91镁合金组织的影响，利用微控电子万能试验机，以一定压缩速率不同的温度及压缩量进行高温压缩。结果表明：在200°C压缩时，组织中存在大量的孪晶，压缩曲线主要表现为加工硬化现象，当压缩变形量达到35％时，出现加工硬化极值;在300～400°C压缩时，变形量在20％以下时，有加工硬化现象，超过此压缩量时，出现压缩平台;在200°C压缩时，材料以孪生方式发生塑性变形，与压缩曲线中的加工硬化现象相匹配;在300°C压缩时，材料已发生再结晶，出现压缩流线，并且变形量越大，压缩流线越明显，再结晶晶粒细化越明显;在400°C压缩时，组织中出现明显的再结晶晶粒，并且随压缩量的增大，在压缩量为50％时出现了等轴晶粒，当压缩量达到60％时，再结晶晶粒可达到15～20μm。

摘要： 为研究高温压缩对粗镁直接熔炼AZ91镁合金组织的影响，利用微控电子万能试验机，以一定压缩速率不同的温度及压缩量进行高温压缩。结果表明：在200°C压缩时，组织中存在大量的孪晶，压缩曲线主要表现为加工硬化现象，当压缩变形量达到35％时，出现加工硬化极值;在300～400°C压缩时，变形量在20％以下时，有加工硬化现象，超过此压缩量时，出现压缩平台;在200°C压缩时，材料以孪生方式发生塑性变形，与压缩曲线中的加工硬化现象相匹配;在300°C压缩时，材料已发生再结晶，出现压缩流线，并且变形量越大，压缩流线越明显，再结晶晶粒细化越明显;在400°C压缩时，组织中出现明显的再结晶晶粒，并且随压缩量的增大，在压缩量为50％时出现了等轴晶粒，当压缩量达到60％时，再结晶晶粒可达到15～20μm。

摘要： 为研究高温压缩对粗镁直接熔炼AZ91镁合金组织的影响，利用微控电子万能试验机，以一定压缩速率不同的温度及压缩量进行高温压缩。结果表明：在200°C压缩时，组织中存在大量的孪晶，压缩曲线主要表现为加工硬化现象，当压缩变形量达到35％时，出现加工硬化极值;在300～400°C压缩时，变形量在20％以下时，有加工硬化现象，超过此压缩量时，出现压缩平台;在200°C压缩时，材料以孪生方式发生塑性变形，与压缩曲线中的加工硬化现象相匹配;在300°C压缩时，材料已发生再结晶，出现压缩流线，并且变形量越大，压缩流线越明显，再结晶晶粒细化越明显;在400°C压缩时，组织中出现明显的再结晶晶粒，并且随压缩量的增大，在压缩量为50％时出现了等轴晶粒，当压缩量达到60％时，再结晶晶粒可达到15～20μm。

摘要： 为研究高温压缩对粗镁直接熔炼AZ91镁合金组织的影响，利用微控电子万能试验机，以一定压缩速率不同的温度及压缩量进行高温压缩。结果表明：在200°C压缩时，组织中存在大量的孪晶，压缩曲线主要表现为加工硬化现象，当压缩变形量达到35％时，出现加工硬化极值;在300～400°C压缩时，变形量在20％以下时，有加工硬化现象，超过此压缩量时，出现压缩平台;在200°C压缩时，材料以孪生方式发生塑性变形，与压缩曲线中的加工硬化现象相匹配;在300°C压缩时，材料已发生再结晶，出现压缩流线，并且变形量越大，压缩流线越明显，再结晶晶粒细化越明显;在400°C压缩时，组织中出现明显的再结晶晶粒，并且随压缩量的增大，在压缩量为50％时出现了等轴晶粒，当压缩量达到60％时，再结晶晶粒可达到15～20μm。

摘要： 一种AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂及AZ31B镁合金表面处理方法，AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，包括如下浓度的各组分:98％硫酸1克/升～25克/升；50％硝酸锰1克/升～25克/升；高锰酸钾1克/升～25克/升；偏钒酸盐0.1克/升～1克/升；分散剂0.01毫升/升～0.05毫升/升；余量为水。上述AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，应用于AZ31B镁合金表面处理后，能够在AZ31B镁合金表面形成一层金黄色转化膜，能够提高AZ31B镁合金的耐腐蚀能力。且形成的金黄色转化膜具有附着力好、盐雾性能好以及成膜均匀性好的优点。此外，未含磷和铬，从而避免了传统合金处理剂常用磷和铬而污染环境的问题，不会对环境产生污染，因而环保性较好。

摘要： 一种6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，属于铝、镁合金的钎焊工艺。该工艺是将经过原材料检验合格的铝合金、镁合金及Zn‑12Cd片状钎料准备好，首先用砂纸去除掉6061铝合金、AZ31B镁合金及钎料表面的氧化层，然后将钎料两面及铝合金和镁合金用砂纸打磨的表面用酒精清洗，把钎料放在铝合金和镁合金之间，用夹具把它们固定好，放入到KTF系列管式真空气氛电阻炉中，设定加热速度为6°C～10°C/min，一直加热到310°C～335°C，然后再设定加热速度为2°C～8°C/min，一直加热到365°C～390°C，保温40min～70min，接下来冷却到260°C，保温30min，最后随炉冷却到室温可得到焊件。该6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，操作成本低，容易实现，而且获得的钎焊接头性能优异，钎焊扩大了镁合金和铝合金的应用领域。

摘要： 本发明公开了一种基于激光同步送粉焊接镀锌钢板与镁合金的合金粉末和方法，所述粉末主要组分为AlMgxCuZn,x为Al与Mg的摩尔比，比例范围为0-0.4，粉末大小为100-300目，配合本发明的工艺方法可改善镀锌钢板与镁合金之间的润湿性及相容性。本发明以激光为焊接热源，在保护气体的保护及热作用下，待焊材料表面部分熔化，通过合金粉末的有效送入，容易获得稳定的熔池，减少合金元素的烧损，精确控制焊缝中合金元素的比例，填充合金粉末配方灵活，可显著改善焊缝金属的冶金行为，尤其是针对Zn的存在，可以获得无夹杂的焊缝，焊接表面无需特殊清理，焊接效率高，成本低，接头可靠，具有较为理想的工程实用意义。

摘要： 一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金及制备方法，在合金中添加Ca、Y对AZ91镁合金进行微合金化，其制备方法包括下述步骤：按设计的镁合金组分配比，分别取Mg、Al、Zn的纯金属、单质Si以及Mg-Ca、Mg-Y中间合金，以RJ-2熔剂作为覆盖剂和精炼剂进行熔炼，在保护气氛下浇铸；得到铸锭最后，将铸锭进行均匀化处理后进行道一次变形量为75-80％，变形速率为9.0

摘要： 一种AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂及AZ31B镁合金表面处理方法，AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，包括如下浓度的各组分:98％硫酸1克/升～25克/升；50％硝酸锰1克/升～25克/升；高锰酸钾1克/升～25克/升；偏钒酸盐0.1克/升～1克/升；分散剂0.01毫升/升～0.05毫升/升；余量为水。上述AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，应用于AZ31B镁合金表面处理后，能够在AZ31B镁合金表面形成一层金黄色转化膜，能够提高AZ31B镁合金的耐腐蚀能力。且形成的金黄色转化膜具有附着力好、盐雾性能好以及成膜均匀性好的优点。此外，未含磷和铬，从而避免了传统合金处理剂常用磷和铬而污染环境的问题，不会对环境产生污染，因而环保性较好。

摘要： 本发明提供了一种在AZ91HP镁合金表面制备一层铝合金+稀土氧化物涂层的制备方法。旨在解决镁合金硬度低、耐磨性差、耐蚀性差的缺点。铝合金涂层为主要由Al、Si、Y2O3组成。各组分质量百分数(wt.％)是：Al：83.6wt.％、Si：11.4wt.％、Y2O3：5wt.％。AZ91HP镁合金各元素质量百分数(wt.％)为：Al：8.8900wt.％、Zn：0.5620wt.％、Mn：0.2041wt.％、Si：0.0443wt.％、Fe：0.0030wt.％、Cu：0.0034wt.％、Ni：0.0090wt.％、Be：0.0012wt.％、Mg：90.2830wt.％。具体步骤包括：混合制备涂层粉末；将基材表面利用800目砂纸粗磨去掉氧化层，并用无水乙醇清洗干净；将粉末预置在基材表面并干燥24h；设置激光器各项参数；准备激光熔覆惰性保护气体；通过激光熔覆技术制备基材表面熔覆层；利用维氏硬度计、摩擦磨损试验仪、电化学工作站等设备检测熔覆层的硬度、耐磨性、耐蚀性提升幅度。

摘要： 一种高延伸率微合金化改性AZ31镁合金薄板材料及其制备方法，其特征在于，所述镁合金薄板为对AZ31合金体系进行微合金化成分改性，微合金化元素包括Ca元素和M元素，各元素的质量百分数为：Al：2.5～3.5wt.％；Zn：0.5～1.5wt.％；Mn：0.2～0.5wt.％；Ca：0.1～0.5wt.％；M为Y，Nd元素中的至少一种，其中Y：0.05～1.5wt.％，Nd：0.05～1.5wt.％；余量为Mg。本发明的镁合金薄板延伸率高，并且强度提升，同时制备工艺简单，成本较低，在交通运输、电子通信等领域有着广泛应用前景。

摘要： 为了提高AZ61镁合金的综合性能，以满足现代工业的需要，本发明公开了一种添加中间合金的AZ61镁合金及其制备方法，包括AZ61镁合金，在铸态AZ61镁合金中添加Al-5Ti-0.25C或Al-8Ti-2C中间合金，所述Al-5Ti-0.25C中间合金以质量分数计为0.4%，所述Al-8Ti-2C中间合金以质量分数计为0.25%，余量为AZ61镁合金。

摘要： 一种6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，属于铝、镁合金的钎焊工艺。该工艺是将经过原材料检验合格的铝合金、镁合金及Zn-12Cd片状钎料准备好，首先用砂纸去除掉6061铝合金、AZ31B镁合金及钎料表面的氧化层，然后将钎料两面及铝合金和镁合金用砂纸打磨的表面用酒精清洗，把钎料放在铝合金和镁合金之间，用夹具把它们固定好，放入到KTF系列管式真空气氛电阻炉中，设定加热速度为6°C～10°C/min，一直加热到310°C～335°C，然后再设定加热速度为2°C～8°C/min，一直加热到365°C～390°C，保温40min～70min，接下来冷却到260°C，保温30min，最后随炉冷却到室温可得到焊件。该6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，操作成本低，容易实现，而且获得的钎焊接头性能优异，钎焊扩大了镁合金和铝合金的应用领域。

摘要： 一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金及制备方法，在合金中添加Ca、Y对AZ91镁合金进行微合金化，其制备方法包括下述步骤：按设计的镁合金组分配比，分别取Mg、Al、Zn的纯金属、单质Si以及Mg-Ca、Mg-Y中间合金，以RJ-2熔剂作为覆盖剂和精炼剂进行熔炼，在保护气氛下浇铸；得到铸锭最后，将铸锭进行均匀化处理后进行道一次变形量为75-80％，变形速率为9.0